物料提升机基础加固方案设计

1、目录1工程概况 12物料提升机基础加固方法及荷载计算 13满堂脚手架加固计算书 21工程概况无锡万达文化旅游城B2-1地块位于无锡市滨湖区太湖新城，基地西临长广 溪湿地公园，东邻蠡湖大道，北侧为 B1地块。项目由13栋6层多层住宅（局部 7层）、2栋1层沿街商业及一座整体一层地下车库组成（无人防），小区总建筑面 积约为83608m2其中地上47568m2,地下36040m2建筑物高度21.4米。施工 物料提升机安装高度24米。本工程土 0.000相当于绝对标高4.800m。工程名称：XDG-2014-42号地块开发建设项目B2-1施工工程建设单位：无锡万达城投资有限公司设计单位：中国建筑上海设

2、计研究院有限公司监理单位：安徽省建设监理有限公司勘察单位：无锡市民用建筑设计院有限公司总包单位：中建八局第三建设有限公司SS100施工物料提升机是一种主要在建筑施工中用于提升物料的货用垂直 运输设备。它是由一只吊笼，在卷扬机构的牵引下，沿标准节内导轨作上下垂直 运动来达到运送物料的目的。吊笼的额定载重量为800KG额定提升速度为25m/min,整机的独立高度为12m，通过附墙最大安装高度可达60M。同时，该机 还配备有停靠装置、上下限位装置、防断绳装置、电器连锁装置。因此， SS100 施工物料提升机是中低层建筑施工中理想的一种快捷、安全、高效、经济的建筑施工设备。因物料提升机基础座落在地下一

3、层车库顶板上，顶板结构板厚 250mm为保 证地下室底板具有足够的承载力，确保物料提升机的使用安全，对物料提升机布 置的位置，在地下室车库底板与施工升降机基础承台间进行支撑加固。2物料提升机基础加固方法及荷载计算根据施工升降机说明书，选用基础尺寸为 3.5mX3m基础板厚为300mm基 础内配14200双层双向钢筋，混凝土强度等级为 C3O在升降机基础部位3.5mX3m范围内的地下车库用48X3.0mm钢管盘扣搭设 满堂脚手架支撑体系作为对地下室顶板加固。加固做法：（1）采用48X3.0钢管盘扣满堂搭设，由立杆、横杆、纵横向剪刀撑等杆 件组成受力体系，节点采用铸铁扣件，顶部采用木方顶托或钢管支

4、撑，脚手架搭 设高度为3.75m。（2）导轨架底部应力加固区域立杆纵距 0.9m，立杆横距0.9m,其余周边 部位立杆纵距0.9m，立杆横距0.9m,步距1.5m，扫地杆满布，距离地面200mm（3）排架的四个外立面均连续布置剪刀撑。 每组剪刀撑跨越立杆根数为4-7 根，斜杆与地面夹角在45-60?之间。（4）排架周边凡有框架柱处，每两步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排 架与框架柱进行拉结。（5）次楞采用40X90木方，间距300mm主楞采用双钢管，采用顶托顶撑。 SS100物料提升机地面承载计算：1、地下室顶板施工活载5kn/m22、安装高度24m时，钢结构总重约：3100kg=30380N

5、3、物料重：1000kg=9800N4、基础混凝土重：1.25m3X 2.3=2.875t=28175N总重：30380+9800+28175=68355N4.基础承载面积：3.12m2=3.12 X 106mm2故地面承载：P=68355/（3.12 X 106）=0.022N/ mm2 （MPa）=22KN/m2物料提升机基础承载P=231KN3满堂脚手架加固计算书为保证现场结构安全，本工程计算按立杆纵横间距为0.9m计算，满足承载力要求。计算参数：模板支架搭设高度为3.75m,立杆的纵距b=0.9m，立杆的横距l=0.9m，立杆的步距h=1.50m。计算依据：1 、建筑施工承插型盘扣式钢

6、管支架安全技术规程JGJ231-20102、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标咼 9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)3.75模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30、荷载设计模板及其支架自重标准值2Gk(kN/m )面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.53混凝土自重标准值 Qk(kN/m )施工人员及设备产生的荷载标准值 Qik(kN/m2)2493钢筋自重标准

7、值 G3k(kN/m )1.12风荷载标准值3 k(kN/m )基本风压3 0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度模板支架顶部距地面高度(m)D类(有密集建筑群且房屋较高市区)9风压高度变化系数卩z0.51风荷载体型系数A s0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距1 a(mm)900立柱横向间距1 b(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h / (mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度1 i(mm)100主梁最大悬挑长度1 2(mm)150设计简图如下:模板设计平面图横向

8、剖面图四、面板验算面板类型2面板抗弯强度设计值f(N/mm )覆面木胶合板16.83面板厚度t(mm)2 面板抗剪强度设计值t (N/mm )201.42面板弹性模量E(N/mm)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算2 3W =bh/6=1000 X 20X 20/6=66666.667mm, I =3 4bh /12=1000 X 20X 20X 20/12 = 666666.667mm承载能力极限状态q i=1.2 X (Gik+(6+Gk) X h)+1.4 XQik X b=1.2 X (0.1+(24+1.1) X 0.15)+1.4 X 9 X 1=

9、17.238 kN/mq 1 静=丫 G(Gk+(G2k+Gk)h)b = 1.2 X (0.1+(24+1.1) X 0.15) X 1=4.638kN/mq 1 活=(y QXQ1k) X b=(1.4 X 9) X 1= 12.6kN/m正常使用极限状态q=( y &G1k+(Gk+Gk) X h)+ y qXQ 1k) X b=(1 X (0.1+(24+1.1) X 0.15)+1 X 9) X 1= 12.865kN/m计算简图如下：q-1、强度验算M max = 0.1q1 静 L2+0.117q1 活 L2 = 0.1 X 4.638 X 0.3 2+0.117 X 12.6

10、X 0.3 2 = 0.174kN m= MUW= 0.174 X 106/66666.667 = 2.616N/mni f = 16.83N/mni满足要求！2 、挠度验算V max0.677ql 4/(100EI)=0.677 X 12.865 X 300(100 X 9350X 666666.667)=0.113mmv max=0.113mrnc min300/150 , 10=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40X902小梁抗弯强度设计值f(N/mm )12.87小梁抗剪强度设计值t (N/mm 2)1.3863小梁截面抵抗矩W(cmi)542小梁弹性模

11、量E(N/mm)84154小梁截面惯性矩l(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁q 1=1.2 X (G1k+(Gk+Gk) X h)+1.4 XQ1k X b=1.2 X (0.3+(24+1.1) X 0.15)+1.4 X 9 X 0.3=5.243kN/m因此，q1 静=1.2 X (G1k+(Gk+Gk) X h) X b=1.2 X (0.3+(24+1.1) X 0.15) X 0.3=1.463kN/mq 1 活=1.4 XQ1kX b=1.4 X9X0.3 = 3.78kN/m计算简图如下：q：1、强度验算M 1 = 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2 =

12、0.125 X 1.463 X 0.9 2+0.125 X 3.78 X 0.9 2 =0.531kN mM 2= q1Lj/2=5.243 X 0.1 2/2 = 0.026kN mM max= maxM, M2 = max0.531 , 0.026 = 0.531kN m(T =MnaxW=0.531 X 106/54000=9.831N/mmi f=12.87N/mm 2满足要求！2 、抗剪验算V 1 = 0.625q 1 静 L+0.625q1 活 L = 0.625 X 1.463 X 0.9+0.625 X 3.78 X 0.9 =2.949kNV 2= q1L1 = 5.243

13、X 0.1 = 0.524kNV max= maxM , V； = max2.949 , 0.524 = 2.949kNT ma=3Vnax/(2bh 0)=3 X 2.949 X 1000/(2 X 40X 90)=1.229N/mn2Awo9ML諏L1E& Lr x主梁计算简图一2 、抗弯验算主梁弯矩图一(kN m)(T =MUW=0.916X 106/4490=203.965N/mm= f=205N/mm2满足要求!3 、抗剪验算4.9&2 4.9G21.3741.374-1SS-S.5S&Z.ZZ45.3S.3Bi2214Z.214-1374-S.D：-S.El主梁剪力图一 (kN)2

14、 2T ma=2VrnaJA=2 X 5.802 X 1000/424 = 27.366N/mmW t =125N/mm满足要求!4 、挠度验算主梁变形图一 (mm)跨中 v max=1.133mm v =min900/150 , 10=6mm悬挑段 v max= 0.294mmC v =min(2 x 150/150,10)=2mm满足要求！5 、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R=8.55kN, R=11.184kN, R=11.184kN, R4=8.55kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N= 1

15、1.184/0.6=18.639kN N = 30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) 48x3.2钢管计算截面类型(mm) 48x3钢材等级Q2352立柱截面面积 A(mm)424立柱截面回转半径i(mm)15.93立柱截面抵抗矩W(cm)4.492抗压强度设计值f(N/mm )205支架自重标准值 q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.71、长细比验算I 0i=h x +2ka=1000+2x 0.7 x 450=1630mml 0=n h=1.2 x 1500=1800mm入二maxlo1, I o/i=1800/15.9=113.

16、208 入=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式:小梁验算q 1= 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.15)+1.4 x 0.9 x 9 x 0.3 = 4.937kN/m同上四六步计算过程，可得：R 1= 7.943kN ,艮=10.389kN ,10.389kN, F4 = 7.943kN顶部立柱段：入 i=l oi/i=163O.OOO/15.9=1O2.516查表得，= O.573不考虑风荷载：N i =MaxR,Fb,R,R/O.6=Max7.943 ，1O.389,1O.389,7.943/O.6=1

17、7.315kN2 2f = N1/( A) = 17315/(0.573 X 424) = 71.269N/mmW f = 205N/mm满足要求！考虑风荷载：2 2M w=y q c3 kXI aXh /10 = 1.4 X 0.9 X 0.076 X 0.9 X 1.5 /10 = 0.019kN mN 1w=MaxR,R2,R3,R4/0.6+M W b=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+0.019/0.9=17.336kNf =Nw/( A)+ M/W = 17336/(0.573 X 424)+0.019 X106/4490 =75.588N/mni

18、f = 205N/mrri满足要求！非顶部立柱段：入=l 0/i=1800.000/15.9=113.208查表得， 1=0.496不考虑风荷载：N=MaxR,R2,R3,R4/0.6+ 丫 gX qX H=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.2X 0.15 X 3.75=17.99kNf=N/( 1A) = 17.99 X 103/(0.496 X 424)=85.543N/mni c =205N/mni满足要求！考虑风荷载：2 2M w=y q c3 kXI aXh /10 = 1.4 X 0.9 X 0.076 X 0.9 X 1.5 /10 = 0.0

19、19kN mN w=MaxR,R2,R3,R4/0.6+ 丫 gX qX H+IWI b=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.2 X 0.15 X 3.75+0.019/0.9=18.011kNf=N w/( iA)+M/W=18.011 X 103/(0.496 X 424)+0.019 X 106/4490=89.875N/mmi c =205N/mni 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010第对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.75/30=0.125 3满足要求，不需

20、要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度f c(N/mm2)8.2942混凝土的实测抗拉强度 f t(N/mm)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100F 1=N=18.011kN1 、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第 条规定，见下表公式参数剖析F| (0.7 卩 hf t+25 c pc,m) nu mQF1局部荷载设计值或集中反力设计值卩h截面高度影响系数：当h2000mm时，取B h=0.9 ;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值c pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加