地基处理作业

1、第四章地例题 1：某独立根底尺寸为1.5 x 1.2m2基底埋深为1.0m,荷载效应标准组合时， 上部结构传至根底顶面的荷载为252KN其他资料如图，现拟采用 1.0m 厚的灰土垫层进行处理，灰土重度为19.8KN/m3。(1) 垫层底面处自重应力值为：(A)36KPa; (B)37.8KPa; (C)39.6KPa ; (D)40KPa;(2) 垫层底面处附加应力值为：(A)44.1KPa;(B)55.1KPa;(C)64.2KPa ;(D)72.6KPa;(3) 垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：(A)100KPa;(B)108KPa;(C)115KPa ;(D)120KPa;(4

2、) 下卧层承载力是否满足要求：(A) 满足 ; (B) 不满足；(5) 垫层底面尺寸不宜小于：(A)1.7 x 2.0m2; (B) 1.8x 2.1m2; (C) 2.5x 2.2m2; (D)2.6 x 2.3m2;解：(1) 垫层底面处(2.0m)自重应力pcz:(2) 垫层底面处的附加应力 pz:根底底面处的自重应力 pc:荷载效应标准组合时，根底底面处的平均压力 pk:灰土垫层厚度z为1.0m,根底宽度b=1.2m,z/b=1/1.2=0.830.5, 取压 力扩散角3= 28。垫层底面处的附加应力 pz：(3) 垫层底面处径深度修正后的地基承载力特征值 f az：根据标准条，取n

3、b=0, n d=1.0(4) 下卧层承载力验算：下卧层验算满足要求。(5) 垫层底面尺寸：垫层底面宽度 b：垫层底面长度 l：垫层底面尺寸不宜小于 2.6 2.3m2 。答案：(1) (B); (2) (A); (3) (B); (4) (A); (5) (D)。例题解析：1 确定垫层厚度 z 时可分 2 种情况， a. 当软弱层厚度较小时， 应全部换垫， z 应取根底底面软弱土层底面的深度； b. 当软 弱下卧层较厚时，应根据 pz pcz faz 的原那么确定 z。一般情况下，z不宜小于0.5m，也不宜大于3.0m。2 计算垫层底面处的附加应力时，采用应力扩散法计算，对条形根底，只考虑宽

4、度方向的应力扩散，扩散后的应力分布宽度为 b 2ztg ；对于矩形根底， 在长度及宽度 2 个方向的应力 扩散均应考虑，扩散后的应力分布面积为 (b 2ztg )(l 2ztg ) 。3 附加应力在垫层中的扩散角与垫层材料的性质及垫层厚度 z 与根底短边宽度 b 的比值有关。a. 当z/bv0.25时，除灰土 B =28外，其余材料均取3= 0 (必 要时由试验确定)；b. 当 z/b0.5 时，B 按 z/b =0.5 取；c. 当0.25z/b0.5时，B值可按线性内插取值。4. 垫层底面厚度b应满足根底底面应力扩散的要求，b b 2ztg 。5. 当垫层标高超出原地面，或垫层材料的重度高

5、于天然土层重 度时，应考虑其附加荷载的影响。案例模拟题 1:某均质粘性土场地中建筑物采用条形根底，根底底面宽度 2.0m，埋深 1.5m，根底线荷载为 500KN/m 土层天然重度为 19KN/R3,承载力特征值 fak=130KPa采用2.0m厚的粗砂垫层，垫层重度18/m3，场地中地下水埋深 为4.0m。按标准JGJ79-2002计算：(1) 垫层底面处自重应力值pcz为：(A)28.5KPa;(B)30KPa; (C)66KPa ;(D)66.5KPa;(2) 垫层底面处附加应力值pz为：(A)116KPa;(B)116.7KPa;(C)250KPa ;(D)251.5KPa;(3) 垫

6、层底面处径深度修正的地基承载力特载值f ak为：(A)187KPa;(B)196KPa;(C)196.5KPa ;(D)200KPa;(4) 下卧软土层承载力验算结果为：(A) 满足;(B) 不满足；(5) 垫层底面宽度不宜小于：(A)3.5m; (B)3.7m; (C) 4.1m; (D)4.3m;(6) 如基坑边坡放坡坡度为 1： 0.5 垫层顶面宽度宜为：(A)4.8m; (B)5.3m; (C) 5.8m; (D)6.3m;案例模拟题 2：某均质淤泥质土场地中有一独立根底，根底底面尺寸为2.0mx 2.0m,埋深为1.5m，荷载作用效应标准组合时根底顶面受到上部结构的荷载为 800KN

7、根底与地基土的平均重度为 20KN/ri 土层重度为19KN /m3，承载力特征值为45KPa如采用砾砂土做垫层，垫层厚度为：(A)1.5m;(B)2.0m;(C) 2.5m;(D)3.0m;案例模拟题 3：某均质细砂土场地，土层重度为18KN/m3承载力特征值fak = 105Kpa, 地下水埋深为4.0m,建筑物采用独立根底，埋深为1.0m，底面尺寸为2.5m x 2.5m2,荷载为F= 1800KN采用换填垫层法进行地基处理，垫层厚度为 2.0m，垫层为碎石，重度为20KN/m3按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 垫层底面处自重应力值为：(A)50KPa;(B)54KPa; (C)6

8、0KPa ;(D)64KPa;(2) 垫层底面处附加应力值为：(A)70.3KPa;(B)78.3KPa;(C)82.3KPa ;(D)96.3KPa;(3) 垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：(A)145KPa;(B)150KPa;(C)155KPa ;(D)160KPa;(4) 下卧验算结果为：(A)满足；(B) 不满足;(5) 垫层底面尺寸宜为：(A)4.41m;(B)4.61m;(C)4.81m;(D)5.01m;(6) 如基坑开挖时放坡角为1: 0.75垫层顶面尺寸宜为：(A)5.56m;(B)6.31m;(C)7.06m;(D)7.81m;4.1.2 预压法例题4:某建筑场

9、地为淤泥质粘土场地，固结系数ch cv 2 10 3 cm2/s受压土层厚度为15m采用的袋装沙井直径为 70mm袋装沙井等边三角形 布置，间距1.5m，深度15m沙井底部为隔水层，沙井打穿受压土层， 采用预压荷载总压力为120Kpa,分2级等速加载如图4.1.2 -1所示, 如不考虑竖井阻和涂抹的影响：(1) 加荷后100天受压土层之平均固结度为：(A)0.75;(B)0.80;(C)0.86 ;(D)0.90;(2) 如使受压土层平均固结度到达90%，需要()天(从开始加荷算起)：(A)110;(B)115;(C)120 ;(D)125;解：1. 确定参数a,B：压缩土层发生竖向和向内径向

10、排水固结，且竖井穿透受压土层,按JGJ79-2002标准第5.27条表，可取82,8Ch2Cv22 Fnd； 4H2砂井采取等边三角形布置，有效排水圆直径为:井径比n：=2.826 x 10-7(l/s) =0.02442(l/d)=0.812. 计算加荷100天时的竖向平均固结度Ut :第一级加荷速率q1 70/7 10KPa /第二级加荷速率q2 50/5 10KPa/3. 计算使平均固结度到达90%时的时间t :把上式化简后得：答案：(1) (C) ;(2) (B)。例题解析：1. 改良的高木俊介公式比拟复杂，分级加载情况下，T , Ti-1的取法如例题所示。2. a,B的取值应根据排水

11、固结条件按表 取值。3. 如给定时间t，可计算t时刻的平均固结度Ut，如给定某 时刻的平均固结度Ut，可求到达该固结度的时间t。案例模拟题4：某建筑场地为淤泥质粘土层，固结系数为 ch cv 2.5 10 3 cm2 / s，受 压土层厚度为10m袋装沙井直径为70mm沙井等边三角形布置，间距1.4m, 深度10m沙井底部为透水层，沙井打穿受压土层，0预压荷载压力为100Kpa 一次等速施加，加载速率为每天10Kpa,按?建筑地基处理技术标准?JGJ79-2002计算:(1) 井径比为：(A)19;(B)21;(C)22 ;(D)22.6;参数a,B为：(A)0.81,0.0369;(B)0.

12、81,0.0251;(C)1,0.0369;(D)1,0.0251;(3)加荷后50天受压土层之平均固结度为:(A)0.80;(B)0.84;(C)0.90 ;(D)0.94;(4)如使受压土层平均固结度到达 90%，需要()天(从开始加荷算起)：(A)57;(B)62;(C)67 ;(D)72;例题5:条件同例题4,水平向渗透系数 kh=1.5 x 10-7cm/s,砂料渗透系数 kw=3x 10-2cm/s,涂抹区土的渗透系数ks -kh 3 10 8cm/s,涂抹区直径de=5150mm按?建筑地基处理技术标准? JGJ79-2002计算：(1)沙井纵向通水量qw为：3(A)1.154c

13、m /s;(D)1.188 cm 3/s;33(B)1.168 cm/s;(C)1.179cm/s;参数a,B为()(1/d )：(A)1,0.00928;(B)1,0.00947;(C)0.81,0.00928;(D)0.81,0.00947;(3) 加载后100天受压土层之平均固结度为:(A)0.43; (B)0.55; (C)0.67 ; (D)0.75;(4) 如使受压土层平均固结度到达 70，需要加载()天 ( 从开始加 荷算起)：(A)102; (B)112; (C)122 ; (D)132;解：1沙井纵向通水量 qw：2.参数a,B：3加载后 100 天受压土层之平均固结度：4.

14、 受压土层平均固结度到达 70所需要时间 t ：上式整理得：12.2698 e t = 3.6答案为：(1) (A) ;(2) (C); (3) (A)；(D)。例题解析：1. 该例题为考虑井阻影响及涂抹影响情况下加荷平均固结度的计算。2. 注意 Fn， Fr， Fs 的计算方法。案例模拟 5某建筑场地为淤泥质土场地，淤泥质土厚 10m其下为泥岩，土层水平 向渗透系数为 kh 2.5 10 7cm2 / s ，固结系数为 ch cv 2.0 10 3cm2 / s ，采用沙 井预 压法进 行 地 基处理 ， 袋装沙 井直 径 为 70mm， 砂 料 渗透系 数 为 ks 0.5 107cm2/

15、s，取s= 3,沙井按三角形布置，间距 1.4m,深度10m 沙井底部为透水层，沙井打穿受压土层，预压荷载压力为80Kpa, 次施 加，加载速率为每天 8Kpa,按?建筑地基处理技术标准?JGJ79-2002计算:(1) 沙井纵向通水量qw为:(A)1.145cm3/s;(B)1.154cmi/s;(C)1.163 cmi/s;3(D)1.117 cm /s;(2) 系数F为：(A)7.023;(B)7.223;(C)7.423 ;(D)7.623;(3) 参数a,B分别为：(A)1,0.00900;(B)1,0.00928;(C)0.81,0.00900(D)0.81,0.00928;(4)

16、 加载后80天受压土层之平均固结度为：(A)0.4;(B)0.5;(C)0.6 ;(D)0.7;(5) 如使受压土层平均固结度到达80%，需要加载()天：(A)136;(B)146;(C)156 ;(D)166;案例模拟6：某场地资料如下：(1) 02m:淤泥质粘土(2) 24m:淤泥(3) 48m:软塑粘土Y = 19KN/m e o=1.323Y = 19KN/m e o=1.63Y = 19KN/m e 0=0.95(4) 8m以下为密实粗砂255075100125150175200225压力土层e号11.321.261.201.151.101.051.010.970.940.9121.

17、631.501.391.281.201.121.050.990.950.9130.950.920.900.890.880.870.860.850.840.83场地采用大面积堆载预压法处理，堆载值为80Kpa,经验系数取1.2，固结度达90%寸地基的竖向沉降值为：(A)543mm;(B) 489mm;(C) 434mm ;(D) 380mm;强夯法表6.2.1 强夯法的有效加固深度单击夯击能碎石土，砂土粉土，粘性土，湿陷(KN mi)等粗颗粒土性黄土等细颗粒土10005.06.04.05.020006.07.05.06.030007.08.06.07.040008.09.07.08.050009

18、.09.58.08.560009.510.08.59.0800010.010.59.09.5注：强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起。例题7:某场地为砂土场地，采用强夯法进行加固，夯锤重量20T,落距20m该方法的有效加固深度为：(A)67m;(B)78m;(C)89m;(D)99.5m;解：夯锤重力 M=20 X 10=200KN夯锤落距H=20m单击夯击能200 X 20=4000KN m查标准表有效加固深度(砂土)为89m答案为(C)。案例解析：1. 强夯法的有效加固与夯锤锤重，夯锤落距，夯击次数，锤 底单位压力，地基土性质不同，土层厚度和埋藏顺序及地下水位有 关，由于实际问题的复杂性

19、，新标准不推荐梅纳公式计算有效加固 深度，建议采用现场试夯或当地经验确定。2. 传统的梅纳公式为：其中 H 有效加固深度( m)；M夯锤重量(KN；h夯锤落距(m ；K修正系数；一般可采用 0.340.80。案例模拟 7：某建筑场地为砂土场地，采用强夯法进行加固，夯锤重量20T,落距20m,该方法的有效加固深度为：(A)56m;(B)78m;(C)88.5m;(D)8.59m;4.1.4 振冲法例题 8：某软土地基采用直径位 1.0m 的振冲碎石桩加固， 载荷试验测得桩体承载力特征值fpk=250Kpa,桩间土承载力特征值fsk = 90Kpa,要求处理后 的复合地基承载力到达150Kpa采用

20、等边三角形满堂布桩，按?建筑地 基处理设计标准?JGJ79-2002计算：(1) 振冲碎石桩的置换率 m 为：(A)27.5 ; (B)32.5; (C)37.5; (D)42.5;(2) 桩间距S宜为：(A)1.36m;(B) 1.46m;(C) 1.56m;(D) 1.63m;解：1振冲碎石桩的面积置换率 m：整理后得：2.碎石桩间距S:等边三角形布桩：例题解析：1. 复合地基承载力特征值可取根底底面附加压力值。2. 桩间土承载力特征值宜按当地研究取值，亦可取天然地基承载力特征值。3. 面积置换率(d2/ d) d2/d；。444. 不同布桩形式时等效圆直径于桩间距关系不同。案例模拟8:某

21、建筑物位于松散砂土场地，拟采用筏板根底，根底底面压力位180Kpa,根底下地基土的承载力特征值位 IIOKpa采用振冲碎石桩复合 地基处理，桩径1.0m，采用正方形布桩，桩体承载力特征值为280Kpa,按?建筑地基处理设计标准?JGJ79-2002计算：(1) 置换率不得小于()：(A35.2 %;(B)41.2%;(C)45.2%;(D)50.2%;(2) 桩间距宜为：(A)1.38m;(B) 1.43m;(C) 1.50m;(D) 1.56m;案例模拟10：某砂土场地采用振冲碎石桩法处理，采用矩形布桩，桩径为 1.0m，横 向桩距为1.4m,纵向桩距为1.6m,桩体承载力特征值为 250K

22、pa,桩间 土承载力特征值为11OKpa,压缩模量为5.5Mpa,按?建筑地基处理设计 标准?计算：(2) 面积置换率 m：(A)25 ; (B)30 ; (C)35 KPa ; (D)40 ;(2) 桩土应力比 n：(A)2.0; (B)2.3; (C)2.8 ; (D)3.0;(3) 复合地基承载力为：(A)139KPa; (B)149KPa; (C)159KPa ; (D)169KPa;(4) 复合地基压缩模量为：(A)8.0MPa; (B)8.5MPa; (C)9.0MPa; (D)9.5MPa;4.1.6 石 灰桩法例题 12： 某饱和粘性土地基采用石灰桩法处理，正三角形布桩，桩成孔

23、直径为0.3m，桩间距为0.75m,桩体强度为400Kpa,天然地基承载力为80Kpa, 压缩模量为4.0Mpa，加固后桩间土承载力为90Kpa,桩面积按1.1倍成 孔直径计算，成孔对桩周土的挤密效应系数=1.2，按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 复合地基承载力为( )：(A)145KPa;(B)150KPa;(C)155KPa ;(D)160KPa;(2) 复合土层的压缩模量为( )：(A)6.5MPa;(B)7.2MPa;(C)7.8MPa ;(D)8.5MPa;解：1复合地基承载力：等效处理圆直径 de： 桩径按 1.1 倍成孔直径计算，置换率为：复合地基承载力 fspk ：2复合

24、土层的压缩模量：桩土应力比 n：答案为：(1) (A) ;(2) (C)。例题解析：1 石灰桩具有膨胀作用， 并可在桩边形成约 2.0m 的硬壳层， 因此，计算桩径取1.11.2倍成孔直径。2试验说明，桩周边厚 0.3d 作用的环状土体具有明显的加固效果，因此，桩间土体承载力取天然土层承载力的 1.051.20 倍。3由于成孔对桩周土具有挤密效应， 因此， 桩间土压缩模量可取天然土层压缩模量的 1.11.3 倍。案例模拟 14： 某饱和粘性土场地采用灰土桩法处理，要求复合地基承载力不低于150KPa,天然地基承载力为80Kpa,压缩模量为4.0Mpa,加固后桩间土承载力为加固前的1.2倍，桩间

25、土加固效应系数=1.2，采用正三角形布桩，桩径为0.4m,桩体承载力为450Kpa,加固后桩间土承载 力为90Kpa,计算桩径取成孔直径的1.15倍，按?建筑地基处理技术规 范?计算：(1) 桩距宜为：(A)0.70m;(B) 0.75m;(C) 0.80m ;(D) 0.85m;(2) 复合地基压缩模量：(A)10MPa; (B)11MPa; (C)12.6MPa ; (D)14MPa;4.1.7 砂石桩法例题 13：某均质砂土场地采用砂石桩法处理，等边三角形布桩，砂桩直径为0.5m,桩体承载力为300Kpa,场地天然孔隙比为0.92，最大孔隙比为0.96 , 最小孔隙比为0.75，天然地基

26、承载力为120Kpa,要求加固后砂土的相对 密度不小于 0.7,按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 采用振动沉管施工法，修正系数Z= 1。1,桩间距宜为()：(A)2.01m;(B) 2.11m;(C) 2.21m ;(D) 2.31m;(2) 如场地土层相对密度为0.7时的承载力为160Kpa复合地基承载 力为( )：(A)160KPa;(B)166KPa;(C)172KPa ;(D)180KPa;解：1 桩间距 S：等边三角形布桩， 桩间距为 :2复合地基承载力：例题解析：1 砂土场地中桩间距可根据挤密后要求到达的孔隙比确定，孔隙 比可按要求到达的相对密度确定。2复合地基承载力计算同振

27、冲桩法。案例模拟1 5:某砂土场地采用振冲桩法处理，正方形布桩，桩直径为0.6m，桩距为1.8m，不考虑成桩时的振动下沉密实作用，土体天然地基承载力为120Kpa,场地天然孔隙比为0.85,最大孔隙比为0.89，最小孔隙比为0.63， 按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 土体天然状态下的相对密度为( )：(A)0.15;(B) 0.20;(C) 0.35 ;(D) 0.40;(2) 处理后土体的相对密度为( )：(A)0.70;(B)0.78;(C)0.85 ;(D)0.90;(3) 如处理后砂土承载力为166KPa桩体承载力为160Kpa复合地 基承载力为( )：(A)185KPa;(B

28、)190KPa;(C)195KPa ;(D200KPa;(4) 如处理后土体的相对密度到达 90%，桩间距应为()：(A)2.01m;(B) 2.11m;(C) 2.21m ;(D) 2.31m;4.1.8 灰土挤密桩法和土挤密桩法例题 15：某湿陷性黄土长50m宽30m湿陷性土层厚度为12m采用土挤密桩 法处理 等边三角形布桩 桩径为 0.4m 要求平均挤密系数不低于 0.93 场地天然含水量为 10% 最优含水量为 18% 天然重度为 1.63 t/m 3 最大 干密度为 1.86 t/m 3 按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 土桩桩间距不宜大于( )：(A)1.0m;(B) 1.2

29、m;(C) 1.4m ;(D) 1.5m;(2) 挤密后桩间土的平均干密度不宜小于( )：(A)1.68t/m 3; (B)1.70 t/m3; (C)1.73 t/m 3 ; (D)1.75t/m 3;(3) 桩孔数量不宜少于( )根：(A)1710; (B)1734; (C)1789 ; (D)1811;(4) 对场地增湿时，如损耗系数为 1.10 ，需加水的总量宜为()：(A)2131t; (B) 2235t; (C) 2344t ; (D) 2445t;解：1 桩间距 S：处理前地基的平均干密度 d2挤密后桩间土的平均干密度 dl ：3桩孔数量 n：等效圆直径 de：等效圆面积 Ae：

30、桩孔数量 n：n A/ Ae 50 30 / 0.865 1734 (根)4场地增湿时需加水量 Q ：答案为：(1) (A) ；(2) (C) ; (1) (B) ； (1) (C)。例题解析：1 桩间距宜按挤密后桩间土的平均干密度或挤密系数确定。2桩间土的挤密系数不一定小于 0.90 ，重要工程不应小于 0.93 。3桩体的压实系数不应小于 0.96 。案例模拟 17：某黄土场地采用土挤密桩法处理，桩径为0.3m，正三角形布桩，要求 桩间土挤密系数到达0.94，湿陷性土层厚度为10m场地面积40X40点， 土层天然含水量为11%最优含水量为17%天然密度为1.63KN/m?，最大 干密度为

31、1.81 t/m 3，按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 土桩桩间距不宜小于( )：(A)0.7m;(B) 0.77m;(C) 0.8m ;(D) 0.85m;(2) 置换率为( )：(A)10%;(B)14%;(C)18% ;(D)22%;(3) 挤密后桩间土的干密度不宜小于( )：(A)16.5KN/m3; (B) 17KN/m3; (C) 17.5KN/m3 ; (D)18KN/m3;(4) 场地中桩孔数量宜为( )根：(A)3000;(B)3097;(C)3119;(D)3178;(4) 如损耗系数为 1.10 ，场地增湿需加水的总量宜为( )：(5)1380;(B) 1430;(

32、C) 1480 ;(D) 1530;水泥粉煤灰碎石桩法例题 18：某场地资料如下：(1)05: 淤泥质粘土q sk = 16Kpa f ak=100KPa(2)512m: 粉土qsk= 22Kpa(3)1226m: 砾砂土qsk= 16Kpa q pk=1500KPa(4) 26m 以下为基岩采用水泥粉煤灰碎石桩处理，正方形布桩，桩顶位于地表下2.5m处,桩端全断面位于地表下15m处，桩径为400mm桩距为1.6m，桩体材料feu =18Mpa场地面积为16X 32m桩间土承载力折减系数取 0.80，按?建 筑地基处理设计标准?计算：(1) 单桩竖向承载力特征值为( )：(A)680KPa;(

33、B)754KPa;(C)809KPa ;(D861KPa;(2) 复合地基承载力为( )：(A)350KPa;(B)360KPa;(C)370KPa ;(D380KPa;解：1. CFG桩单桩竖向承载力Ra :按桩间土强度计算：按桩体材料强度计算:按桩体材料强度计算的Ra值较小因此取Ra = 753.6KN2. 复合地基承载力: 正方形布桩等效圆直径 de :面积置换率: 复合地基承载力:答案为: ( 1 )( B)；( 2)( C)。例题解析:1. 单桩竖向承载力 Ra 计算取按桩周土体强度计算值(式2. 桩体竖向承载力 fpk Ra/ Ap。3. 考虑到CFG为刚性桩，桩间土承载力不能充分

34、发挥，因此对桩间土承载力进行适当折减，折减系数为 ，取值一般在0.750.95 之间，桩间土于桩体刚度差异较大时取小值。案例模拟 20：某建筑物地上 28 层，地下 2 层，结构型式为框架剪力墙结构，根底型式为箱型根底，面积为 35x 30m2基底压力为515KN/m2根底埋深7m, 地下水埋深2.6m，采用CFG桩进行处理，桩径400mm桩体承载力fcu = 25Mpa地基勘察资料如下：(1) 010m，粉 土： 丫 = 18.9KN/m3,f ak = 140Kpa , qsk = 48Kpa qpk=640Kpa；(2) 1018m，粘 土： 丫 = 19KN/nV ak = 170Kp

35、a , qsk = 65Kpa qpk=900Kpa；(3) 18m 以下，粉砂：丫 = 20.6KN/m3,f ak = 240Kpa, qsk = 48Kpa qpk=1200Kpa；(1) 箱型根底底面下设0.3m的缛垫层，桩长11m,(进入粉砂层0.3m),CFG桩单桩承载力为：(A)852KN;(B)902KN;(C)993KN ;(D1005KN;(2) 复合地基承载力特征值不小于( )：(A)392KPa;(B)433KPa;(C)457KPa ;(D515KPa;(3) 如桩间土承载力折减系数取 0.80 ,置换率不宜小于( )：(A)4.1%;(B)5.1%;(C)6.0%

36、;(D7.0%;(2) 桩数宜为( )根：(A)320; (B)343; (C)362 ; (D378;水泥土搅拌法 例题 20：某独立根底埋深3.0m,底面积为4X4m2，上部结构传至根底底面荷载为 2500KN根底底面下设缛垫层300mm场地资料如下：(1) 012m，粘土：丫 = 19KN/ri qsk = 10Kpa, fak= 85Kpa E s=5Mpa(2) 1220m，砂土：丫= 18KN/m, q sk = 20Kpa, fak= 280Kpa(3) 地下水位 1.5m。采用深层搅拌法处理，正方形布桩，桩径为 500mm桩长为10m,水 泥掺入比为15%桩体强度平均值 J=3

37、Mpa桩间土承载力折减系数取0.4 , 桩端天然地基土承载力折减系数取 0.5 ，桩身强度折减系数取 0.33 ，按?建 筑地基处理技术标准?计算：(1) 复合地基承载力特征值不小于( )：(A)168.8KPa; (B)181.3KPa;(C)200KPa ; (D216KPa;(2) 单桩承载力特征值宜为()：(A176KN; (B)194.3KN; (C)205KN ;(D210KN;(3) 桩间距宜为( )：(A)1.128m; (B)1.274m; (C)1.309m; (D1.461m；(4) 桩数宜为( )根：(A)10;(B)13;(C)15 ;(D18;(5) 处理后复合地基

38、压缩模量为：(A9.7MPa;(B)10.7MPa;(C)11.7MPa ;(D12.7MPa;(6) 如水灰比入为0.55，泵量为60L/min，水泥密度为3g/cm2，搅拌头的提升速度不宜超过( )：(A)1.0m/min;(B)1.1m/min;(C)1.22m/min;(D1.3m/min;解：1 复合地基承载力特征值：复合地基承载力特征值应满足基底压力要求。 即修正后的承载力大于基 压力。基底压力 P0 ：取宽度修正系数b = 0,深度修正系数d = 1.0 ,根底底面以上土的平均重度m ：修正后复合地基承载力特征值 fsp ：2 单桩承载力特征值 Ra ：根底埋深3.0m,缛垫层300mm桩顶位于地表下3.3m,桩底位于地表下13.3m。按桩周土强度计算单桩承载力 Ra ：按桩身材料强度计算 Ra ：取单桩承载力特征值为 194.3KN3 桩间距 S：置换率 m：4 桩数 n：另外：n mA 0.154 42 4 12.6 13根A 3.14 0.52/45.处理后复合地基压缩模量：单桩水泥掺入量 W 土密度为1.9t/m3 单桩水泥浆体积V：泵入水泥浆的时间t :搅拌头提升速度v:答案为：1 B ；2 B； 3 A;B; 5 B； 6 C。例题解析：1. 水泥土搅拌法计算方法于CFG桩法近似，以三点不同： 桩间土承载力折减系数取值不