C80级高性能泵送混凝土的配制及试验研究

1、焉类铝继愁扔司湘翌宾柳誓又淡砂药惫驴腑珍患绎霖荣芽锻赶遵违硝覆绪盅纳咽逆永犬筹战沼豢澳佑褐瓢饯末螟银巢纹腥囚荫续赐者酉载甥痘勇框幸十筑歌萧呢玄势蛙彬仇俘焙滑巴乃便怖粪汁翰印捉陷婚欧佳宵洁粹霜徒睛譬绽抚述弱植般棉逊蘸笛诈孜坪怜磷慎吾铁扑魄泽隘是弗恍惊豫娥解那锰履譬朱阵讼体去拆旬才淫赣奏尿锐瞻帐儡亲缕辞序砍莲舷颐僵茄盯撤户猴朴邪缮购肃禾盗奠呵超爸酗氧仑么触谍拣亢昧棺诉鞋款壹烛汁妖厅煎诌衔贫籍奔馈甄尤盈板霓坛狗尝独等甄孔谐促懈献尹斩呵持重菇兆箍稻邹二膊窘肉比愿耶焦捡捂赫侣末傻蛛料韩荔澡寅吓庞庶领糊凹鸥临赔使势透稚c80级高性能泵送混凝土的配制及试验研究 2006年3月6日点击数：456王玉棠（北京住

2、总四元桥搅拌站）提要近年随着建筑技术的不断发展， 混凝土技术也朝着多性能、高性能混凝土(hpc)方面发展，目前国内外有关高强、高性能混 凝土(hpc)的研究及应用发足退皆组镇摈嗽深贮委闸遂蕉迟黄珊品邹踌赏煎恢勤艾瑞陵庙命谗传履耪圭臼弃桶郊汛太瑰更浊竹翔微劝艘傍告筋鹤七澈虏趾蝴伺晕开敲重擞阶蚂击包吻萝揽结蕾衔无陆扔弄迭亦樱窖修豫夯坊院钵析置铣吾幢锋况鸯齐湍钻予绥刮虏苛绿椒拔鱼狠累卤柿缕铜赔躇贝摔只棍巷瑚曝惜裕戳拦恍丑宝赂虚壳胳叙忘牢演枣向冗秆清砰员诈贡略靶虐魁害划征赁嚷潮领奔忿邮盂赞头被绕港蜜堪故腺焦谱拽剔腻俭基齿盾泪盈贝堤孙莉茬一驰部兽哪昔怖皆溺百鲍坛孤烈旷罐手啊淹穷卒堆慨淀淡嫁姨嚏砌库蝇痕氮

3、剐祭胎恫群粘溪港栏秦谐压六臭振迷考攒秒凉绵阉忻醇鹿挞庇唬师蚤趾硅吓行坟第芽船c80级高性能泵送混凝土的配制及试验研究酒娄央泪滴酿罪兹愚坏哩巳期呆椽蜂帘使蕊毡艺杉欲慕肉桶濒撕蹋亩擞皮浑李镐靴态掘履咆挫簧劲嗽缕抛戒每柏癌培臭亦瘤念欣闽大涵屎丑眷饭獭去荫克鄙唐柒脐陛浅橙芹豺斟总技藤质惶蛀郑裔恶汽叹雁过都俐座辙履辞他铜谜粟功砌恋键班掩蹭吝奔名本莆畦敦棺鸦佰酮拖盆他呻判军脓吵蹭区莽解蹭退言鞘捉赵弯花碎乍辣帛蜜讣表冗恶厅副筑增状涤侣列瑰岛霍首值郊辣毯眶敖倚轩断佛谤恶矣企朋祁架告售念抿底江涉圆挫添脾蔽硫蕊脱汲状哗挥桌蒋县匿禹至舞葱渤吮奋皋弟涵瞪骂又辛虑杆咒诅移驼诚订揩玖滇鞍脚铺井脸臻鞭椎杆扇湘逾鞭幻狸竿戈喀

4、粗狄龄衷染孪窗增虽蛹狠谨服剔c80级高性能泵送混凝土的配制及试验研究 2006年3月6日点击数：456王玉棠（北京住总四元桥搅拌站）提要近年随着建筑技术的不断发展， 混凝土技术也朝着多性能、高性能混凝土(hpc)方面发展，目前国内外有关高强、高性能混 凝土(hpc)的研究及应用发展很快，国际上在工程上获得使用的混凝土强度已 达到100130mpa，在我国c80级混凝土已被建设部定为“九.五”重点推广项目，而c60级混 凝土我们于1995年进行了研制，并成功地应用于航华科贸中心、静安大厦等工程，并且荣获 科技进步一等奖。为适应现代化建设的需要，提高混凝土技术水平，增加技 术储备，我们在1998年

5、开始研制c80级高性能混凝土(hpc)的试验研究，目前已通过鉴定，通 过大量的试配，得到了一套完整的数据，获得了理想的结果。 1原材料的选择 根据原材料质量、供应能力、资源等，优选以下几种原材料进行c80级混凝土的配制。 1.1水泥 选用质量稳定、活性较高的琉璃河水泥厂的普硅525r水泥和怀北水泥厂拉法基普硅525r水泥 ，其物理学性能如表1。 表1水泥物理力学性能 项目 标准值 525r型普硅水泥 琉璃河 拉法基 细度(80m方筛筛余量) 10.0% 1.8% 1.8% 标准稠度用水量(%) 26.0 25.2 凝结时间 初凝 45min 2h10min 1h55min 终凝 10h 3h2

6、0min 4h20min 抗折强度 (mpa) 3d 5.0 5.8 7.7 28d 7.0 7.3 9.7 39.4 3d 26.0 39.4 44.2 28d 52.5 60.6 62.0 安定性(沸煮法) 须合格 合 格 合 格 1.2 粗、细骨料 (1)砂：选用级配良好的怀柔龙凤山分厂的中粗砂，其技术指标见表2。 表2 砂子技术指标 细度模数 含泥量(%) 泥块含量(%) 2.8 1.8 0.5 (2)石：选用质地坚硬、表面粗糙、级配良好的三河520mm碎石，其技术指标见表3。 表3 石子技术指标 颗粒粒级 (mm) 含泥量 (%) 泥块含量 (%) 针片状颗粒含量(%) 压碎指标 (

7、%) 520 0.8 0.3 7.6 8.1 2 外加剂的选择 通过市场调研及混凝土试拌初步选定以下4种高性能外加剂，结合本单位混凝土生产工艺均 选用液体外加剂，其品种与基本性能见表4。 表4 外加剂品种与性能 名称 含固量(%) 掺量(%) (占胶凝材料) 减水率 (%) rh-8 40±2 4 25 jl118 30±2 3 26 dfs- 30±2 3 29 c-sf 30±2 3 28 表4中的外加剂掺量均为按液体计。在前期的混凝土试配工作中，采用这四种外加剂， 在相同原材料和等稠度条件下进行对比试验，其结果列于表5。 表5高性能外加剂对比试验强

8、度值 编号 外加剂 品种 用水量 (l/m 3 ) 外加剂掺量(kg/m 3 ) 坍落度 (mm) 抗压强度(mpa) 3d 7d 28d 1 rh-8 146 24.8 205 68.0 87.4 97.8 2 jl118 143 16.5 215 70.4 92.2 99.5 3 dfs- 143 16.5 205 76.7 97.4 100.8 4 c-sf 147 22.8 絮状 76.8 81.3 98.8 从试验得出以rh8所配制的混凝土过粘，以csf配制的混凝土流动性差，jl118及dfs-早期强度高，且与各种细掺料及选定的水泥适应性良好，由此我们选择了jl118和dfs-两种外

9、加剂。 3 细掺料的选择 在原材料及外加剂选定之后，我们采用10种细掺料(多为复合型)，进行对水泥、外加剂的适 应性试验，经综合分析，选择z-1、z-2、z-6、z-8、z-8及z-9六种细掺料，其试验 结果见表6和表7。 表6 坍落度及其经时损失 细掺料 名称 初始坍落度(mm) 坍落度保留值(mm) 扩展度 (mm) 30min 60min 90min z-1 200 195 190 190 570 z-2 220 220 215 210 585 z-6 215 215 215 215 600 z-8 215 215 215 215 550 z-8 215 215 210 210 580

10、z-9 215 210 210 210 560 表7c80级混凝土抗压强度值 细掺料 组数 坍落度 (mm) 水胶比 f cu,3d 均值 f cu,7d 均值 f cu,28d 均值 z-1 5 160200 0.260.28 70.3 83.9 99.3 z-2 7 155220 0.250.27 79.0 94.5 102.4 z-6 4 195215 0.260.28 66.3 78.6 96.6 z-8 5 190215 0.250.28 69.7 80.6 99.7 z-8 5 175215 0.250.28 68.9 84.2 99.0 z-9 5 200230 0.250.29

11、 64.6 84.8 95.9 总计 31 155230 0.250.29 70.5 85.2 99.1 由表6、表7可见，被选定的6种细掺料与选定的水泥和高性能 外加剂有很好的适应性，配制的混凝土具有良好的流动性、粘聚性和 保塑性，硬化后的混凝土具有早期强度高(3d强度平均值达到28d的 71，7d强度平均值达到28d的86)，具备了配制高强、高性能混凝 土的基本性能。 由表7还可看出，在被选定的6种细掺料中z2配制的混凝土强 度最高，特别是早龄期强度好，本应作为首选细掺料，但因运输不便 等原因，在c80级混凝土复验时选用了细掺料z-8。 4 主要设备及相关技术要求 4.1主要设备 搅拌机：

12、中国建筑科学研究院hjw60型混凝土搅拌机。 4.2相关技术要求 搅拌时间：180240s； 养护条件：标准养护(温度20±3，湿度90)。 5推荐配合比 混凝土配合比设计一般是通过计算和试配调整后确定。 5.1配制强度 c80级混凝土配合比设计参照jgjt5596普通混凝土设计规程和gbjl0787混凝土强度检验评定标准要求进行。由于工程应用时的生产施工条件与试验室各种条件存在差异，而试验条 件对高强混凝土的强度影响又特别敏感。因此在试配中，我们充分考虑了上述因素，按选定的原材料、高性能外加剂及细掺料配制的31组c80级混凝土，其28d平均强度为99.1mpa，留有比较大的强度富余

13、量以弥补生产施工条件不同所产生的影响。 5.2水胶比与坍落度 为确保c80级混凝土现场施工的可行性，考虑 路途坍落度损失情况，混凝土出机坍落度需控制在200mm左右。经试验，水胶比应控制在0.20.30之间，胶凝材料(水泥+细掺料)总用量不超过550kgm 3 ，其中细掺料用量为50100kgm 3 。 5.3 砂率 高强混凝土常用砂率在2832之间，但从泵送混凝土角度考虑，砂率过小，导致流变参数下降，对可泵性不利。工程实践证明，砂率大于0.40对混凝土泵送有利；在一般情况下砂率的变化对混凝土强度无明显影响，较大砂率有利于减少粗集料界面氢氧化钙聚集，提高混凝土强度的稳定性。经试验，混凝土砂率应

14、控制在4045之间。 由此确定了c80混凝土适宜的材料组成和配合比参数范围：水泥 450500kgm 3 ，砂率4045，细掺料50100kgm 3 ，水胶比0.25 0.30，高性能外加剂掺量为胶凝材料的33.5。 6混凝土性能的试验研究 6.1混凝土拌合物性能 我们研制的c80级高性能混凝土拌合物具有如下性能指标： 坍落度:155230mm; 坍落大，不离析，不泌水，和易性好； 扩展度：550600mm； 表观密度：24102470kgm 3 含气量：0.681.07 压力泌水：21 坍落度损失：各种细掺料所拌制混凝土，坍落度损失90min最大 值为10mm(见表6)。 6.2混凝土力学性

15、能 6.2.1立方体试件抗压强度及其随龄期的增长 6.2.1.1不同尺寸立方体抗压强度的换算关系 本项目试验中，采用粗骨料最大粒径为20mm，因此采用边长100mm 立方体试件，其强度换算成标准试件(边长为150mm立方体)强度的 尺寸换算系数，现行规范规定仅到c60级混凝土，对c80级混凝土尚 无正式标准给出，所以我们进行了专门试验，其结果列于表8。 表8不同尺寸试件强度对比试验结果 序 号 f cu,15,28d f cu,10,28d f cu,15,28d /f cu,10,28d 1 113.3 118.8 0.9537 2 110.0 116.3 0.9458 3 117.9 11

16、4.1 1.0333 4 101.2 93.3 1.0847 5 97.8 96.2 1.0166 6 88.3 92.0 0.9598 7 95.0 88.5 1.0734 8 92.3 96.0 0.9615 9 95.1 99.3 0.9577 10 95.6 110.3 0.8667 平均值 - - 0.9853 由表8可见，不同尺寸试件强度的比值尽管已是精心制作与试验，但波动是比较大的，这完全符合制定现行混凝土结构设计规范时的全 国统计规律；专门试验所测定的数据基本上是位于全国统计数据群范 围内的，因此，我们认为 c80级高强混凝土的尺寸换算系数仍可参照普通强度等级混凝土的数值取用。

17、在本报告中的边长为100mm立方体度均己乘了0.95系数。 6.2.1.2强度的复验及其随龄期的增长 按现行标准规定，在配合比确定之后，对高强混凝土尚应进行强 度复验，这主要是考虑不同批原材料、高性能外加剂和细掺料等的质 量波动对强度的影响，以及由试验误差影响的敏感性等原因。所以我们进行了两次共14组的强度复验，结果列于表9。 表9 c80级混凝土的强度复验结果 水胶比 砂率 (%) 坍落度 (mm) 28d强度（mpa) n mf cu,28d f cu,max f cd,min n-1 (%) 0.250.26 43 210220 14 105.5 117.3 91.2 7.14 6.77

18、 由复验结果表明，两次复验共制作14组试件，其28d平均强度为105.5mpa，可以说对配制c80级混凝土有足够的强度富余量。此外，复验强度平均值与确定推荐配合比时混凝土平均强度值99.1mpa很接近，并略有提高，表明强度的复验性很好。 6.2.2劈裂抗拉强度 强度复验验证之后，就开始进行各种力学性能试验。劈裂抗拉强 度的试验，其拉、压强度试件均采用边长为150mm立方体标准试件，标准养护，试验结果列于表10。 表10劈裂抗拉强度及拉压比值 编号 劈拉强度（mpa) 抗压强度（mpa) 拉压比 1 6.89 92.3 0.0746 2 7.74 95.1 0.0814 3 6.37 95.6

19、0.0666 总平均值 7.00 94.3 0.0742 一般来讲，劈裂抗拉强度与立方体抗压强度的比值随强度等级提高而降低，根据混凝土结构设计规范取值时的统计资料表明其比值 (f pt f cu )约为107。由表10可见，c80级高性能混凝土的劈裂 抗拉强度平均值为7.00mpa，其拉压比值为7.4，比普通强度等级混 凝土略低，但规律是一致的。6.2.3混凝土轴心抗压强度与弹性模量 混凝土轴心抗压强度与静力弹性模量的试件均采用100×100× 300mm棱柱体试件，其轴心抗压强度均乘以0.95系数(g8j8185标准 规定)。试验结果列于表11。 表11c80级混凝土的轴

20、心抗压强度与弹性模量 试件编号 28d立方体抗压强度（mpa) 轴心抗压强度(mpa) 弹性模量(1×10 4 mpa) 组平均值 总平均值 组平均值 总平均值 组平均值 总平均值 h-6 108.2 108.7 91.0 89.5 4.94 4.92 h-7 108.2 91.9 4.89 h-9 109.7 85.5 4.92 平均轴压比 89.5/108.7=0.8234 试验结果表明：轴压比值比普通等级混凝土的轴压比值略有偏高。 静力弹性模量值比规范统计公式计算结果偏高，这主要是因为在配合 比设计时，有意识地为了提高弹性模量值，以增加结构物的刚度，采 取了一些措施，例如：(1

21、)控制混凝土的单方材料用量中的细粉总含量不 超过550kg；(2)在满足混凝土和易性要求的前提下，取较低的砂率值， 效果比较显著。 6.3混凝土长期性能及耐久性能 6.3.1收缩性能 混凝土的干燥收缩试件采用100×100×515标准试件，技普通 混凝土长期性能与耐久性能试验方法(gbj8285)国家标准规定的 标准条件下养护及检测。试验结果列于表12。为与普通强度等级混凝 土的收缩值相比较，采用c40级混凝土收缩值随龄期变化规律(2组平 均值)和本项目配制的c80级混凝土收缩值(2组平均值)相比绘于图。 表12c80级混凝土的干燥收缩性 试件编号 收缩值(mm/m) 1d

22、 3d 7d 14d 28d 45d 60d 90d 120d h-3 0.017 0.057 0.073 0.93 0.143 0.157 0.167 0.213 0.263 h-4 0.023 0.057 0.073 0.093 0.133 0.157 0.177 0.210 0.256 总平均值 0.020 0.057 0.073 0.093 0.138 0.157 0.172 0.212 0.260 试验结果表明，由于c80级高性能混凝土，掺用了高性能外加剂 和具有一定活性的细掺料，配制的混凝土具有用水量少，水胶比低和 密实度高的特点，因此，它的干燥收缩比普通等级混凝土的低，且较 早的

23、趋于稳定，(见图1）。 6.3.2抗碳化性能 根据c80级混凝土用的石子最大粒径为20mm，采用碳化性能试件 为100×100×300mm棱柱体；碳化箱内co 2 ，浓度20±3，湿度70±5， 温度20±5，试件标准养护28d取出，在60温度下烘干48h，然后 将试件放入碳化箱中经受碳化，结果所有试件均测不出碳化深度，表 明这种混凝土具有很好的抗碳化性能。 6.3.3 抗渗性能 为验证所配制的c80级混凝土的抗渗性能，我们成型了一组混凝 土抗渗标准试件，标准养护28d后，进行抗渗压试验，试验水压从0.1mpa 开始，每隔8h增加水压0.1mp

24、a，加压至4.0mpa，并持压8小时后， 无透水现象，劈开后渗水高度如图2所示： 从图2看出，c80级混凝土渗水高度在22mm29mm，这说明抗掺等 级大于p40。 6.3.4抗冻性能 抗冻性能试验采用慢冻法。其试件采用边长为100mm立方体试件， 标养28d后进行冻融试验。试验前4d将冻融试件从标养室中取出，放 入1520水中浸泡4d，对比试件仍留在标养室养护，直至完成冻 融循环后，与抗冻试件同时试压。 冻结时温度为-15-20，经4h后取出并立即将抗冻试件放 入能使水温保持在1520的水槽中，再融化4h为一个循环。 本试验共留置7组试件，28d龄期试压1组，其余6组中，有4 组作冻融试验，

25、分别经100次、200次循环后各试压2组，另外2组为 对比试件。试验结果列于表13。 表13c80级混凝土抗冻性能试验结果 检验项目 100次循环 200次循环 f co =113.2mpa mf cn =107.4mpa f co =113.0mpa mf cn =102.4mpa 1.强度损失度(%) 5.12 9.38 2.重量损失率(%) 无 无 3.外观 完整 完整 注：f co 为同龄期对比试件的抗压强度(mpa)； mf cn 为经n次循环后的抗压强度平均值(mpa)。 由表13可见，经100次、200次冻融循环，其强度损失率均小于 25(标准规定)，无重量损失。表明本课题研制的c80级高性能混凝 土具有较高的抗冻融性能。 7结语 (1)配制高强高性能(hpc)混凝土应优选高性能外加剂和具有一定 活性的掺和料。 (2)控制单方水泥用量，采用普通硅525r或硅酸盐525r。 (3)通过卵石520mm与碎石520mm粒径的对比，宜选用石灰岩碎石，粒径520mm石子，沙 子采用细度模数2.42.9的中粗砂。 (4)对c80级高性能混凝土试件应避免风吹日晒，及时覆盖养护，对于构筑物也应如此，才能 满足强度及耐久性。资聘瑚摧棘拽狭冲逢汗咏蜗营贤苟绞缀飘未共补亲皖镍期推吞厢帅景递括显诚哮座僻港坛桅球咱铭桃捏锣薛睬蜒斜廷