[理学]砖混计算书

1、西京学院学士学位论文某法院办公楼设计摘要：该办公楼位于西安市某区.住宅类型：四层砌体结构.办公楼总长27.20m，宽13.22m，总高度15m，其高宽比为h/b=15/13.22=1.18<2.所以采用砖混结构能基本符合规范要求。墙是砖混结构的围护构件和承重构件。承受建筑物有屋顶或楼板传来的荷载，并将这些荷载再传给基础。本工程采用粘土砖作为承重材料，外墙贴白色瓷片，采用现浇钢筋混凝土板式楼梯，踏步宽300mm踏步高150mm。栏杆采用钢管，扶手采用木扶手.建筑立面规整，除正门为玻璃门外，其余均采用实木门，窗为铝合金窗。关键词：建筑设计；结构计算；结构布置；内力计算；配筋计算；砌体结构a

2、court building designabstract: the office is located in xian city residential type: good. the four layers of masonry structure. 27.20 m, width office chief 13.22 m, total height 15m, the ratio of high to width h/b = 15/13.22 = 1.16 < 2. so using masonry-concrete structures can conform to the stan

3、dard. wall brick and concrete structure is the retaining structures and bearing component. under buildings with a roof or floor, and from these the load to load. again, the project adopts clay as bearing material, wall of white ceramic stick, cast-in-situ reinforced concrete board type stair footfal

4、l, wide 300mm footfall 150mm high. by using steel tube, armrest baluster wood armrest. the building elevation neat, except for the front door, glass door, window are using solid for aluminum alloy windows. keywords: architectural design, structural calculation, structural layout, internal force calc

5、ulation, calculation, masonry structure目录1.结构方案- 5 -1.1主体结构设计方案- 5 -1.2 墙体方案及布置图- 5 -1.2.1变形缝- 5 -1.2.2 墙体布置- 5 -1.2.3 墙厚- 5 -1.3 多层砖混房屋的构造措施- 5 -1.3.1 构造柱的设置- 5 -1.3.2 圈梁设置- 5 -1.4 楼盖的结构布置- 6 -1.5屋盖结构布置- 6 -1.6 基础方案- 6 -2.结构计算- 7 -2.1板的设计- 7 -2.1.1设计资料- 7 -2.1.2结构布置- 7 -2.1.3 双向板计算- 9 -2.1.4 现浇板的配筋

6、（见结构施工图）- 13 -2.2.1计算单元及梁载面尺寸的确定- 13 -2.2.2荷载计算- 14 -2.2.3内力计算- 14 -2.2.4载面配筋计算- 14 -2.2.5斜截面抗剪能力计算- 15 -2.3墙体验算- 15 -2.3.1墙体高厚比验算- 15 -2.3.2 d轴纵墙梁l处墙的强度计算- 17 -2.3.3 内力分析- 19 -2.3.4横墙控制截面内力计算- 21 -2.3.5 截面承载力计算- 24 -2.4基础设计- 25 -2.4.1横墙基础设计- 26 -2.4.2纵墙基础设计- 27 -2.4.3地基的变形验算- 28 -3.抗震验算- 29 -3.2建筑总

7、重量的计算- 29 -3.5地震作用对纵向墙体强度验算- 34 -4、楼梯设计- 36 -4.1建筑设计- 36 -4.2结构设计采用板式楼梯- 36 -5、雨篷设计- 39 -6、过梁设计- 44 -主 要 符 号 表- 45 -致 谢- 47 -参考文献- 48 -1.结构方案1.1主体结构设计方案该建筑物层数为4层，总高度为15.000m，首层层高3.3m符合抗震规范7.1.3；房屋的高宽比15/13.2=1.18<2.5符合抗震规范7.1.4；体型简单，室内要求空间小，多为办公室，横墙较多，所以采用砖混结构，能基本符合规范要求。1.2 墙体方案及布置图（见建结施1）1.2.1变形

8、缝：(由建筑设计知道该建筑物的总长度27.200m<60.0m，可不设计伸缩缝。根据提供的设计资料表明：场地土质比较均匀，临近无建筑物，没有较大差异的荷载等，可不设沉降缝；根据建筑抗震设计规范以后简称抗震规范可以不设防震缝。1.2.2 墙体布置：应当优先考虑横墙承重方案，以增强结构的横向刚度。大房间梁支承在内外纵墙上，为纵墙承重。纵横墙布置较为均匀对称，平面上前后左右拉通；竖向上下连续对齐，减少偏心；同一轴线上的窗间墙都比较均匀。横墙最大间距3.6m符合抗震规范7.1.5，房屋的局部尺寸均基本符合抗震要求符合抗震规范7.1.6。1.2.3 墙厚（初拟外墙厚为370mm，其余墙厚为240m

9、m。）1.3 多层砖混房屋的构造措施1.3.1 构造柱的设置：根据符合抗震规范7.3.1的要求，构造柱设置见下图。构造柱的截面尺寸及配筋图见下图。除此之外，要在柱内每隔500mm高外伸26 的钢筋与墙体拉结，每边伸入墙内的钢筋长度7度地震区1000mm。构造柱的根部与地圈梁连结，不再设基础。在柱的上下端500mm范围内加密箍筋为6100。构造柱的做法为：将墙先砌成大马牙槎，（五皮设一槎），后浇筑构造柱混凝土。混凝土强度等级为c20。1.3.2 圈梁设置： 圈梁的数量：各层、屋面、基础上面均设置圈梁。圈梁截面如建结施4所示。 横墙圈梁设在板底，纵墙圈梁下表面与横墙圈梁底表面齐平，上表面与板面齐平

10、或与横墙圈梁表面齐平。当圈梁遇窗洞口时，可兼过梁，但须另设置过梁所需要的钢筋。1.4 楼盖的结构布置结构布置图表示了：梁板的平面位置及板的平面形状；板的型号、编号、数量以及排列方式；梁的编号及位置；梁、板与墙柱的支承关系等。下图中的梁l1、l2的截面尺寸及配筋、现浇板b1的配筋及预制板的选型，都需经过计算后方可确定。1.5屋盖结构布置。类同楼盖，从略。1.6 基础方案由于上部结构为墙承重体系，宜采用条形基础；结构上部荷载较小，地基承载力较高，所以采用条形砖砌浅埋基础。即可满足强度、刚度和耐久性的要求，又利用了地方性材料，造价低、施工简便。2.结构计算2.1板的设计2.1.1设计资料本办公楼楼盖

11、结构采用现浇钢筋混凝土楼盖，楼面面层为30mm厚水磨石，100mm厚钢筋混凝土板，底面用20mm厚石灰砂浆抹平，楼盖采用c20混凝土(fc=9.6n/mm2)，钢筋采用hpb235级（fy=210 n/mm2）。梁中纵向受力钢筋采用hrb335级钢筋，其它采用hpb235级钢筋。2.1.2结构布置选二三层结构平面进行设计，楼盖梁板结构布置及构件编号和尺寸见结施图，楼面板的布置如图所示（图中尺寸单位为mm）：1)楼面板100mm（120mm）厚瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 kn/m2100mm(120mm)厚钢筋混凝土板 0.1m×25kn/m3=2.5kn/m2 (0.12

12、) (3kn/m2)v型轻钢龙骨吊顶 0.25kn/m2小计 3.3kn/m2 （3.8）恒载标准值： gk=3.3kn/m2（3.8）活载标准值： qk=2.00kn/m2荷载设计值： p=1.2×3.3+1.4×2.00=6.76kn/m2 (3.8) (7.36)2)走廊楼面板（80mm）厚瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 kn/m280mm厚钢筋混凝土板 0.08m×25kn/m3=2kn/m2v型轻钢龙骨吊顶 0.25kn/m2小计 2.8kn/m2 恒载标准值： gk=2.8kn/m2活载标准值： qk=2.50kn/m2荷载设计值： p=1.2

13、×2.8+1.4×2.50=6.86kn/m23)卫生间板（100mm）厚瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 kn/m2100mm厚钢筋混凝土板 0.1m×25kn/m3=2.5kn/m2500mm厚焦渣混凝土 0.5m×12kn/m3=6kn/m2v型轻钢龙骨吊顶 0.25kn/m2小计 9.3kn/m2 恒载标准值： gk=9.3kn/m2活载标准值： qk=2.50kn/m2荷载设计值： p=1.2×9.3+1.4×2.50=14.66kn/m22.1.3 双向板计算2.1.3.1按弹性理论设计： 1)设计荷载楼面板荷载:q

14、2.00×1.42.80 kn/m2g3.3(3.8)×1.23.96(3.66)kn/m2g+q/23.96+2.80/23.38 kn/m2 (3.66) (3.68)q/22.80/2=1.4 kn/m2g+q3.96(3.66)+2.86.76(7.36) kn/m2走廊楼面板荷载q2.5×1.43.50 kn/m2g2.8×1.23.36 kn/m2g+q/23.36+3.50/25.11 kn/m2q/23.50/2=1.75 kn/m2g+q3.36+3.56.86 kn/m2卫生间板荷载q2.5×1.43.50 kn/m2g9.

15、3×1.211.16 kn/m2g+q/211.16+3.50/212.91 kn/m2q/23.50/2=1.75 kn/m2g+q11.16+3.514.66 kn/m22)计算跨度，当采用弹性方法计算内力时，由于支座宽度较小，近似取轴线距离为跨度。内跨lolc（轴线距离）边跨lolc（轴线距离）3)荷载布置方式:求某板跨中最大弯距时，在该跨布活荷载，然后棋盘式布置活荷载。4)内力计算a.边界条件：无论什么荷载作用边支座按实际情况取。边支座为墙或刚度较小梁时为铰支，为刚度较大梁时为固结。内支座：当支座四边为对称荷载时取固结，支座四边为反对称时取铰支。因此，在求双向板跨中最大弯矩时

16、，根据荷载分布情况，将荷载分解成对称荷载g+q/2和反对称荷载±q/2，按上述原则确定支座。计算内力时考虑波桑比的影响(=0.2)。在求支座最大负弯矩时，其荷载分布是满布gq为对称荷载，将板的所有中间支均可视为固定支座，对于边区格和角区格板的外边界支承条件按实际情况确定。mx()=mx+my , my()=my+mx 。b.边界确定后计算各块板内力。b1区格板(两相邻边连续，其余两简支)： 考虑泊桑比影响。lx/ly=4240mm/7040mm=0.603查表得:mx=(0.0559+0.2×0.0079)×（g+q/2）lx2+（0.0965+0.2×

17、0.0174）×q/2×ly2 (0.0559+0.2×0.0079)×3.38×3.62+(0.0965+0.2×0.0174)×1.4×3.62=1.749+1.2603.609kn·mmy=(0.0079+0.2×0.0559)×（g+q/2）lx2+（0.0174+0.2×0.0965）×q/2×ly2(0.0079+0.2×0.0559)×3.38×3.62+（0.0174+0.2×0.0965）×

18、;1.4×3.62=0.580+0.4621.042kn·mmx/= -0.0829×6.76×3.62-5.04kn·mmy/-0. 0570×6.76×3.62-3.47kn·m对各区格板分别算得的弯矩值，列于表5.1.1中。表5.1.1 双向板内力计算表（kn·m）区 格b1b2lx/ly3.6m/5.7m=0.6033.6m/5.7m=0.603跨中计算简图mx(0.044+0.2×0.0163)×3.38×3.62+(0.0892+0.2×0.0210)

19、×1.4×3.626.13（0.0348+0.2×0.0932×3.38×3.62+(0.082+0.2×0.0242) ×1.4×3.62=6.13my(0.0163+0.2×0.053)×3.38×3.62+（0.0210+0.2×0.0892）×1.4×3.625.13(0.0093+0.2×0.0498) ×3.38×3.62+(0.0242+0.2×0.082) ×1.4×3.62=2.

20、423支座计算简图mx-0.1140×6.76×3.62-9.85-0.1095×6.76×3.62= -9.59my-0.0785×6.76×4. 242-6.79-0.0782×6.76×3.62= -6.85区 格b3b4lx/ly1.8m/3.6m=0.51.8m/3.6m=0.5跨中计算简图mx(0.0268+0.2×0.0159)×3.3×4.2+(0.0713+0.2×0.0159)×1.4×4.2=2.36（0.0361+0.2×

21、0.0123）×3.38×3.042+(0.0713+0.2×0.0286) ×1.4×3.042=2.320my(0.0159+0.2×0.0448)×3.38×4.02+（0.0286+0.2×0.0713）×1.4×4.2=5.21(0.0123+0.2×0.036) ×3.38×3.042+(0.0286+0.2×0.0713) ×1.4×3.042=2.55支座计算简图mx-0.1013×6.76×

22、;4.2-15.68-0.0783×6.76×3.042= -13.56my-0.0773×6.76×3.62-10.58-0.0572×6.76×3.042= -7.85) 截面设计截面有效高度: lx方向跨中截面的hoxh-20=100-20=80mm；loy方向跨中截面的hoyh-30=100-30=70mm；支座截面的hox80mm。中间区格板周边均为现浇梁，考虑板的内拱作用，将区格b7的跨中弯矩及b5-b7、b6-b7支座弯矩减少20%，其余均不折减。为了便于计算，均近似取r=0.95，。截面配筋计算结果及实际配筋，列于表5

23、.1.2中。表1.2按弹性理论计算双向板截面计算与配筋项截面h0(mm)m(kn·m)as(mm2)配 筋实 用as(mm2)跨中b1lx806.785018100503ly705.132628180279b2lx806.7836310200393ly702.4301498200251b3lx802.361588200251ly705.213358150335b4lx802.3201798200251ly702.551838200251支座b1-b280-19.86743162001058b1-b580-10.3671912150754b2-b580-9.864938100503b2

24、-b280-10.3671912150754b3-b480-9.864938100503b5-b480-6.202698180278验算表中板的配筋率）asmin=max(0.2%bh0或45ft/fy%bh0)=max0.2%×1000×80或(45×1.1/210)%×1000×80=max(160或192)上表中所有as> 192,因此满足要求.2.1.4 现浇板的配筋（见结构施工图）2.2梁的计算材料选用：混凝土采用c20，由附表查cm=11 n/mm2 c=10n/mm2 钢材：受力钢筋采用级钢，由附表查，y310n/mm2。其

25、它钢筋采用级钢。由附表y210 n/mm22.2.1计算单元及梁载面尺寸的确定h（1/81/12）l（1/81/12）×6000750500mm取h500mmb=(1/21/3)h=250167mm取b200mm如图所示（见下页）。为增加房间的净空高度，该梁采用花兰梁。此时，梁两侧所选用3600mm的空心板，其长度缩短100mm即3500mm才能使用。在绘制施工图时必须加以说明计算单元选取两侧开间中-中之间的距离。计算简图的确定计算跨度：ll0a(2260240)240) 1800mml1.05l01.05×(6000240)1800mm取小值l2260mm2.2.2荷载计

26、算 板传来恒载标准值：2.76 kn/mm2板传来活载标准值：2.00 kn/mm2 梁自重标准值：1/2×0.38×0.2(0.5×0.2)×252×(0.015×0.5) ×173.71kn/m 板传来恒载标准值： 2.76×1.23.31 kn/mm2 板传来活载标准值： 2.00×1.42.80 kn/mm2 梁自重设计值：3.71×1.24.45 kn/m则作用于梁上的总荷载设计值为：（3.312.80）×3.64.4526.45kn/m2.2.3内力计算 max1/8（pq

27、）l21/8×26.45×62119.03kn.m max1/2 (pq) l01/2×26.45×5.7676.18kn2.2.4载面配筋计算 h0has 50035465mm结构重要性系数：r01.0asr0mmax/cmbh021.0×119.03×106/11×200×46520.2501(12as)1/21(12×0.250) 1/20.293<b0.544(或查附表12得) ash0cm/y0.293×200×465×11/310966.9mm2查附表13,

28、钢筋面积选用320（as941 mm2）,基本可以满足要求。 asbh0941/200×4651.01%min0.15%(附表8)满足规范规定的最小配筋率要求。2.2.5斜截面抗剪能力计算 复核截面尺寸hw/b465/2002.3254.00.25cbh00.25×10×200×465232.5kn75.51 kn 截面尺寸满足要求。 判断是否需按计算配置腹筋 0.07cbh00.07×10×200×46565.10kn75.51 kn需要按计算配置腹筋(当仅配箍筋时)nasv1 vmax0.07cbh0/1.5 yvh07

29、5.51×10365.10×103/1.5×210×4650.071 选用6双肢箍筋,则nasvl2×28.356.6 mm2 snasv1/nasv1/s56.6/0.071797.2mmsmax200mm 故采用6200双肢箍,沿梁全长均匀布置。 svnasv1 /bs56.6/200 2000.14%svmin满足要求 svmin0.02c/yv0.02×10/2100.095%变形与裂缝计算从略。其他梁的计算方法与l1同，此处从略。2.3墙体验算 该楼，小房间采用横墙承重，大房间为纵横墙承重。梁在墙上的支承长度为240mm，底

30、层墙厚370mm,其余各层墙厚240mm。均为两面粉刷，砖强度等级为mu10，用混合砂浆砌筑：一、二层用m7.5,三、四各层用m5。2.3.1墙体高厚比验算 计算单元：纵墙、横墙的计算单元如图所示（见下页） 静力计算方案：因横墙的间距2×3.68.48m,楼(屋)盖为装配式钢筋混凝土楼(屋)盖,故房屋的静力计算方案为刚性方案。 纵墙高厚比验算墙的计算高度，底层：h03.60.50.450.5 =4.05m, h0底3.6m(见下页)。底层墙厚0.37m。其它楼层，墙计算高度h03.0m，墙厚0.24m,承重墙取11.0。有窗户的墙允许高厚比210.4bs/s10.4×1.8

31、/3.60.8允许高厚比,查砌体结构设计规范（以后简称砌体规范）表5.1.13-13 m7.5时, 26 m5时241) 底层纵墙允许高厚比验算:4.05/0.3710.95121×0.8×2620.8(满足)2) 二层纵墙允许高度比验算3.6/0.2415121×0.8×2419.2(满足) 横墙高厚比验算从略,底层墙的计算高度h 03.60.120.53.98m2.3.2 d轴纵墙梁l处墙的强度计算取纵墙最危险一段，即计算单元为d轴梁下一段纵墙进行强度验算。 荷载计算屋面：屋面恒载标准值 4mmapp防水卷材防水和保护层 0.35 kn/m2 20m

32、m厚1:3水泥砂浆找来 0.02×200.40 kn/m2 100mm厚水泥、石灰、炉渣保护层 0.1×141.40 kn/m2 120mm厚预应力空心板（查标准图集） 2.10 kn/m2 15mm厚顶棚抹灰 0.015×170.26kn/m2 4.51kn/m2 屋面梁一半自重(包括粉刷层)2×0.5×251/2×0.08×0.38×25×2 0.26×0.38×2)×6/210.37kn屋面及屋面梁传到纵墙上的荷载标准值： 4.51×3.6×6/21

33、0.3759.08kn nrg59.08kn屋面活荷载标准值:0.7 kn/m2屋面活荷载传到纵墙上的荷载标准值: nrq0.7×3.6×6/27.56kn楼面1)楼面恒载标准值: 20mm厚1:3水泥砂浆面层 0.02×200.40kn/m2120mm厚预应力空心板材 2.10kn/m215mm厚顶棚抹灰 0.015×170.26kn/m2 2.76 kn/m2楼面梁一半自重:10.37kn楼面梁l-1传到纵墙上的荷载标准值: nfg2.76×3.6×6/210.3740.18kn2)楼面活荷载标准值根据建筑结构荷规范以后称荷载规范

34、楼面梁l1传到纵墙上的活载标准值： nfq2.0×3.6×6/221.6kn墙体: 墙体自重标准值:240mm厚墙自重(查“荷载规范”) 0.24×194.56 kn/m2双面抹灰 2×0.360.72 kn/m2 5.28 kn/m2 370mm厚墙自重 0.37×197.03 kn/m2 双面抹灰 2×0.360.72 kn/m2 7.75 kn/m 木窗自重 0.30 kn/m2计算单元内纵墙自重标准值(墙内的混凝土近似按墙体自重计算)（见下页）。n 1:包括檐囗板重。檐口挑出1.0m,厚0.1m5.28×0.3

35、15;3.6×25×3.6×0.1×1.014.70knn 2:5.28×0.2×1.81.90knn 3:5.28×2.2×1.80.3×2.4×1.822.20knn 4:5.28×1.2×3.622.81knn 5:5.28×0.9×3.617.11knn 6:墙厚改变处370mm墙自重7.75×0.3×3.68.37knn 7:7.75×0.2×1.82.79knn 8:7.75×2.2×

36、1.830.69knn 9:7.75×(0.90.450.50)×1.825.81kn计算单元内(图p9)横墙上自重标准值:每层横墙自重标准值(取1m宽墙):(240mm墙) n w:5.28×3.6×119.00kn(240mm墙) n w:5.28×4.4×123.23kn屋面传到横墙上的恒载标准值(取1mm宽墙为计算单元)为nrg4.51×3.6×116.24kn屋面传到横墙上的活载标准值: nrq0.7×3.6×1.02.52kn楼面1m板宽传到横墙上的恒载标准值:nfg2.76

37、5;3.6×19.94kn楼面1m板宽传到横墙上的活载标准值:nfq2.0×3.6×17.20kn2.3.3 内力分析该建筑物的静力计算方案为刚性方案,因此静力计算可以不考虑风荷载的影响，仅考虑竖向荷载。其计算简图为各层墙体按简支的竖向构件计算，（见下页）。 在进行墙体强度验算时，应该对危险截面进行计算，即内力较大的载面：断面削弱的截面：材料强度改变的截面。所以应对荷载最大的底层墙体进行验算（370mm墙）；二层荷载虽比底层小，但截面变小（240mm墙）；三层与二层比较，荷载更小，但砌体强度较小（一、二层用m7.5砂浆，三层用m5砂浆砌筑）；四、五层的荷载均比三层

38、小，截面及砌体强度与三层相同。所以应对一、二、三层的墙体进行强度验算。对于每层墙体，纵墙壁应取墙顶（梁底截面）i1截面以及墙底（梁底截面偏上部位）进行强度验算。）纵墙截面强度验算屋面及楼面梁的有效支承长度a0 10(b/)1/2一层、二层：a010×(500/1.79) 1/2 167.13mm240mm(梁的支承长度)取a0168mm三层: a010×(500/1.58) 1/2 177.89mm240mm取a0178mm轴力设计值: n 31g(nrgngn 1n n n )（nrgn） 1.2×(59.08+40.18×2+14.76+3×

39、;1.9+2×22.20+2×22.81)+1.4×(7.56+2×21.60) 299.83+71.60370.89kn轴力标准值: n 31k249.86+50.76300.62kn大梁反力偏心距:elh/2-0.4a0240/2-0.4×17849mm四层梁对三层墙顶部产年的弯矩标准值:m31k(ngnq).el(40.18+21.60)×0.0493.03kn·m三层纵墙-截面内力(m0,按轴压计算)轴力标准值: n 3kn31k+n 3n 4n 2300.62+22.20+22.81+1.9347.53kn轴力设计

40、值: n3n31+g (n 3n 4n 2)370.89+1.2×(22.2022.811.9)427.18kn弯矩标准值 m 3k0轴力标准值:n 2ikn 3kngnq347.5740.1821.6409.31kn n 2in 31.2ng1.4nq427.181.2×40.181.4×21.60505.64kn三层梁作用在纵墙顶的反力偏心矩 elh/2-0.4a0240/2-0.4×16853mm三层梁对二层纵墙顶截面产生弯矩标准值 m21k(ngnq).el(40.18+21.60)×0.0533.27kn.m二层-截面处纵墙内力(墙厚

41、改变,取在二层楼面)轴力标准值: n 2kn21k+n 3n 5409.3120.2217.11448.62kn轴力标准值: n2n2i+g (n 3n 5)505.641.2×(22.2017.11)552.81kn弯矩标准值: m 2k0轴力标准值: n 1ikn 2kng1.4nqn 6n 7448.6240.1821.608.372.79521.56kn轴力标准值: n 1in 2gngqnqg(n6n7) 552.811.2×40.181.4×21.601.2×(8.372.79)644.66kn二层梁l-1对一层纵墙顶截面产生的弯矩标准值:大

42、梁反力偏心距: elh/2-0.4a0370/2-0.4×168117.8mm118mm上层墙壁对下层墙形心的偏心距：ew370/2240/265mm弯矩标准值: m1ik(ngnq).eln2k·ew(40.18+21.60)×0.118448.62×0.065-21.87kn.m一层纵墙-截面内力:轴力标准值: n 1kn 1ikn 8n9521.5630.6925.81578.06kn轴力标准值: n 1n 1ig(n8n9)644.661.2×(30.6925.81)712.46kn 弯矩标准值: m 1k02.3.4横墙控制截面内力计

43、算由于楼面活荷载较小,横墙的计算不考虑一侧无活荷载时的偏心受力情况,按两侧均匀布置活荷载的轴心受压构件取1m宽横墙进行承载力验算. 三层-截面内力:轴力设计值:n 3g(nrg2ng3nw)q(nrq2nq) 1.2×(16.242×9.943×19)1.4×(2.522×7.20) 135.43kn墙体类别控制截面n(nk)(kn)mk(kn·m)e=mk/nk(mm)h0(m)=h0/h砖砂浆纵墙三层i-i370.89 (300.62)3.0310.083.615mu10m5-427.18(347.53)003.615二层i-i5

44、05.64(409.31)3.277.993.615mu10m7.5-552.81(448.62)003.615一层i-i644.64(521.56)-21.8741.934.0510.95(37墙)-712.46(578.06)004.0510.95(37墙)横墙三层-135.43003.615mu10m5一层-230.12003.9816.58(24墙)mu10m7.5墙体类别控制截面e/h砌体强度(mpa)截面面积(a)( mm2)nu=a(kn)验算结果纵墙三层i-i0.0420.651.581.8×0.24×106=0.432×106443.7na(kn

45、)满足=1/1+0.0015×152=0.75-00.751.580.432×106511.9na(kn)满足二层i-i0.330.681.790.432×16525.8na(kn)满足=1/1+0.0015×10.952=0.85-00.751.790.432×16580.0na(kn)满足一层i-i0.1330.611.791.8×0.37×106=0.666×106727.2na(kn)-00.851.790.666×1061013.3na(kn)满足横墙三层-00.751.581×0.2

46、4×106=0.240×106284.4na(kn)满足=1/1+0.0015×16.582=0.71一层-00.711.790.240×106305na(kn)满足纵横墙截面受压承载力验算面 表续表3-1注:1.表中括号内为轴力标准值,纵墙一层墙计算高度h03.60.50.450.54.05m2.也可查附表43,查附表33,横墙一层墙计算高度h0 3.30.120.53.98mm一层-截面轴力最大:n1:n 3g(2ngnwnw 1)q×2nq135.431.2×(2×9.941923.23) 1.4×2

47、5;7.2230.12kn2.3.5 截面承载力计算1)纵墙及横墙承载力计算见（表3-1）。经验算，可以保证纵、横墙的安全可靠。在计算中,如果有的截面不能满咬承载力要求,则可采用:减小截面偏心距e ；提高砌体强度；加大砌体截面尺寸等措施加以解决。2)纵墙梁l-1下砌体局部承载能力验算。屋面梁支座反力标准值：nlknrgnrq59.087.5666.64kn屋面梁支座反力设计值：nlgnrgqnrq1.2×59.081.4×7.5681.48kn楼面梁支座反力标准值：nlkngnq40.1821.6061.78kn楼面梁支座反力设计值：nlgngqnq1.2×40.

48、181.4×21.6078.46kn一、二、三、四层楼面梁l-1上部都有墙传来的荷截影响,由于三层n较大,故验算梁下局部受压承载力(见下图)局部受压区面积：alba00.2×0.1780.0356 m2影响砌体局部抗压强度的计算面积,按砌体结构设计规范图4.2.2计算.a0(b2h)h(0.22×0.24)×0.240.1632m2a0/al0.1632/0.03564.583,所以0,即可以不考虑上部荷载的影响。砌体局部抗压强度提高系数： 10.35(a0/al1)1/210.35(4.58) 1.662.0压应力图形完整系数:0.7 al0.7

49、15;1.66×0.0356×1.58×10665.4kn78.46kn 局部受压承载力不满足,需加梁垫，如采用b·h·c0.24×0.50×0.18m的预制梁垫，则梁垫块面积 ab0.24×0.500.12m2a0(b2h)h(0.502×0.24)×0.240.24m2 上部荷载在垫块上产生的轴向力: n0knukok·abn3iknlk/a·ab(300.6261.78)(0.24×1.8) ×0.1266.34kn n0nuo·abn3i

50、nl/a·ab(370.8978.46)(0.24×1.8) ×0.1281.23kn作用于垫块上的总轴力设计值: n 0n l81.2378.46159.69kn 作用于垫块上的总轴力标准值:n 0kn lk66.3461.78128.12kn 有利影响系数10.80.8×10.35(a0/al1)1/20.8×10.35(0.24/0.12)1/2 1.08 elh/2-0.4a0240/2-0.4×17848.8mm49mm e0nel·el/noknlk61.78×49/128.1223.63mm 3,e0

51、/h23.63/2400.098查砌体规范附表5-1有0.90,则 1ab0.90×1.08×0.12×1.58×106184.29knnon l159.69kn满足要求。同理可以验算一、二层纵墙梁下局部承压强度，如不满足，再加设预制梁垫或与梁整浇成整体的垫块。经验算一、二层梁下墙加设与三层相同的预制梁垫，砌体可以满足局部承载能力的要求。2.4基础设计根据地赞质资料，将基础埋在粘土i2土层中,地基承载力f160 kn/m2,e0.673 i l0.3砖混结构的墙体分为承重墙、非承重墙和隔墙，该幢楼房承重墙有两种情况：一为横墙，其传力过程为：荷载楼（屋）面板地基；另一为大房间下纵墙（内、外纵横），其传力过程为：荷载楼（屋）面板大梁纵墙基