(完整版)2000Th锅炉直流煤粉燃烧器的设计毕业论文.doc

1、南京工程学院毕业设计说明书( 论文)专业：热能与动力工程专业题目：2000Th 锅炉直流煤粉燃烧器的设计毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：日期：指导教师签名：日期：使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要

2、求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版， 并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：-学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。 除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。 本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完

3、全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、 缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日毕业设计说明书（论文）中文摘要随着国民经济和电力负荷的迅速增长，电网容量也随之增加，我国越来越多的采用大容量、高参数机组。燃烧器作为煤粉锅炉燃烧设备的主要组成部分，它的性能好坏对燃烧的稳定性和经济性有很大的影响。本次毕业设计的是锅炉容量为2000 th 的直流煤粉燃烧器，论文首先通过

4、对所给煤种进行的工业分析，确定了煤种实际的发热量、锅炉的基本参数、理论空气量和烟气量，并最终确定了炉膛燃料消耗量等；然后，计算炉膛的结构尺寸，先假定炉膛的容积热负荷和截面热负荷，计算出炉膛的容积和截面积以及炉膛的主体高度，并根据煤种特性来初步选定煤粉燃烧器的类型和布置方式，针对燃烧煤种和锅炉容量选择合适的制粉系统；最后，计算燃烧器的出力，确定一、二次风的风量，在此基础上，最终确定出燃烧器的喷口截面尺寸和燃烧器的阻力。具体得到的计算结果是：一次风喷口截面积0.30m2，二次风喷口截面积0.77m2，燃烧器的高度 13.27m2，一次风道阻力 536.45Pa，二次风道阻力 544.41Pa。关键

5、词 2000th 直流煤粉燃烧器 设计 计算毕业设计说明书（论文）外文摘要TitleDesign of Dc Pulverized Coal Burner of 2000tChina.More and more 600MW pulverized coal fired units with used. As the main part of pulverized coal fired boilers combustion equipment,pulverized coal burner . The content of this graduation thesis is to design th

6、e Dc pulverized coal burner of 2000t coal, it is identified that the actual coal the fuel consumption in the furnace is determined therefore. Secondly, calculating the structure size of the furnace. By assumingvolumetric calculate the volume and cross -sectional area and the main body altitude of th

7、e furnace. And next according to the coal properties, preliminary select the type and arrangement of the burner. Finally choosing the appropriate milling system on the basis of the coal properties and the boiler capacity. When all the work above is finished, it is possible to calculate the output of

8、 the burner and the volume of primary air and secondary air. At this point we can determine the section size of the burner nozzle and the resistance of the burner definitivelyThe. specific result is that the section sizes of of the burner nozzle of the primary air and secondary air are 0.30m2 and 0.

9、77m2, and the Thermodynamic calculations目 录前言13第一章 绪论错 误！未定义书签。1. 1 直流式燃烧器的特点和发展错误！未定义书签。1. 2 新型燃烧器的发展错误！未定义书签。1. 3 燃烧器设计的思路和需要注意的问题错误！未定义书签。第二章 燃料性质和燃烧计算错误！未定义书签。2.1 基本资料和燃料分析错误！未定义书签。2.2 燃料的燃烧计算错误！未定义书签。2.3 小结错误！未定义书签。第三章 炉膛型式及燃烧方式的确定错误！未定义书签。3.1 锅炉本体布置错误！未定义书签。3.2 炉膛的容积和截面积计算错误！未定义书签。3.3 炉膛主要结构尺寸

10、的确定错误！未定义书签。3.4 炉膛校核热力计算错误！未定义书签。3.5 小结19第四章 燃烧器的选型和计算204.1 燃烧器选型和布置方式确定204.2 燃烧器制粉系统的选择224.3 燃烧器出力和风量计算234.4 燃烧器尺寸计算错误！未定义书签。4.5 小结错误！未定义书签。第五章 总结 .错 误！未定义书签。参考文献错 误！未定义书签。致谢25附表26附图28前言改革开放 30 年来，电力行业走过了一条辉煌的改革发展之路，我国发电装机容量连续保持每年新增1 亿千瓦的迅猛势头。在此环境下，实行大电站、大机组、高参数、环保节水的技术路线，采用超临界压力机组，坚持烟气脱硫、脱硝成为大的趋势，

11、为适应这种大的趋势，高效环保安全的燃烧器的设计成了当务之急。本次毕业设计的是锅炉容量为2000 t：n=0.550.0012=453（根） .取整屏过横向管距 s1： s1=1200mm屏过片数 Z p： Zp=1000Hlk s1=1000×15.61200=12（片） .取整屏过单片管子数n1：n1=n Z p=45312=37（根）屏过纵向节距 s2： s2=1.13d=1.13 51=58(mm)×前后屏之间距离L : L=900mm屏过深度 bps： bps=2s2(n1-1)+ L=2 ×58×(37-1)+900=5076(mm)屏过与前墙

12、之间 9 的距离： 5200mm屏过与后墙之间 9 的距离： 1700mm炉顶深度 H ld： H ld=bps+5200+1700=5076+5200+1700=11976.0(mm)炉膛出口烟气流速y：烟气流速过低，除了布置更多的受热面外，还会加重受热面灰分污染，y 上限受飞灰磨损条件的影响，因为管子的金属磨损程度同烟气流速的三次方成正比，综上，y=7.46ms炉膛出口烟气温度1：大容量锅炉，炉膛出口烟温通常指屏式过热器前得烟温，炉膛出口烟温的高低，决定机组锅炉机组辐射换热量和对流换热量的比例份额，炉膛出口烟温偏低，降低了对流传热器的平均传热温差，又势必要增加昂贵的对流过热器受热面面积，但

13、炉膛出口烟温还要首先保证不结渣。综上约束，选1=1192（先估后校）15炉膛出口流通截面积Ach：B jV y1 273253956.357.721192+273A ch27336007.462733600y炉膛出口高度 hch：Pn=r ×p=0.24 ×0.1=0.024(Mpa)炉膛有效辐射层厚度s：s=3.6VAz=3.6 ×14217.654257.23=12.02(m)三原子气体辐射减弱系数的计算公式如（3-4）所示：0.78+1.6rh2o0.37(273.15)K d 10.20.1 1100010.2pns（ 3-4）将数值代入公式（ 3-4）可

14、得：K d 10.20.78+1.60.140.1 1 0.37 (1170+273.15)10.20.02412.021000=2.34水冷壁污染系数sl：水冷壁管污染系数表示水冷壁由于结垢导致管壁温度升高和黑度减小而水冷壁吸收能力减小的一个系数。这一系数根据表（水冷壁污染系数 9）选取 sl=0.45水冷壁角系数 Xsl：X sl=0.98水冷壁热有效系数sl：slslX sl0.450.980.44屏、炉交界面的污染系数pl：pl=0.98×sl=0.98 ×0.45=0.44屏、炉交界面的角系数X pl：选 X pl=1屏、炉交界面的热有效系数pl：pl=pl

15、15;X pl=0.44 ×1=0.44燃烧器及门孔的热有效系数r ：r=0.45平均热有效系数pj ：pj =pl(A q+2A c+Ah+AldArs)+ r(A jj +6Ars)A z0.44 (857.75+2880.04+1074.68+18611.85.60)0.45 (377.876 11.60)4257.230.45火焰中心的位置系数M ：火焰中心的位置系数M 是用来考虑炉膛高度方向温度最高处的相对位置对炉内换热影响的参数，其计算公式M=A B(xr + x)式中 A、B与燃料种类和炉膛结构有关的经验系数，根据设计煤种是抚顺烟煤， A=0.59，B=0.5；xr 燃

16、烧器的相对高度， xr=H rH l； 火焰最高温度点的相对位置修正值，水平、四角切向布置的燃烧器 =0。将数值代入可得M=0.59 0.5 ×13.2034.46=0.435炉膛质量飞灰系数y：炉膛烟道平均过量空气系数 =1.20。烟气质pj量 my 可以用公式 my=1 Aar 100+1.306pjV 0,求得 my=10.16kgkg。因为炉膛质量飞灰系数可以用公式 fh Aar(100 my)求解，其中 fh 在上节已经求得是 0.95，所以y=fh Aar(100 my)=0.95×14.8(100 10×.16)=0.0128灰粒平均直径dh：根据所

17、给的煤种为抚顺烟煤，选用钢球磨煤机，根据经验选择灰粒平均直径9dh=13m。灰粒的辐射减弱系数kh：k h5590055900273)2 dh3 (1170 273)2 1323 ( l"279.17(1/ (m Mpa)燃料种类修正系数，根据烟煤选取：x1=0.5燃烧方式修正系数，根据室燃炉选取：x2=0.2煤粉火焰辐射减弱系数k：k=kdr+k hy+10x1x2 =2.34 ×0.24+79.17 0×.0138+10 ×0.5 ×0.2=2.65炉膛火焰黑度：火焰黑度表示炉内高温介质的辐射能力，工程火焰的辐射是一个十分复杂的现象，在现行

18、锅炉热功计算中将这一复杂问题作了简化。首先，将传热学中的贝尔定律所导出的气体单色黑度近似地推广到多组分和非单色辐射的烟气，即采用气体黑度公式的形式来计算火焰黑度，并将火焰作为灰体处理， 表达火焰黑度的贝尔定律表达式为5h=1 e kps（3-5）式中 k 炉内介质的辐射减弱系数，为各种辐射介质减弱系数的代数 1(m·Mpa)p炉膛火焰压力，对平衡通风负压燃烧的炉膛取p=0.1MPas有效辐射层厚度， m将以上数值代入公式（ 3-5）可得h kps2.65 ×0.1 ×12.02·Mpa)=1 e =1 e=0.961(m同理可得，空容积火焰黑度： ahy

19、k =0.8878屏区火焰黑度： ahyp=0.7427前屏与空体积辐射层有效厚度比值：BSk=5.8128.926=0.6511屏宽与屏长之比： =0.187修正系数，根据单屏宽 2.806m，得： cp=0.92 参数：计算得 A=1.329屏区辐射系数，根据BSl=1.856，得 p=0.11屏受热面处辐射层有效黑度：ap=hyp+pcphyk =0.743+0.11×0.92 ×0.8878=0.8325屏的曝光不均匀系数：zp=phyk=0.83250.8879=0.9337同理可求得：屏受热面处辐射层有效黑度：acp=0.8325屏的曝光不均匀系数： zcp=0

20、.9337屏区前墙受热面的辐射系数，根据BSl=1.856 和 A=1.329查得 qp=0.06得修正系数： cqp=0.85同理，屏区前墙受热面处辐射层有效黑度：aqp=0.7879屏区前墙受热面曝光不均匀系数：zqp=0.8875屏区出口烟窗曝光不均匀系数：zchp=zqp=0.8875屏区顶棚受热面的辐射系数，根据p=0.11，得 dp=0.13修正系数：查得： cdp=0.93屏区顶棚受热面处辐射层有效黑度：adp=0.85屏区顶棚受热面曝光不均匀系数：zdp=0.9574炉膛黑度1：h0.96l(1h ) pl0.98h0.96+(1 0.96)保温系数：1q510.2q50.99

21、0.2+90.81”炉膛出口烟气温度 l ：以前炉内传热计算方法是在小容量的炉内传热实验数据总结出来的，在整理的过程中忽略了炉膛截面上温度不均的影响，因此在锅炉容量较大时，计算不够准确炉膛出口烟气温度较实际值低 100130，目前大型电站锅炉多采用下面的炉内传热计算方法 8，公式如（ 3-6）所示：20.6T01 MlpjT0273l10800qH（3-6）经验值qH 的大小与煤种有很大的关系，一般烧烟煤和贫煤时，qH =290320kWm2，本设计取qH =305kWm2 公式中其他数值已经求得，代入公式（ 3-6）l pj T020.6l T0 1 M27310800qH0.9820.62

22、198.9410.45 2198.942730.43510800 305= 1169.10( )验算误差：=11701169.10=0.90()，误差在允许范围内， 炉膛出口烟气温度估算正确，所以炉膛出口烟气温度为1169.10。至此校核完毕后，可以进行燃烧器的计算。3.5 小结本章完成了炉膛容积热负荷和截面热负荷估算，得到了炉膛的容积和横截面积，并选定了炉膛的宽深比H lkH ls=1，确定了燃烧器正四角燃烧的布置方式；通过对炉顶容积和冷灰斗容积的计算来确定了燃烧器的主体高度， H l；炉膛特性计算部分最终得到了炉墙总面积Az 和炉=34.46m膛总的有效辐射面积Alz，分别为 Az=425

23、7.23m2，Alz=4168.23m2。同时，对炉膛的内各个系数，包括辐射减弱系数，水冷壁角系数和污染系数，屏的角系数和热有效系数，炉膛黑度等最终确定，完成了炉膛的出口烟温的校核，保证下一步的计算的正确进行。第一章燃烧器的选型和计算煤粉燃烧器是锅炉的如要燃烧设备，携带煤粉的一次风和不携带煤粉的二次风都经过燃烧器喷入炉膛，并使煤粉和空气在炉膛内充分混合、及时着火和稳定燃烧，对燃烧器的基本要求：燃烧器出口煤粉分配均匀，配风合理，二次风和一次风混合点适当，空气动力场组织良好，有利于煤粉和空气适时的均匀混合，保证着火及时，燃烧强烈，并能防止结渣；运行可靠，传动灵活，具有良好的调节性能，对煤种和负荷适

24、应性好，便于调节和自动控制，流动阻力小。煤粉燃烧器选用和计算的主要内容有：选用煤粉燃烧器的型式和布置方式、确定每台锅炉所用燃烧器的数目和燃烧器的热功率，计算一、二和三次风量，计算燃烧器出口截面积和结构尺寸，计算燃烧器的阻力8,9。4.1 燃烧器选型和布置方式确定燃烧器型式的选择、布置方式和制粉系统的确定是燃烧器计算的前提，因此，首先确定燃烧器的型式、布置方式和制粉系统的型式。一、燃烧器型式的选择本设计要求的是直流煤粉燃烧器，因此在此做简单的说明选择的原因：煤粉燃烧器总的可以分为直流和旋流两种，具体选择的是直流还是旋流燃烧器，需要根据所燃煤种的性质，包括煤种的发热量、工业分析尤其是干燥无灰基挥发

25、分V daf(%) 、煤种的燃烧特性和灰熔点等。但燃烧器型式并不是一成不变的，只是较为常用而已。例如，挥发分V daf>40%的烟煤或褐煤时，也有些制造厂喜欢用切向直流煤粉燃烧器，因为这种燃烧器对没种的适应性强。本设计虽然V daf，但采用直流煤=46%>40%粉燃烧器 16,17。除此之外，切向直流式燃烧器对煤种的适应性好，所以现在的电站锅炉也多采用这种燃烧器，这也是本设计将它作为研究对象的原因。二、燃烧器的布置方式燃烧器的布置方式对炉内的空气动力工况和燃烧工况有很大的影响，为了提高炉膛利用率应注意改善炉膛火焰充满度。采用不同的燃烧方式就会采用不同的燃烧器和燃烧方式，由于本设计采

26、用的是直流燃烧器，所以宜采用四角布置的切向燃烧方式。这种燃烧器的布置方式对煤种的适应性好，在我国现行的电站锅炉中应用很广8,18。直流是燃烧器理想的布置方案是将炉膛的横截面积设计成正方形（这一点在上一章的炉膛结构尺寸中已经做到了） ，燃烧器正四角布置切圆燃烧，如图 4。如果由于炉墙、 钢架布置问题而不能采用正四角布置时，也可以采用侧墙四角布置，炉膛的宽深比应小于 1.20。燃烧器中心线和炉膛对角线之间的夹角 j= 4?6?.图 1 切向燃烧时直流煤粉燃烧器的布置方式大容量锅炉燃烧器均为多层布置，布置层数、燃烧器只数和热功率可参考文献6的表8-31。根据此表，本设计的燃烧器的层数共6 层，24只

27、燃烧器，即Z r=24。燃烧器喷口总高度和宽度H rbr 在46 之间，燃烧烟煤或褐煤时，高宽比适当取得高点。大容量锅炉一般将每角上的燃烧器沿高度分成几组 ,每组的高宽比约为45，各组之间留有空当，空当的高度不得小于喷口的高度，每个喷口之间应当保持有一定的间距9。4.2 燃烧器制粉系统的选择制粉系统的选择应根据燃煤特性和锅炉容量等考虑，同时，系统的投资和运行费用进行技术经济比较，最后做出决定。燃煤特性（包括M ar 、M ad、 Aar、 V daf、Q .p和 K km）是选择磨煤机型式和制粉系统首先考虑的问题。又是还必须考虑煤种和煤质可能的变化。首先，应根据煤种的干燥无灰基挥发分含量V d

28、af 决定煤粉细度，再参考煤的可磨度 K km 选定磨煤机的型式。然后再根据燃煤性质及磨煤机型式选择制粉系统 8,9。磨煤机及制粉系统和它能适应的燃烧器型式也有很大的关系。例如，当采用直吹式制粉系统时，为防止磨煤机轴承向外漏粉，磨煤机中或磨煤机出口的风压不能太大；在采用风扇磨煤机，携带煤粉的一次风压常由风扇磨煤机本身提供，而风扇式磨煤机总提升压头一般为很小，再去掉消耗于磨煤机入口通风阻力及出口的煤粉分离器后能用于克服燃烧器一次风阻力的压头就更小了，因此，采用直吹式制粉系统时，常选用一次风阻力较小的燃烧器。考虑本设计煤种是抚顺烟煤， K km=1.4，选择中速磨煤机，具体型号 HP-100319

29、,20。磨煤机型式选定后，要结合锅炉的燃烧要求，选择相应的制粉系统。目前普遍使用单元制制粉系统，即每台锅炉单独的配一套制粉系统。单元制制粉系统一般分两大类：一类是直吹式制粉系统，即磨成的煤粉直接吹入炉膛，一般配用中速和高速磨煤机，直吹式制粉系统分为负压系统和正压系统；另一类是中储式制粉系统，即磨成的煤粉先储存在中间煤粉仓，随后再根据负荷要求再由煤粉仓送入炉膛。考虑到本设计实际燃料消耗量大且适用的磨煤机是中速磨煤机。所以选用正压直吹式制粉系统。4.3 燃烧器出力和风量计算燃烧器最终尺寸的确定，先需要确定单只燃烧器的出力，一、二次风的风量，最后通过对高宽比的合理选择来最终确定燃烧器喷口的尺寸。一、

30、单只燃烧器的出力Br锅炉在一定负荷下需要吸收的热量是一定，锅炉热效率也是一定的。当选定锅炉在额定负荷下运行所用的燃烧器数目后，每只燃烧器在单位时间内燃烧掉的燃料量Br 就是单只燃烧器的出力，Br 的计算公式如下8 ：Br=BZr (kg and Use， The Babcock and Wilcox Company，199217 陈刚 . 国内几种典型直流煤粉燃烧器的原理特点及应用 J .电站系统工程， 2000，16（1）:36-4118 韩淑秀，魏巍 . 大型电站锅炉燃烧器布置方式简介 J .内蒙古科技与经济， 2009，（3）.19 徐宪斌，梁明文，冷杰等 .600MW 机组制粉系统存在

31、的问题及对策 J . 发电 20 浙江省嘉兴发电厂 . #5 机组制粉系统调试报告 R. 200421 沈晓丰 .燃烧器风量调节的节能改造 J .工业锅炉， 2000，（6）:36-3722 沈晓丰 .一、二风对燃烧的影响 J .工业锅炉， 2000，（7）:45-4623 Singer J G，Combustion，Fossil PowerM，Combustion Engineering Inc ，1991致谢本文是在陈明老师的悉心指导下完成的，从论文的选题到研究方法和论文写作，陈老师全程都进行了关键性的指导，并在论文质量和进度上提出了严格的要求。陈老师渊博的理论思想，严谨的治学态度，无私的

32、敬业精神和认真专注的品格将使我受益终生。在此，向陈老师表示最崇高的敬意和感谢！附表附表 1 1m 3 空气、各种气体及1kg 灰的焓温度 t二氧化碳水蒸气湿空气飞灰氮气（）kJ(Nm 3)kJ(kg)100129.58170.03150.52132.4380.8200259.92357.46304.46266.36169.1300392.01558.81462.72402.69263.7400526.62771.88626.16541.76360500663.8994.35794.85684.15458.510001391.72203.51722.91,437.30984.0011001543

33、.742458.391925.111,594.891,096.0012001697.162716.562132.281,753.441,206.0013001852.762976.742343.641914.251,360.0019002804.214574.063690.372,898.832,358.00200029654844.23925.63,065.602,512.0021003127.535115.394163.253,233.792,640.0022003289.225386.484401.983,401.642,760.00附表 2 烟气焓温表（用于炉膛）烟气或空气温度 t理论

34、烟气焓理论空气焓炉膛、屏、凝渣管（）0(kJkg)0(kJkg)的 hyhyhk100902.87786.821,071.602001,830.421,582.552,170.703002,784.252,392.543,299.834003,766.293,218.804,460.665004,774.344,064.805,651.77100010,178.408,539.5512,024.66110011,315.899,475.8513,365.16120012,467.0610,417.8614,720.20130013,633.7511,373.2916,099.63190020,

35、815.0317,223.0624,591.17200022,034.5318,213.9026,030.50210023,265.1519,213.1827,478.97220024,492.5120,210.4428,922.65附图附图 3 直流燃烧器喷口布置简图学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。 对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学

36、位论文作者（本人签名）：年月日学位论文出版授权书本人及导师完全同意中国博士学位论文全文数据库出版章程、中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程(以下简称“章程)，”愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在中国博士学位论文全文数据库、中国优秀硕士学位论文全文数据库中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入 CNKI中国知识资源总库，在中国博硕士学位论文评价数据库中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。论文密级： 公开 保密（_年 _月至 _年_月）( 保密的学位论文在解密后应遵守此协议)作者签名：_导师签名：_ 年 _月 _日_年 _月 _日独创声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文 )，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。作者签名 :二一年九月二十日毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解滨州学院关于收集、 保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以