脱硫计算公式

1、石石灰灰石石/ /石石膏膏湿湿法法脱脱硫硫1 1校校核核煤煤质质Car=64 %Nar=1 %Har=5 %War=8 %Oar=6.6 %Aar=16 %Sar=0.4 %Var=15 %换算成干燥无灰基的元素含量Cdaf=84.210526 %取Cdaf=80 %Hdaf=6.5789474 %Hdaf=6.1 %Odaf=8.6842105 %Odaf=11.8 %Sdaf=0.5263158 %Sdaf=1.6 %Qdaf,net=339Cdaf+1030Hdaf-109(Odaf-Sdaf)=34.434474 MJ/kg取Qdaf,net=34.4 MJ/kg换算成低位收到基发热量

2、Qar,net=Qdaf,net*76/100=26.144 MJ/kg取Qar,net=25.8 MJ/kg全厂效率为38 %含硫量为0.4 %燃烧计算mcoal=mcoal=0.0734394 =73.4 t/h2 2标标准准状状况况下下理理论论空空气气量量Qa=4.76*（1.867CY+5.56HY+0.7SY-0.7OY）=6.8043248 m/kg取Qa=6.8 m/kg3 3标标准准状状况况下下理理论论烟烟气气量量（空空气气含含湿湿量量为为12.93g/m12.93g/m）Qs=1.867（CY+0.375SY)+11.2HY+1.24WY+0.016Qa+0.79Qa+0.8

3、NY=7.3456805 m/kg取Qs=7.35 m/kg4 4标标准准状状况况下下实实际际烟烟气气量量空气过剩系数=1.3Qs=Qs+1.016(-1)Qa=9.42264 m/kg取Qs=9.4 m/kg5 5标标准准状状况况下下烟烟气气含含尘尘浓浓度度排烟中飞灰占煤中不可燃组分的比例dsh=16 %C=0.0027234 kg/muelHP*600. 3*hsYshQA*d取C=0.002723 kg/m6 6标标准准状状况况下下烟烟气气中中浓浓度度CSO2=851.06383 mg/m取CSO2=852 mg/mSO2浓度的校准基准氧含量为6 %CSO2,at4.6%=CSO2,at

4、4.6%=931.52 mg/m取CSO2,at4.6%=932 mg/m二氧化硫排放标准（标准状态下）：200 mg/mCSO2,at6%=218.66667 mg/m取CSO2,at6%=219 mg/m除硫效率为76.525822 %取77 %7 7标标准准状状况况下下SOSO2燃燃烧烧产产量量mSO2=0.5872 t/h取mSO2=0.59 t/hSO2的脱除量mSO2,removal=0.4543 t/h取mSO2,removal=0.45 t/h8 8烟烟气气中中水水蒸蒸气气密密度度由理想气体状态方程得PVwater=nwaterRT=0.7785013 kg/Nm取=0.78

5、kg/Nm9 9烟烟气气体体积积流流量量Vfluegas,wet=mcoal.VfluegasVfluegas,wet=689960 Nm/h取Vfluegas,wet=690000 Nm/hVfluegas，dry=Vfluegas,wet.(1-0.083)=632730 Nm/h取Vfluegas,dry=633000 Nm/h610*2sYQS%6 ,%6 . 4 ,%6 . 4,22222*OairOOairOatSOCCCCC-coalYSSOmSMM*2RTPVwater=waternwaterwatwewaterMmn=100015.272314. 81897860=RTPMV

6、mwaterwaterwaterrVwater=57000 Nm/h1010烟烟气气质质量量流流量量mfluegas,dry=Vdry.fluegas,dry烟气密度（标准状态）：=1.34 kg/mmfluegas,dry=848220 kg/h取mfluegas,dry=848000 kg/hmfluegas,wet=mfluegas,dry+mwatermwater=44460 kg/hmfluegas,wet=892460 kg/h取mfluegas,wet=892000 kg/h1111吸吸收收塔塔饱饱和和温温度度计计算算假定电除尘器出口温度为135 CGGH出口温度为108 C干烟

7、气水含量x1=0.0524292取x1=0.052在h,x图上，108C和0.052的交点的焓h=248 kJ/kg沿等焓线到饱和线可得到饱和温度TT=48 Cx2=0.077mwater,vapourised=(xwater,outlet-xwater,inlet).mfluegas,drymwater,vapourised=21200 kg/h=27179.487 Nm/h取Vwater,saturation=27000 Nm/h1212吸吸收收塔塔出出口口净净烟烟气气的的计计算算Vwater,vapourised,cleangas=Vwater+Vwater,saturationVwat

8、er,vapourised,cleangas=84000 Nm/hVcleangas,wet=Vinlet,dry+Vwater,vapourised,cleangasVcleangas,wet=717000 Nm/h1313吸吸收收塔塔烟烟气气计计算算结结果果汇汇总总13.1 吸收塔入口：Vwet=690000 Nm/hVdry=633000 Nm/hmwet=892000 kg/hmdry=848000 kg/hdryfluegaswatermmx,1=saturationwatervapourisedwatersaturationwatermV,r=Vwater57000 Nm/hmwa

9、tewr44460 kg/hT1=108 CO2=6 %(dry)SO2=852 mg/mSO2,6%O2=932 mg/m13.2 吸收塔出口：Vwet=717000 Nm/hVdry=633000 Nm/hmwet=913200 kg/hmdry=848000 kg/hVwater84000 Nm/hmwatewr65520 kg/hT1=48 CO2=%(dry)SO2=200 mg/mSO2,6%O2=219 mg/m1414废废水水流流量量的的计计算算假定烟气中HCl的浓度CHCl，fluegas=46 mg/NmHCl的去除率为98 %废水中Cl-含量保持15 g/LmCl-=0.

10、98.CHCl,fluegasVdrymCl-=28.53564 kg/h取mCl-=28.5 kg/hmwater=1900 kg/h1515石石灰灰石石消消耗耗量量/ /石石膏膏产产量量SO2+CaCO3+2H2O+1/2O2CaSO4.2H2O+CO2石灰石耗量0.7098438 t/h取0.7 t/h石膏产量1.2209312 t/h取1.2 t/h1616工工艺艺水水消消耗耗量量mwater=mwater,vapourised+mwashwater+mcrystalwater+mgypsum,moisturemwater=23484.496 kg/h取mwater=23484 kg/

11、hVmater=23.484 m/h1717石石膏膏脱脱水水（石石膏膏密密度度gypsum= =2 2. .3 3 kg/lkg/l水水的的密密度度water= =1 1 kg/lkg/l假定-=ClwaterClwashwaterCmmr.吸收塔石膏浓度Cgypsum=13 %旋流器底流石膏浓度Cgypsum=50 %真空皮带机石膏浓度Cgypsum=90 %旋流器顶流石膏浓度Cgypsum=3 %17.1 石膏浆液密度计算s=1.0793055 kg/l取s=1.079 kg/l17.2 旋流器底流密度计算s,hydrocyclone,underflow=1.3939394 kg/l取s,

12、hydrocyclone,underflow=1.394 kg/l17.3 旋流器顶流密度计算s,hydrocyclone,overflow=1.017249 kg/l取s,hydrocyclone,overflow=1.017 kg/l17.4 脱水石膏产量mbeltfilter=1333.3333 kg/h取mbeltfilter=1330 kg/hmhydrocyclone,underflow=2400 kg/hVhydrocyclone,underflow=1.7216643 m/h取Vhydrocyclone,underflow=1.72 m/h17.5 吸收塔来石膏浆液计算mfro

13、m,absorbor=mhydrocyclone,underflow+mhydeocyclone,overfloemfrom,absorbor.Cgypsum=mhydrocyclone,underflow.Cgypsum,underflow+mhydeocyclone,overfloe.Cgypsum,overflow联立以上方程组解得mfrom,absorbor=11280 kg/hmgypsum=mfrom,absorbor.Cgypsummgypsum=1466.4 kg/h取mgypsum=1466 kg/hmwater=mfrom,absorbor-mgypsum=9814 kg/

14、hVfrom,absorbor=10.454124 m/h取Vfrom,absorbor=10.45 m/h).(100(1gypsumwatergypsumgypsumwatersCrrrrr-=beltfirtergypsumgypsumCm,underflownehydrocyclogypsumgypsumCm,underflownehydrocyclosunderflownehydrocyclom,rsabsorborfrommr,1818石石灰灰石石浆浆液液供供给给石灰石耗量mCaCO3=0.7 t/h假定石灰石浆液浓度CCaCO3=30 %石灰石固体密度CaCO3=2.8 kg/l

15、18.1 石灰石浆液质量流量msuspension=2.3333333 t/h取msuspension=2.33 t/h18.2 石灰石浆液密度suspension=1.2389381 kg/l取suspension=1.24 kg/l18.3 石灰石浆液体积流量Vsuspension=1.8790323 m/h取Vsuspension=1.88 m/h1919浆浆液液池池尺尺寸寸假定浆液停留时间t=2 h浆液罐体积Vtank=Vsuspension.t=3.76 mD=(0.89.Vtank)1/3=1.4957509 m取D=1.5 mH=1.5D=2.25 m2020滤滤池池箱箱尺尺寸寸

16、计计算算假定滤布冲洗水量mwater,beltfilter=5 t/h以50 %的石膏质量流量作为石膏冲洗水量20.1 滤液量mwater,filtrate=mwater,beltfilter+mwater,washmwater,filtrate=5.6 t/hVwater,filtrate5.6 m/h假定滤液箱停留时间t=1 h20.2 滤液箱容积Vtank=Vwater,filtrate.t=5.6 mD=(0.89.Vtank)1/3=1.70815 m取D=1.7 m33CaCOCaCOCm).(100(1333CaCOwaterCaCOCaCOwatersuspensionCrrr

17、rr-=s u s p e n s io ns u s p e n s io nmrH=1.5D=2.55 m2121吸吸收收塔塔尺尺寸寸的的设设计计21.1 循环浆液流量烟气流量Vwet=690000 Nm/h二氧化硫浓度CSO2=932 mg/m二氧化硫脱除率77 %假定液气比L/G=12 l/Nm吸收塔出口净烟气温度T2=48 CVwet,actual=Vwet,actual=842996.71 Nm/h取Vwet,actual=843000 Nm/h=234.16667 Nm/s取Vwet,actual=234 Nm/s循环浆液流量10116 Nm/h设计喷淋塔层数为3每层循环浆液流量

18、Q单循=3372 Nm/h=0.9366667 Nm/s取Q单循=0.937 Nm/s21.2 吸收塔直径假定吸收塔烟气流速=3.7 m/sd=8.9735053 m取d=9 m21.3 吸收塔循环区体积假定循环浆液停留时间t=4.3 minVabsorbersump=724.98 m取Vabsorbersump=725 m21.4 吸收塔总高浆液池位高度H1=11.39628 m取H1=11.4 m另外考虑到因注入氧化空气引起的吸收塔浆液液位波动，浆液液位高度增加0.5 m取H1=12 mwetcleangasVT,2.15.27315.273+=1000/,GLVQactualwet循=n

19、循QpwactualwetV,4=60.tQ循=24dVmpabsorborsup浆液液面距入口烟道高度H2考虑到浆液鼓入氧化空气和搅拌时液位有所波动，入口烟气温度较高、浆液温度较低可对进口管底部有些降温影响，加之该区间需接近料管，H2一般定位800mm1300mm范围为宜，此处H2取1.2 m进口烟道高度H3=4 m进口烟道顶部距底层喷淋层高度H4=2.5 m喷淋层区域高度H5设计喷淋层之间的间隔为2 m喷淋层数3 层H5=4 m除雾区高度H6=4 m出口烟道高度H7=3 m吸收塔总高H=H1+H2+H3+H4+H5+H6+H7=30.7 m2222喷喷淋淋层层设设计计单层喷淋层浆液流量Q单

20、循=3372 Nm/h=937 L/s假定喷嘴流量为5 L/sn=Q单循/5=187.4取整为188假定单管可选最大直径Dmax=0.06 m喷淋管内最大流速Vmax=15 m/s单喷管最大流量Qmax,s=/4.Dmax2.Vmax=42.411501 L/s取Qmax=42.4 L/s单喷淋层主喷管数232323除除雾雾器器冲冲洗洗覆覆盖盖率率设计喷嘴数量n=90 喷射扩散角=90除雾器有效流通面积A=100 m2冲洗喷嘴距除雾器表面垂直距离0.8 m冲洗覆盖率=180.95574 %取181 %2424烟烟道道尺尺寸寸设设计计24.1 净烟气烟道直径假定烟气出口流速=18 m/sd=4.

21、0684289 md=4.1 m=+=1)int(max, sQQN单循=%100tan22Ahnap=pwactualwetV,424.2 原烟气烟道直径Vactual=286.39484 Nm/s取Vactual=286 Nm/sd=4.4978174 m取d=4.5 m2525增增压压风风机机烟烟气气设设计计流流量量计计算算假定风机入口烟气温度Tfan,in=135 C100%BMCR工况下风机入口处湿烟气流量Qfan,in=690000 Nm/hQfan,in,act=322.75291 Nm/s取Qfan,in,act=323 Nm/s2626增增压压风风机机总总压压损损假定吸收塔压损10 mbarGGH压损12 mbar烟道压损7 mbar考虑20 %的裕量Pd=34.8 mbar取Pd=35 mbar=3500 Pa2727电电机机功功率率P Pf,d假定风机效率1=85 %电动机效率d=80 %增压风机所需功率Pf=1303.9216 kW取Pf=1304 kWPf,d=1630 kW2828三三台台循循环环泵泵轴轴功功率率计计算算28.1 有效功率三台浆液循环泵的扬程分