挡土墙计算书3

1、重力式挡土墙验算执行标准：通用计算项目： 重力式挡土墙 1计算时间： 2013-10-22 09:43:49 星期二-原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 2.709(m) 墙顶宽: 0.450(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.000 背坡倾斜坡度: 1:0.388 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.800(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000 墙踵台阶b3: 1.200(m) 墙踵台阶h3: 0.500(m) 墙底倾斜坡率: 0.111:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.300 地基土摩擦系数: 0

2、.300 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 150.000(kPa) 墙身砌体容许拉应力: 170.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 80.000(kPa) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 30.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 17.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 75.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1

3、.000 墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 45.000(度) 墙顶标高: 0.000(m)=第 1 种情况: 一般情况 土压力计算 计算高度为 2.976(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 25.389(度) Ea=36.897 Ex=29.772 Ey=21.795(kN) 作用点高度 Zy=0.992(m) 因为俯斜

4、墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 4.201(m2) 重量 = 96.629 kN(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.300 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基底倾斜角度 = 6.334 (度) Wn = 96.039(kN) En = 24.946(kN) Wt = 10.660(kN) Et = 27.186(kN) 滑移力= 16.525(kN) 抗滑力= 36.296(kN) 滑移验算满足: Kc = 2.196 > 1.300 地基土摩擦系数 = 0.300 地基土层水平向: 滑移力= 29.772(kN) 抗滑

5、力= 38.805(kN) 地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.303 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.558 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.020 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.725 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 21.586(kN-m) 抗倾覆力矩= 194.559(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 9.013 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距 作用于基础底的总

6、竖向力 = 120.985(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=172.973(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.327 (m) 偏心距 e = 0.234(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.430(m) 基底压应力: 趾部=51.702 踵部=21.018(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 51.702 / 21.018 = 2.460 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.234 <= 0.250*3.327 = 0.832(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=51.702 <= 90.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=

7、21.018 <= 97.500(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=36.360 <= 75.000(kPa)(四) 基础强度验算 基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 3.594(m2) 重量 = 82.668 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.449 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.020 (m) 相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.725 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 104.463(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=142.1

8、93(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.361(m) 截面宽度 B = 3.307 (m) 偏心距 e1 = 0.292(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.292 <= 0.300*3.307 = 0.992(m) 截面上压应力: 面坡=48.342 背坡=14.833(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 48.342 <= 2100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -0.474 <= 150.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 2.209(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算

9、得到: 第1破裂角： 25.389(度) Ea=20.330 Ex=16.404 Ey=12.009(kN) 作用点高度 Zy=0.736(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 2.492(m2) 重量 = 57.321 kN 强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 1.941(m2) 重量 = 44.636 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.474 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.021 (m) 相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.736 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于

10、验算截面的总竖向力 = 56.645(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=21.349(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.377(m) 截面宽度 B = 1.307 (m) 偏心距 e1 = 0.277(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.277 <= 0.300*1.307 = 0.392(m) 截面上压应力: 面坡=98.370 背坡=-11.697(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 98.370 <= 2100.000(kPa) 拉应力验算满足: 计算值= 11.697 <= 170.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足:

11、计算值= -0.451 <= 150.000(kPa)= 各组合最不利结果=(一) 滑移验算 安全系数最不利为：组合1(一般情况) 抗滑力 = 36.296(kN),滑移力 = 16.525(kN)。 滑移验算满足: Kc = 2.196 > 1.300 安全系数最不利为：组合1(一般情况) 抗滑力 = 36.296(kN),滑移力 = 16.525(kN)。 地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.303 > 1.300(二) 倾覆验算 安全系数最不利为：组合1(一般情况) 抗倾覆力矩 = 194.559(kN-M),倾覆力矩 = 21.586(kN-m)。 倾覆

12、验算满足: K0 = 9.013 > 1.500(三) 地基验算 作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况) 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.234 <= 0.250*3.327 = 0.832(m) 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=51.702 <= 90.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=21.018 <= 97.500(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况) 地基平均承载力验算满足: 压应力=36.360

13、 <= 75.000(kPa)(四) 基础验算不做强度计算。(五) 墙底截面强度验算容许应力法: 截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.292 <= 0.300*3.307 = 0.992(m) 压应力验算最不利为：组合1(一般情况) 压应力验算满足: 计算值= 48.342 <= 2100.000(kPa) 拉应力验算最不利为：组合1(一般情况) 拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 170.000(kPa) 剪应力验算最不利为：组合1(一般情况) 剪应力验算满足: 计算值= -0.474 <= 150.000

14、(kPa)(六) 台顶截面强度验算容许应力法: 截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.277 <= 0.300*1.307 = 0.392(m) 压应力验算最不利为：组合1(一般情况) 压应力验算满足: 计算值= 98.370 <= 2100.000(kPa) 拉应力验算最不利为：组合1(一般情况) 拉应力验算满足: 计算值= 11.697 <= 170.000(kPa) 剪应力验算最不利为：组合1(一般情况) 剪应力验算满足: 计算值= -0.451 <= 150.000(kPa)扶壁式挡土墙验算执行标准：公路计算项目： 扶

15、壁式挡土墙 1计算时间： 2013-11-13 09:40:28 星期三-原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 4.220(m) 墙宽: 0.450(m) 墙趾悬挑长DL: 1.500(m) 墙踵悬挑长DL1: 2.500(m) 底板高DH: 0.500(m) 墙趾端部高DH0: 0.400(m) 扶肋间距: 5.000(m) 扶肋厚: 0.400(m) 扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.886(m) 设防滑凸榫: 防滑凸榫尺寸BT1: 1.100(m) 防滑凸榫尺寸BT: 0.500(m) 防滑凸榫尺寸HT: 0.400(m) 防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000 防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0

16、.500(MPa) 防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa) 钢筋合力点到外皮距离: 50(mm) 墙趾埋深: 0.500(m) 物理参数: 混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C30 纵筋级别: HRB335 抗剪腹筋等级: HPB235 裂缝计算钢筋直径: 20(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 75.000(kPa) 地基土容

17、许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 5.000 0.000 0 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）=第 1 种情况: 组合1= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数

18、 = 1.000 2. 填土重力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 4.220(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 30.270(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 27.610(度) Ea=110.551 Ex=45.593 Ey=100.712(kN) 作用点高度 Zy=1.407(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度) Ea=99.285 Ex=45.846

19、 Ey=88.067(kN) 作用点高度 Zy=1.407(m) 墙身截面积 = 4.024(m2) 重量 = 100.600 kN 整个墙踵上的土重 = 89.870(kN) 重心坐标(1.209,-2.332)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 1.350(kN) 相对于趾点力臂=0.500(m)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.300 采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 墙身重力的力臂 Zw = 2.006 (m) Ey的力臂 Zx = 3.718 (m) Ex的力臂 Zy = 1.407 (m) 作用于基础底的总竖

20、向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 墙趾=36.826 凸榫前沿=49.714 墙踵=88.966(kPa) 凸榫前沿被动土压力=129.811(kPa) 凸榫抗弯强度验算: 凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 249.236 <= 500.000(kPa) 凸榫抗剪强度验算: 凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 103.848 <= 990.000(kPa) 凸榫设计宽度为: 0.353(m) 滑移力= 45.846(kN) 抗滑力= 121.61

21、1(kN) 滑移验算满足: Kc = 2.653 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 46.387(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.006 (m) 相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.709 (m) 相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.500 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.718 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.407 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 64.490(kN-m) 抗倾覆力矩= 773.279(kN-m) 倾覆

22、验算满足: K0 = 11.991 > 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 619.615(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基底压应力: 趾部=36.826 踵部=88.966(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 88.966 / 36.826 =

23、2.416 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.307 <= 0.167*4.450 = 0.742(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=36.826 <= 90.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=88.966 <= 97.500(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=62.896 <= 75.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合

24、力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 趾点=36.826 踵点=88.966(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 趾点=36.826 踵点=88.966(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 0.500(m) 截面剪力: Q = 50.195(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 截面弯矩: M = 34.4

25、82(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.05% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 1072(mm2) 截面弯矩: M(标准值) = 34.482(kN-m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.041(mm)。(五) 墙踵板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 趾点=36.826 踵点=88.966(kPa)设计值: 作用

26、于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 趾点=36.826 踵点=88.966(kPa) 截面高度: H' = 0.500(m) 踵板边缘的法向应力 = 43.177(kPa) 踵板边缘的法向应力标准值 = 43.177(kPa) 踵板与肋结合处剪力: Q = 99.306(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩: M = 45.681(kN-m/m) 抗

27、弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.07% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 1072(mm2) 跨中弯矩: M(标准值) = 45.681(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.054(mm)。 支座弯矩: M = 76.135(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.11% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 1072(mm2) 支座弯矩: M(标准值) = 76.135(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.171(mm)。(六) 墙面板强度计算 截面厚度: H' = 0.450(m) 替代土压力图形

28、中，面板的设计法向应力 = 9.577(kPa) 替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 9.577(kPa) 水平向强度验算 净跨长为4.600(m) 支座处剪力: Q = 22.027(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩: M = 10.132(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 965(mm2) 跨中弯矩: M(标准值) = 10.132(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.015(mm)。 支座弯矩: M = 16.887(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋:

29、 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 965(mm2) 支座弯矩: M(标准值) = 16.887(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.025(mm)。 竖向强度验算 最大正弯矩: M = 2.458(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 965(mm2) 最大正弯矩: M(标准值) = 2.458(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.004(mm)。 最大负弯矩: M = 9.833(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02

30、% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 965(mm2) 最大负弯矩: M(标准值) = 9.833(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.015(mm)。(七) 肋板截面强度验算 距离墙顶 0.930(m)处 截面宽度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.075(m) 翼缘宽度 BT = 1.550(m) 翼缘高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 11.133(kN) 截面弯矩 M = 3.451(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 922(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos= 1111(mm

31、2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 截面弯矩 M(标准值) = 3.451(kN-m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.002(mm)。 距离墙顶 1.860(m)处 截面宽度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.700(m) 翼缘宽度 BT = 2.700(m) 翼缘高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 44.532(kN) 截面弯矩 M = 27.610(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 1459(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos= 1757(mm2) 抗弯拉筋构造配筋:

32、 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.21% 截面弯矩 M(标准值) = 27.610(kN-m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.005(mm)。 距离墙顶 2.790(m)处 截面宽度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.325(m) 翼缘宽度 BT = 3.850(m) 翼缘高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 100.197(kN) 截面弯矩 M = 93.183(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 1995(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos= 2403(mm2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.0

33、1% < Us_min=0.21% 截面弯矩 M(标准值) = 93.183(kN-m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.010(mm)。 距离墙顶 3.720(m)处 截面宽度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.950(m) 翼缘宽度 BT = 5.000(m) 翼缘高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 178.128(kN) 截面弯矩 M = 220.879(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 2531(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos= 3050(mm2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02% < U

34、s_min=0.21% 截面弯矩 M(标准值) = 220.879(kN-m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.014(mm)。=第 2 种情况: 组合2= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 2. 填土重力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 4.220(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 30.270(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 27.610(度) Ea=110.551 Ex=45.593 Ey=100.712(k

35、N) 作用点高度 Zy=1.407(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度) Ea=99.285 Ex=45.846 Ey=88.067(kN) 作用点高度 Zy=1.407(m) 墙身截面积 = 4.024(m2) 重量 = 100.600 kN 整个墙踵上的土重 = 89.870(kN) 重心坐标(1.209,-2.332)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 1.350(kN) 相对于趾点力臂=0.500(m)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.300 采用防滑凸榫增强抗滑动稳

36、定性,计算过程如下: 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 墙身重力的力臂 Zw = 2.006 (m) Ey的力臂 Zx = 3.718 (m) Ex的力臂 Zy = 1.407 (m) 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 墙趾=36.826 凸榫前沿=49.714 墙踵=88.966(kPa) 凸榫前沿被动土压力=129.811(kPa) 凸榫抗弯强度验算: 凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 249.236 <= 500.000

37、(kPa) 凸榫抗剪强度验算: 凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 103.848 <= 990.000(kPa) 凸榫设计宽度为: 0.353(m) 滑移力= 45.846(kN) 抗滑力= 121.611(kN) 滑移验算满足: Kc = 2.653 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 46.387(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.006 (m) 相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.709 (m) 相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.500 (m) 相对于墙趾点，

38、Ey的力臂 Zx = 3.718 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.407 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 64.490(kN-m) 抗倾覆力矩= 773.279(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 11.991 > 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 619.615(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -

39、0.307(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基底压应力: 趾部=36.826 踵部=88.966(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 88.966 / 36.826 = 2.416 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.307 <= 0.167*4.450 = 0.742(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=36.826 <= 90.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=88.966 <= 97.500(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=62.896 <= 75.000(kPa)(四) 墙趾

40、板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 趾点=36.826 踵点=88.966(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 趾

41、点=36.826 踵点=88.966(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 0.500(m) 截面剪力: Q = 50.195(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 截面弯矩: M = 34.482(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.05% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 1072(mm2) 截面弯矩: M(标准值) = 34.482(kN-m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.041(mm)。(五) 墙踵板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底

42、面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 趾点=36.826 踵点=88.966(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 279.886(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=708.788(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.532(m) 基础底压应力: 趾点=36.826 踵点=88.966(kPa) 截面高度: H' = 0.500(m) 踵板边缘的法向应力 = 43.17

43、7(kPa) 踵板边缘的法向应力标准值 = 43.177(kPa) 踵板与肋结合处剪力: Q = 99.306(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩: M = 45.681(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.07% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 1072(mm2) 跨中弯矩: M(标准值) = 45.681(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.054(mm)。 支座弯矩: M = 76.135(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.11% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 1

44、072(mm2) 支座弯矩: M(标准值) = 76.135(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.171(mm)。(六) 墙面板强度计算 截面厚度: H' = 0.450(m) 替代土压力图形中，面板的设计法向应力 = 9.577(kPa) 替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 9.577(kPa) 水平向强度验算 净跨长为4.600(m) 支座处剪力: Q = 22.027(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩: M = 10.132(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 965(mm2) 跨中弯矩: M(标准值) = 10.132(kN-m/m) 最大裂缝宽度：鋐max = 0.015(mm)。 支座弯矩: M = 16.887(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.21% 抗弯受拉筋: As = 965(mm2) 支座弯矩: M(标准值) = 16.887(kN-m