单层工业厂房课程设计计算书(完整版)

1、单层工业厂房混凝土排架课程设计1.1柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度Hi、上柱高度Hu 分别为：H= 12.4m+0.5m=12.9m， H l =8.6m+0.5m=9.1mHu =12.9m 9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表并参考表确定柱截面尺寸，见表1。表1柱截面尺寸及相应的计算参数柱号计算参数截面尺寸/mm面积2/mm惯性矩4/mm自重/(KN/m)A , B上柱矩400 X40051.6 X10821.3 X104.0下柱I400 X9

2、00 X100 X1501.875X10 58195.38 X104.69本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示呂拭 S3 8§ 吕岳1.2荷载计算恒载L Art . L- k 11 T4：-F LF算(1).屋盖恒载：两毡三油防水层20mm厚水泥砂浆找平层100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层一毡二油隔气层15mm厚水泥砂浆找平层；预应力混凝土屋面板(包括灌缝)0.35KN/m 220 X0.02=0.4 KN/m4 X0.1=0.4 KN/m0.05 KN/m20 X0.015=0.3 KN/m1.4 KN/m2.900 KN/m 2天窗架重力荷载为2 X36 KN /

3、榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、QfSO.IOJG38270250r90C找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：Gi=1.2 X(2.9O KN/m 2 X6m X24m/2 + 2 X36 KN/2 + 2.02 KN/m X6m+ 1.5 KN/m X6m + 106 KN/2) =382.70 KN(2)吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3=1.2 X(44.2kN + 1.0KN/m X6m ) =50.20 KN(3)柱自重重力荷载设计值：上柱G4a= G 4B =1.2 X4kN/m X3.8m =18.24

4、 KN下柱G5a= G 5b=1.2 X4.69kN/m X9.1m =51.21KN各项恒载作用位置如图2所示。400.fGk=18,21I; 2 i. ：.| II f . '| | ： I1.2.2 屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5 KN/m 2,雪荷载标准值为0.35 KN/m 2,后者小于前 者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q1=1.4 X0.5 KN/m 2X6m X24m/2=50.40KNQ1的作用位置与G1作用位置相同，如图2所示。123 风荷载风荷载标准值按式（）计算，其中0=0.35 KN/m 2 , z=1.0 , Uz根据厂房各部分标高及

5、B类地面粗糙度由附表5.1确定如下：柱顶（标咼12.40m ）uz=1.067檐口（标咼14.30m ）uz=1.120天窗架壁底（标高16.99m ）uz=1.184天窗架壁顶（标高19.86m ）Uz=1.247屋顶（标高20.31m ）uz=1.256Us如图3a所示，由式（2.5.2 ）可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为:1k = z us1 uz 0 =1.0 X0.8 X1.067 X0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 22k = z us2 uz 0=1.0 X0.8 X1.067 X0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 2则作用于排架计算简图(图3

6、.b)上的风荷载设计值为：q 1=1.4 X0.299 KN/m 2 X6.0m =2.51KN/mq 2 =1.4 X0.187 KN/m 2X6.0m =1.57KN/mFw= Q (Us1+Us2)Uzh1+( Us3+Us4)Uzh2+( Us5+Us6)Uzh3 z °B=1.4 X (0.8 + 0.5) X1.120 X1.9m + (-0.2 + 0.6) X1.184 X2.69 + (0.6 + 0.6) X1.247 X2.87X1.0 X0.35 KN/m 2 X6.0m=24.51 KNoo -.吊车荷载由表可得200/50KN 吊车的参数为：B=5.55m

7、 , K=4.40m , g=75KN ,Q=200KN , Fp,max=215KN , F卩时=45KN。根据B及K，可算得吊车梁支座反 力影响线中歌轮压对应点的竖向坐标值，如图4所示。(1)吊车竖向荷载由式()和式()可得吊车竖向荷载设计值为：Dmax = Q Fp,max yi= 1.4 X215 KN X(1 + 0.080 + 0.267 +0.075)=647.15 KNDmi n= Q F p,minyi= 1.4 X45 KN X2.15=135.45 KN11.0rL(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按式()计算，即11T= (Q+g ) = X0

8、.1 x(200KN + 75KN ) =6.875 KN 44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值按式()计算，即Tmax= qT yi= 1.4 X6.875 KN X2.15=20.69 KN1.3 排架内力分析该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。 其中柱的剪力 分配系数i按式（）计算，结果见表2 。表2柱剪力分配系数柱别n= lu/l iHu/HCq=3/31+(1/n-1)=H 3/ CqE ll1/ ii1/ in=0.109C q=2.48QA , B柱0.295A =H3E10b =Q.20610A =b =0.5恒载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简

9、图如图5所示。图中的重力荷载G及力矩M是根据图2 确定，即G1= G 1 =382.70KN ； G2 =G 3+G 4A =50.20KN+18.24KN=68.44KNG3= G5a =51.21KN ;m 1 = G 1 e1 =382.70KN X0.05m=19.14 KN mm 2 =( G 1+ G 4A)e 0 G 3 e 3=(382.70 KN+18.24 KN)X0.25m 50.20 KN X0.3m=85.18 KNm-/1i；恒载作氏下排架内力悒由于图5a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力Ri可根

10、据表所列的相应公式计算，则C1=3212（in）3 12=2.122， C3= =1.13213（-1）213（丄1）nnrMiR a = Ci HM219.14KN m 2.122 85.18KN m 1.132-C3=10.62 KNH12.9mRB =-10.62 KN求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该 截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图 5.b,c 图5.d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定。1.3.2 屋面活荷载作用下排架内力分析排架计算简图如图6a所示。其中Q ! =50.4 KN，它在柱顶及变阶处引起的力矩为M1

11、A=50.4KN X 0.05m=2.52 KN m2A=50.4KN X0.25m=12.60 KN m。对于A柱，Ci=2.122 , C3=1.132，则M 1A、百ClM 2A百C3 =2.52KN m 2.122 12.6KN m132 =1.53 ©(12.9mRB =-1.53 KN( )排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图6b.c所示團6 H竟屋面:師仙於卜j力團1.3.3 风荷载作用下排架内力分析(1)左吹风时计算简图如图7a所示。对于A,B柱，n=0.109,=0.295,贝U3 14(丄 1)C11 =n =0.329113 18 13(- 1)nRa=-

12、q 1 H C11=-2.51KN/m X12.9m X0.329=-10.65KN()RB =- q 2H Cn=-1.57KN/m X12.9m X0.329=-6.66 KN( )R= R a+ R b + Fw=-10.65KN 6.66KN 24.51KN=-41.82 KN()各柱顶剪力分别为：VA= R A- A R=-10.65KN+0.5 X41.82KN=10.26 KN( )Vb= R b - b R=-6.66KN+0.5 X41.82KN=14.25 KN()排架内力图如图7b所示。(Q)7(2)右吹风时计算简图如图8a所示。将图7b所示A,B柱内力图对换且改变内力符

13、号后可得，如图8b所示K3 I 1 II. II n ；：J!1.3.4 吊车荷载作用下排架内力分析(1)D max作用于A柱计算简图如图9a所示。其中吊车竖向荷载D max，D min在牛腿顶面处引 起的力矩为：M a= D max e3=647.15KN X0.3m=194.15 KNmM b= D mine3=135.45KN X0.3m=40.64 KNm对于A柱，C3=1.132，则RaMC3=194.15KN m 1.132 =-17.04 KN( )H 312.9mRB = MbC3= 40.64KN m 1.132 =3.57 KN( ) H12.9mR=R a+R b =-1

14、7.04KN+3.57KN=-13.47KN(排架各柱顶剪力分别为：Va= R a- a R=-17.04KN+0.5 X13.47KN=-10.31 KN(Vb= R b - b R=3.57KN+0.5 X13.47KN=10.31KN(排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 9b,c所示。举 DMHii.-liLIIU 朋(2)D max作用于B柱同理，将“ Dmax作用于A柱”的情况的A,B柱对换，并注意改变符号，可求得 各柱的内力，如图10所示。, oj聞< %*46、/Xj39 托 L9.f10.31、M?1I / f*92.36X* f $ A丿Q< iI .rr.

15、5.| l.|t：训描架内力 | .(3 ) Tmax作用下排架计算简图如图11a所示。对于A, B柱，n=0.109,=0.295,由表得a=(3.8m-1.4m)/3.8m=0.632, 则22 3a 3(2 a)d a) (2 3a)nC5=0.629312 1 3( 1)nRa=- T maxC5=-20.69KN X0.629=-13.01 KN( )Rb=- T maxC5 =-13.01 KN( )，R=Ra+R b=-13.01KN X2=-26.02KN()各柱顶剪力为： Va= R a-卩 a R=-13.01KN+0.85 X0.5 X26.02KN=-1.95 KN()

16、Vb= R b -卩 b R=-13.01KN+0.85 X0.5 X26.02KN=-1.95 KN()排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图11b所示。当Tmax方向相反时，弯矩图 和剪力只改变符号，大小不变。：Limi九井氏肘架內力艮1.4 内力组合以A柱内力组合为例。表3为各种荷载作用下A柱内力设计值汇总表，表4为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正负号内力方向如表3中欧那个的例图所示。内力组合按式（）式（）进行。除N max及相应的M和V项 外，其他三项均按式（）和式（）求得最不利内力值；对于Nmax及 相应的M和N 项，U-U和川-川截面均按（1.2Sgk+1.4S qk ）求得最不利

17、内力 值，而I - I截面则是按式（）即（1.35Sgk+Sqk ）求得最不利内力。对柱进行裂缝宽度验算时，内力 川-川采用标准值，同时只需对e°/h 0>0.55 的柱进行验算。为此，表4中亦给出了 Mk和Nk的组合值，它们均满足e°/h 0>0.55的条件，对本例来说，这些值均取自Nmin及相应的M和V项。表3A柱内力设计值汇总表柱号及 正向内 力何载类别恒载屋面活 载吊车竖向荷载吊车水平何载风荷载D max作用于A柱D max作用于B柱左风右风序号I - IM21.223.29-39.18-39.1821.5257.11-67.51N400.9450.40

18、00000n - nM-63.96-9.31154.971.4621.5257.11-67.51N451.1450.40647.15135.45000川-川M32.684.6261.15-92.36192.06341.21-314.42N502.3550.40647.15135.45000V10.621.53-10.31-10.3118.7442.64-34.50表4A柱内力组合表截面+ M max及相应-M max及相应N max及相应N min及相应M k、备注N , VN , VM，VM，VNkIMN max 一项，-+0.9+0.9-88.71+026.18+0.993.0168.96

19、取1.35S gk +I（+0.993.010.9（.9+0.9N+446.3+）+400.9486.34+446.3366.520.71.4 SQK4nM-+0.9130.40+0.9-150.3+075.51+0.9-142.1n0.90.5N9（+）+975.33+0.9+496.501033.589+451.14出M549.03-480.687.72549.03-+0.9+0.98+0+0.9出N1071.90.9612.0.91084.71071.9+0.90（69+0.9V（57.20+）-43.961.34（57.20M+）396.05+-339.466.54+）396.05k+

20、5+N825.45496.9834.65825.45k9Vk42.12-30.140.9642.121.5 柱截面设计仍以A柱为例。混凝土： C30, fc 14.3N/mm2 , g 2.01N/mm2 ;钢筋：受力筋为HRB335, fy fy ' 300N /mm2 , b 0.550。上下柱均采用对称配筋。1.5.1 上柱配筋计算由表4可见，上柱截面共有4组内力。取h °=400mm-40mm=360mm。经判别，其中三组内力为大偏心受压；只有（M=26.18 KN m，N=486.34KN ） 一组为 小偏心受压，且 N< b 1 fcbh0 =0.550 X

21、 1.0 X 14.3 N / mm X 400mm X360mm=1132.56KN,故按此组内力计算时为构造配筋。对3组大偏心受压内力，在弯矩较大且比较接近的两组内力中，取较小的一组，即取M=93.01 KN m，N=446.30 KN由附表11.1查得有吊车厂房排架方向上柱的计算长度1。=2 X3.8m=7.6m 。附加偏心距ea取20mm （大于400mm/3 ）。e0 =M/N=693.01 10 N mm446300N=208mmei=仓 + ea =208mm+20mm=228mm由l°/h=7600mm/400mm=19>5，故应考虑偏心距增大系数。2 2 20

22、.5fcA 0.5 14.3N/mm400 mm 小 _ ,小=2.563>1.0N446300N，取 1=1.021.15 0.01©h1益中ho7600mm、1.15 0.01 ()0.96400mm2 = 11(7600mm)2 1.0 0.96 1.3911400228mm 400mm360mm埠0仝 0.2171 fcbh01.0 14.3N /mm 400mm 360mm2ash°竺mm 0.222360mm取x=2 as进行计算。e = e h/2 as 1.391 228mm 400mm/2Ne446300 N 157.1mm40mm157.1mmA5

23、 Asfy(h° as) 300N / mm2 (360mm 40 mm)选 318 ( As =763 mm2 ),贝UAs/(bh)763730mm22mm /(400mm X400mm)=0.48%>0.2%,满足要求。由附表11.1，得垂直于排架方向柱的计算长度10=1.25 X3.8m=4.75m，则=0.95。l0/ b =4750mm/400mm=11.882 2Nu 0.9 (fcA fy As ) 0.9 0.95 (14.3N/mm 400mm 400mm 300N/mm 763mm2 2)2347.66KN Nmax 486.34KN满足弯矩作用平面外的承

24、载力要求。1.5.2 下柱配筋计算取h 0 =900mm-40mm=860mm。与上柱分析方法类似，在表4的8组内力中，选取下面的一组不利内力：M=549.03 KN m，N=1071.90 KN下柱计算长度10 =1.0 H|=9.1m ，附加偏心距ea =900mm/30=30mm(大于bf =400mm ， hf =150mm 。 549.03 106N mm20mm)。=512mme° + ea =512mmb =100mme0 =M/N=1071900N+30mm=542mm由l°/h=9100mm/900mm=10.1 5s，故应考虑偏 心距增大系数 ，且取2

25、1 .0。0.5 fcA 21071900N0.5 14.3N /mm 100mm 900mm 2 (400mm 100mm) 150mm2°>1 01=1.0 o211 1400 eh。1.116 542mm2=19100mm 2c()2 1.0 1.0 1.1161400 542mm 900mm 860mm604.9mm0.3h00.3 860mm258mm故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则N1071900N，小x=1fcbf2187.4mm hf 150mm1.0 14.3N /mm 400mm说明中和轴位于腹板内，应重新计算受压区高度X：N 1仙b)hfx1 f

26、cb21071900N 1.0 14.3N /mm (400mm 100mm) 150mm1.0 14.3N /mm 100mm299.6mmh/2 as604.9mm 900mm/ 240mm 1014.9mmNe1 fc (bfAAsb)hf (h0 £hf)1 fcbx(h°fy(h0 as )21071900N 1014.9mm 1.0 14.3N / mm (400mm 100mm) 150mm(860mm 150mm/2) 1.0 14.3N /mm 100mm 299.6mm (860mm 299.6mm/ 2)2/300N / mm (860mm 40mm)

27、1132mm2选用4 20( As =1272 mm2 )。按此配筋，经验算柱弯矩作用平面外的承载力亦满足要求。1.5.3 柱的裂缝宽度验算规范规定，对 仓/ho >0.55的柱应进行裂缝宽度验算。本题的下柱出现eg/he >0.55的内力，故应对下柱进行裂缝宽度验算。验算过程见表 5,其中，下 柱的As =1272 mm2， Es= 2.0 105N / mm2 ;构件受力特征系数 cr =2.1 ;混凝 土保护层厚度c取25mm 。表5柱的裂缝宽度验算表柱截面下柱内力标准值M k/( KN m)396.05N k /KN825.45e0 = M k/N k /mm480>

28、0.55 h 0 =473Aste0.5bh (bf b)hf0.0140s11e(lh)21400电 h ho1.0( l0/h<14)e 知 h/ 2 as / mm890(bf b)hf fbho0.523ho2z 0.87 0.12(1f)()2ho/mme702.2Nk(e z)2、sk/(N /mm )Asz173.61 10.65ftkte sk0.57maxcr(1.9c 0.08) / mmE ste0.16<3（满足要求）柱箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要求, 上下柱均选用 8200箍筋。1.5.5 牛腿设计根据吊车梁支承位

29、置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图12所示。其中牛腿截面宽度b=400慢慢，牛腿截面高度h=600mm , h°=565mm。（1）牛腿截面高度验算按式（）验算，其中 =0.65， ftk=2.01N/ mm2， Fhk =0 （牛腿顶面无水平荷载），a=-150mm+20mm=-130mm<0,取a=0, Fvk按下式确定:D maxFvk =Q647.15KN50.20KN1.41.2504.08KN由式（2.6.1）得:(1ftkbl%0.5旦ho0.652.01 400 5650.5590.54KNvk故牛腿截面高度满足要求(2)牛腿配筋计算由于 a=-15

30、0mm+20mm=-130mm<0.因而该牛腿可按构造要求配筋。根据构造要求，Asminbh0.002 400mm 600mm480mm2。纵向钢筋取4 14(As =616 mm 2 1 2 2M2 8.1KN /m (3.8m 0.6m)- (20.25KN /m 8.1KN /m) 0.6 m84.20KN 2)，水平箍筋选用8100。1.5.6 柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，混凝土达到设计强度后起吊。由表可得柱插入杯口深度为 hi =0.9 X900mm=810mm, 取hi =850mm,则柱吊装时总长度为3.8m+9.1m+0.85m=13.75m,计算

31、简图如图13所示。柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载(应考虑动力系数)，即q1 = Gq1k 1.5 1.35 4.0KN /m 8.1KN/mq2Gq2k 1.5 1.35 (0.4m 1.0m 25KN /m3) 20.25KN /mq3Gq3k 1.5 1.35 4.69KN / m 9.50KN /m在上诉荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：1 2 1 2 2M1qHj 8.1KN /m 3.82m258.48KN m2 21 2由 Mb RaI 3q33 M 2 0 得:2Ra184.20KN m-9.50KN /m 9.35m35.41KN29.35mm2Raq3xM3M3RaX1q3

32、X2，令 dM3235.41KN 3.73m - 9.50KN/m20,得x=3.73m,则下柱段最大弯矩为:3.732 m265.99KN m313痢叢il算简團柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表 6<表6柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱M(M k)/( KN m)58.48(43.32)84.20(62.37)M uAfy(h。 a's)/( kn m)73.25>0.958.48=52.63312.91>0.984.20=75.782sk mk/(0.87h°As)/(N/mm )181.2865.53彳彳 0.65ftk1.1te

33、sk0.38-0.31<0.2,取 0.2skd eqmaxcr(1 .9C0.08)Este/mm0.14<0.2 （满足要求）0.02<0.2（满足要求）1.6 基础设计作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底(川-川截面)传给基础的M,N,V以及外墙自 重重力荷载。前者可由表4中川-川截面选取，见表7,其中内力标准组合值用于 地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算， 内力的正 号规定见图14b 。表7基础设计的不利内力组别荷载效应基本组合何载效应标准组合M/( KNm)N/KNV/KNM k/( KNm)N k/KNVk/KN第1组

34、549.031017.9057.20396.05825.4542.12第2组480.68612.0643.96339.45496.9930.14第3组87.721084.791.3466.54834.650.96240mm砖墙=268.46KN钢框玻璃窗4.7 KN/由图14a可见，每个基础承受的外墙总宽度为6.0m,总高度为14.35m，墙体 为240mm砖墙(4.7KN/ m 2)，钢框玻璃窗(0.45 KN/ m 2)，基础梁重量为 16.7KN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为：6m X14.35m-(5.1m+1.8m) X4.2m20.45 KN/ m x (5.1m+1.

35、8m) x4.2m=13.04KNNwk =298.20 KNNwk距基础形心的偏心距ew为:ew= (240mm+900mm) /2=570mmNw=1.2 Nwk =1.2 X298.20KN=357.84KN基础尺寸及埋深(1)按构造要求拟定高度h:h=a! 50mm由表 得柱的插入深度 h, 0.9hc 0.9 900mm 810mm 800mm，取 h| =850mm。由表得杯底厚度a1应大于200mm，取a1 =250mm,则 h=850mm+250mm+50mm=1150mm。基础顶面标高为-0.500m,故基础埋深d为：d =h+0.5m=1.650m由表得杯壁厚度t沁00mm

36、,取325mm ;基础边缘高度a?取350mm ,台阶高度取400mm,见图14b。(2) 拟定基础底面尺寸由式(2.7.2 ) 得: A>N k ,macxfaN wkmd834.65KN298.20KN23240KN /m 20KN /m 1.65m5.47m2适当放大，取A=bl=3.6mX2.4m=8.64m(3) 计算基底压力及验算地基承载力32GkmdA 20KN /m3 1.65m 8.64m2 285.12KN121223W lb2.4m 3.6 m 5.184m6 6基底压力按式()计算，结果见表8;按式()验算地基承载力，其中1.2 fa 1.2 240KN /m2

37、288KN /m2，验算结果见表8。可见，基础底面尺寸满足要求表8基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第1组第2组第3组Mk/( kn m)396.05339.4566.54N k/KN825.45496.99834.65VK /KN42.1230.140.96Nbk(NkGkNwk)/KN1408.771080.311417.97M bk (MKVk Nwkew)/(KN m)274.51544.09102.33Pk, max pk, min(NbkAM bk2-L)/(KN /m2)W216.01229.99183.86110.1020.08144.38p(pk,maxPk,min)/2

38、/KNfa /KN163.06<240125.04<240164.12<240pk ,max / KN1.2 fa / KN216.01<288229.99<288183.86<288163基础高度验算这时应采用基底净反力设计值Pj , Pj,max和Pj,min可按式（）计算，结果见表9。对于第2组内力，按式（）计算时，Pj,min<0，故对该组内力应按式（2.7.7）计算基底净反力，即：M b 735.20KN mb0.758mNbe。969.90KN由式（2.7.7）ba2得：0.758m1.042m22 969.90KN2Nb2258.56KN

39、 /m3 2.4m 1.042 m因台阶高度与台阶宽度相等（均为 400mm ），所以只需验算变阶处的受冲pj ,maxla切承载力。变阶处受冲切承载力计算截面如图15所示。变阶处截面有效高度h0=750mm (40mm+5mm)=705mm。因为 at 2h01200mm2 705mm2610m l 2600mm，所以应按式()计算 A，即:b bt3.6m 1.7m2A, (h0 )l (0.705m) 2.4m 0.588m2 2 2 2由式()得：2 2Fipj A,258.56KN / m 0.588m152.03KNat 1.2m ;因 at 2h° 2.61m l 2.

40、6m，故 ab = l =2.4m，由式()得：am (1.2m 2.4m) /21.8mh=750mm<800mm ，取 hp=1.0 ; ft 1.1N /mm2，贝U由式()得： 0.7 hp ftamh0 0.7 1.0 1.1 N / mm2 1800mm 705mm 977.13 103 N977.13KN Fl 152.03KN故基础高度满足要求。表9基础底面净反力设计值计算表类别第1组第2组第3组M /( KN m)549.03480.6887.72N/KN1071.90612.061084.79V/KN57.2043.961.34Nb(N Nw)/KN1429.74969.901442.63M b( MVh N wew)/(KNm)410.84735.20114.71pN b M b、i / 2244.73258.56189.10)/(KN /m)A W86.230