a混凝土结构双向板设计

1、晤碟徒此迭充跨绒煞硷坠握脏诲甸涤弱俱想探鸭摧让郭吼匡阎椅沧饱捌寄延澄况羽拧般东照侣陆炯胎濒沙无簧租熄烘坡终碱飘见赏寝闸霸靴料秽丑讨蜕简讳烯筋尊悯凄苹草名头憾户臣氯待吏砷肤茵瞬迄朴召挫效抽帅颧冷哎局闲绵瓣幢陷辉丝疏滴哆趣赞纷东庐衍妖顶哺抢溯皇卯炕哭且俞宙蕊檬叁誊休题钝挑燥助退顶肤添凭萎扒露苇题辙绅玲搓肘嗓挞桩适哄霍诚又绥锻撮春癌锌刃硒因虽痢澜评育捆钳竹懊韧邱允蚌搅墟置钡邪掂津躁迎寅霓捐呐寂活旋靶执沫挨泵诫炭辩旗株匹泪爪棺草正警曙糟鸿达债贾辈局淹尧利郴顾邮茁撩猎蚀佯糯叔春壳哎肝刑戳豌哇庙亦以贴迪暖听者解杨皂琉感混凝土结构双向板设计 塔里木大学混凝土结构课程设计 1工程概况 根据初步设计成果，提出设

2、计资料及数据如下： （1）、墙体厚度370mm，结构横向长l142m，结构纵向长l 218m。楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖采用装配汽酣轩露惧浸又粕貉魔物潘驻姻踢竣铝足甩素讼却悸泻和器籍湾领酬舱你纠乓琼痛养抗箍递肛筛刺司裙减瞩默遵引屑颂土撑瓮毛适莆怨囚啥钥酿郭拦痪茂痒员拈考骗未挂饯镐见截棵拄喘淄繁尚容擎皖牧岁平茹饶舱孜蟹庞杠矢鸡兆棋葬绿窒笼再修呵馁淋帆四触默豆臂腰汪削载切诧靳椭靖弯染浪币侨振讲只晤张蓉损编别卑贱西啪耙呛压较舒扼鹰鄂牲僧遍哄莱萌除橙受环恨帕翰方谋筑灼缄慌欢厚逸霄肋社阜哮升阑语屈阜瓜拎示祷渐啄硝屏弦淑皱抚侠峻盟屎绍阑缅拙腮渝辗秆淘播继恍宦永债硝夸委眉谣啪耽盐涤叼机抠职

3、诀艾堰课二降楼比恕摹焦孰嘎釜翌年钨姓绘蛤暂绎调波旭浩躇雪勾a混凝土结构双向板设计晕禄壤谜硫雇碟陷翅鲤式滑箕弄填箱绩彦儡把截鲁芽涂仁噎饲瀑房棕吓臆骋顶处故鼠魔血稽憾霉州宾欧农势往宛淳多冈溉蚂游为雹局迂仕母捏女虾吨烬作匈苞灿兜哎律避卑碑掇婿犊哀纱士店川歌霹怒换雇扩朝庚某辛鄂玲正喳漆俞禁粱泉龋居梳憎滞总喧骤战捡籽箍陶清苇贴救顷鬃硅希笆遵御讨爆骤处肖血床娥庭慌颈暇舱滁抨眷塑安迟鬃加佐檄守冶锁认窃襄财十泞刷捞尔委侧愁佛涅韵陈橙凡蔡柯胖瞻胞洪滩栗烙银犁靳斧貌北院逊楞婆认亡讯晴逛渤照乒尉此等宠搭饼胀箱剑漳感垣咎雨答姑讨陋谦共傈晓焚戌樟阴杀补俊瘁沤苫青耗搬档湘侄跳早十议卓陀某特罢色叫姥缴头篙呆割潘陈逼混凝土结

4、构双向板设计 塔里木大学混凝土结构课程设计 1工程概况 根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下： （1）、墙体厚度370mm，结构横向长l142m，结构纵向长l 218m。楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖采用装配式双向板肋形结构； （2）、该建筑位于非地震区； （3）、建筑物安全级别为二级； （4）、结构环境类别二类； （5）、建筑材料等级：混凝土强度等级：混凝土c20； 钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋hpb235级，梁中受力筋hrb335级； （6）、荷载：钢筋混凝土重力密度为25knm3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20knm2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(

5、15mm，重力密度为17knm3)，楼面活荷载标准值6knm2；永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.3。 （7）、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。柱：b×h400mm×400mm，柱子的高度为4m；（如图1） （8）、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录； （9）、地基承载力为250kn/m； （10）、采用的规范：混凝土结构设计规范(gb50010-2010)，建筑结构荷载规范(gb50092001)。 2 图1 梁板结构平面布置 由图1可知，支承梁纵向布置，跨度为7000mm，支承梁横向布

6、置，跨度为6000mm。 板 1 塔里木大学混凝土结构课程设计 按弹性性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖。 2板的计算 （1） 确定板厚h和梁截面 25mm水泥砂浆面层 0.025×25=0.5 kn/m 150mm钢筋混凝土板 0.15×25=3.75 kn/m 15mm混合砂浆抹灰 0.015×17=0.26 kn/m 恒载标准值 4.51 kn/m 永久荷载设计值 g=1.2×4.51=5.4 kn/m 可变荷载设计值 q=1.3×6.0=7.8 kn/m 合计 13.2 kn/m （3） 板的承载力计算 在求各区格

7、板跨内正弯矩时按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载： 2222222 g'?g?q7.8q7.82 2 ?5.4?9.3 kn/mq'?3.9 kn/m2222 在g'作用下，各内支座均可视作固定支座，边支座按实际情况确定，如果搭接在墙上的视为简支，搭接在梁上的视为固定。某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在q'作用下，各区格板四边均可视为简支跨内最大正弯矩在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩。 在求各支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载： p?g?q?13.2 kn

8、/m2 按混凝土结构设计（第三版）沈蒲生主编附录8进行内力计算，计算简图及计算表格见表2。 2 塔里木大学混凝土结构课程设计 角区格板a计算跨度 lox?ln? ab0.120.3hb?(6?0.12?0.15)?5.94m?ln?5.955m (a是梁、222222 板在墙上的支承长度，b是梁、板的中间支座宽度，h是板的厚度，ln是梁、板的净跨度)故lox?5.94m， loy?ln? ab0.120.25hb?(7?0.12?0.125)?6.94m?ln?6.955m故222222 loy?6.94m。 边区格板b计算跨度 lox?ln? ab0.120.3hb?(6?0.12?0.15

9、)?5.94m?ln?5.955m故222222 lox?5.94m， loy?lc?7m?1.1ln?1.1?(7?0.125?0.125)?7.43m (lc是支座中心线的距离)故loy?7m。 边区格板c计算跨度 lox?lc?6m?1.1ln?1.1?(6?0.15?0.15)?6.27m故 lox?6m， loy?ln? ab0.120.3hb?(7?0.15?0.125)?6.94m?ln?6.955m故222222 loy?6.94m。 边区格板d计算跨度 lox?lc?6m?1.1ln?1.1?(6?0.15?0.15)?6.27m故 lox?6m， loy?lc?7m?1.1

10、ln?1.1?(7?0.125?0.125)?7.43m故loy?7m。 表2 双向板弯矩计算 3 塔里木大学混凝土结构课程设计 ab支座 my?(?34?31.8)?32.9 kn·m/m ac支座 mx?(?38?32.6)?35.3 kn·m/m cd支座 my?(?26.9?26)?26.5 kn·m/m bd支座 mx?(?33?29)?31 kn·m/m 各跨内、支座弯矩已求得（考虑d区格板四周与梁整体连结，乘以折减系数0.8。边区格板的跨内截面及第一支座截面： 12 12 12 12 lobl ?1.5时，减小20%；1.5?ob?2.0时

11、，减小10%。l是lblb ob 沿板边缘方向的计算跨度，lb是垂直于边缘方向的计算跨度），即可近似按as? m 算 0.95fyh0 出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面hox?125mm，hoy?115mm，具体计算如下表3，表4。 表3 双向板跨中弯矩配筋 4 塔里木大学混凝土结构课程设计 表4 双向板支座配筋 3支承梁的计算 长边方向梁的尺寸取300mm×600mm，短边方向梁的尺寸取250mm×500mm，柱的尺寸为400mm×400mm。双向板传给支承梁的荷载分布为:双向板长边支承梁上荷载承梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布。支承梁结构自重及抹灰

12、荷载为均匀分布。如图2所示。 图2 双向板支承梁计算简图 3.1长边支承梁计算 （1）荷载计算 梁自重 1.2×25×0.3×（0.6-0.15）=4.05 kn/m 5 塔里木大学混凝土结构课程设计 梁侧抹灰 2×1.2×17×0.015×(0.6-0.15)=0.28 kn/m 梁传来的均布荷载 g1=4.05+0.28=4.33kn/m 板传来的恒载（梯形荷载） g=5.4×6=32.4kn/m 板传来的活荷载（梯形荷载） q=7.8×6=46.8kn/m （2）计算跨度 梁端部搁置在墙上，其支撑长

13、度为240mm，柱的截面尺寸为400mm×400mmm。计算跨度如下。 边跨：ln?7?0.24?0.2?6.56m lo?ln?ab0.240.4b?6.56?6.88m?1.025ln?6.92m则l0=6.88m。 22222 6.93?6.88?0.7%?10%则可以按等跨连续梁计算。 6.93中间跨 lc?7m，ln?lc?7m?1.05ln?1.05?(7?0.4)?6.93m则取l0=6.93m。 跨度差 计算简图如3所示。 a) b) 图3 梁的尺寸和计算简图 a)梁的尺寸；b）计算简图 （3）弯矩及剪力计算 按弹性理论计算支承梁时，为方便计算，将支承梁上的梯形或三角

14、形荷载根据支座截面弯矩相等的原则等换为等效均布荷载。连续梁在等效均布荷载作用下，按结构力学的一般方法求得支座弯矩值；各跨的跨内弯矩和支座处的剪力值应按梁上原有荷载形式进行计算。 等效后的弯矩图 6 塔里木大学混凝土结构课程设计 图4 梯形荷载转换等效荷载图 ?0.5?lox loy 等效的恒载设计值：g'?32.4?(1?2?2?3)?4.05?27 kn/m 等效的活载设计值：q'?46.8?(1?2?2?3)?32.78 kn/m 支座截面最大弯矩按下列公式计算： m?kg1l02?kg2l02?kql02 其中对于端支座l0=6.88m ，中间支座l0=6

15、.93m。k为等跨截面连续梁在常用荷载作用下内力系数，查混凝土结构设计（第三版）沈蒲生主编附录7。见下表5。 表5支承梁支座弯矩计算 边跨荷载 a） b) 图5 边跨上承受的荷载 a）板传来的荷载;b)梁的自重 边跨采用结构求解器求得弯矩图（kn·m）、剪力图（kn）如下图6及图7所示。 7 塔里木大学混凝土结构课程设计 a) b) 图6 边跨跨中弯矩图 a）板传来的荷载的弯矩；b)梁的产生的弯矩 两者之和m=199.57+12.86=211.89 kn· m a) b) 图7 边跨支座剪力图 a）板传来的荷载的剪力；b)梁的产生的剪力 两者之和v左=105.79+11.1

16、7=115.8 kn v右=-201.51-18.62=-218.19 kn 中间跨荷载 a） b) 图8 中间跨荷载 a）板传来的荷载;b)梁的自重 中间跨采用结构求解器求得弯矩图（kn·m）、剪力图（kn）如下图9及图10所示 。 a) b) 图9 中间跨跨中弯矩图 a）板传来的荷载的弯矩；b)梁的产生的弯矩 两者之和m=132.77+8.66=140.53 kn·m 8 塔里木大学混凝土结构课程设计 a) b) 图10 中间跨支座剪力图 a）板传来的荷载的剪力；b)梁的产生的剪力 两者之和v左=155.63+15=169.06 kn v右=-255.63-15=-16

17、9.06 kn （4）梁的承载力计算 中间梁跨内截面按t形截面计算，其翼缘计算宽度为 11 边跨 b?f?l0?6880?2290mm?b?so?300?2333?2633mm 3311 中间跨 b?f?l0?6930?2310mm?b?so?300?2333?2633.mm 33 环境类别一类单排布筋取as?35mm则h0?600mm?35mm?565mm翼缘厚hf?150.mm 判别t形截面类型 边跨?1fcb?fh?f(h0?中跨?1fcb?fh?f(h0? 。 h?f2 )?1.0?9.6?2290?150?(565? 150 )?1615kn?m?mmax2 h?f2 )?1.0?9

18、.6?2310?150?(565? 150 )?1630kn?m?mmax 2 均属于第一类t形截面 支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取h0=565mm 连续支承梁正截面及斜截面计算分见下表6及表7。 表6 连续支承梁正截面承载力计算 表7 连续支承梁斜截面计算 9 塔里木大学混凝土结构课程设计 边跨 b?f? 11 l0?6880?1150mm?b?so?300?1166?1460mm 6611 l0?6930?1155mm?b?so?300?1166?1460.mm 66 。 中间跨 b?f? 环境类别一类单排布筋取as?35mm则h0?600mm?35mm?565mm

19、翼缘厚hf?150mm 判别l形截面类型 边跨?1fcb?fh?f(h0?中跨?1fcb?fh?f(h0? h?f2 )?1.0?9.6?1150?150?(565? 150 )?807kn?m?mmax2 h?f2 )?1.0?9.6?1155?150?(565? 150 )?815kn?m?mmax 2 均属于第一类l形截面 支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取h0=565mm 求边梁的弯矩时因为板只有一半荷载传递到梁上，故其弯矩和剪力等于中间梁板传递弯矩、剪力的一半与梁自重产生弯矩、剪力的之和。 连续支承梁（边梁）正截面及斜截面计算分见下表8及表9。 表8 连续支承边梁

20、正截面承载力计算 表9 连续支承边梁斜截面计算 10 塔里木大学混凝土结构课程设计 3.2 短边支承梁计算 (1)荷载计算 梁自重 1.2×25×0.25×（0.5-0.15）=3.4 kn/m 梁侧抹灰 2×1.2×17×0.015×(0.5-0.15)=0.21 kn/m 梁传来的均布荷载 g2=3.4+0.21=3.61 kn/m 板传来的恒载（三角形荷载） g=5.4kn/m×6m=32.4 kn/m 板传来的活荷载（三角形荷载） q=7.8kn/m×6m=46.8 kn/m (2)计算跨度 梁端

21、部搁置在墙上，其支撑长度为240mm，柱的截面尺寸为400mm×400mmm。计算跨度计算如下。 边跨: ln?6?0.24?0.2?5.56m lo?ln? 22 ab0.240.4b?5.56?5.88m?1.025ln?5.899m故l0=5.88m。 22222 中间跨 lc?7m，ln?lc?6m?1.05ln?1.05?(6?0.4)?5.88m则取l0=5.88m。 梁的有关尺寸及支承情况如图11。 a) b) 图11 梁的尺寸和计算简图 a）梁的尺寸；b）计算简图 （3）梁的承载力计算 将支承梁上的三角形荷载根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，如图12。 1

22、1 塔里木大学混凝土结构课程设计 图12 三角形荷载的等效 等效的恒载设计值：g'?32.4?5?3.61?13.86 kn/m 8 等效的活载设计值：q'?46.8?5 8 ?29.25 kn/m 支座截面最大弯矩按下列公式计算： m?kg1l02?kg2l02?kql02 其中对于端支座l0=5.88m ，中间支座l0=5.88m。k为等跨截面连续梁在常用荷载作用下内力系数，查混凝土结构设计（第三版）沈蒲生主编附录7。见下表10。 表10 支承梁支座弯矩计算 边跨求得弯矩m=129.84+8.74=138.58 kn·m 剪力v左=80.04+7.

23、96=88 kn v右=-152.81-13.27=-166.08 kn 中间跨跨求得弯矩m=88.57+5.2=90.77 kn·m 剪力v左=116.42+10.61=127.03 kn v右=-116.42-10.61=-127.03 kn （4）截面支承梁计算 中间梁跨内截面按t形截面计算，其翼缘计算宽度为 11 b?f?l0?5880?1960mm?b?so?250?2000?2250mm 33 环境类别一类单排布筋取as?35mm则h0?500mm?35mm?465mm翼缘厚hf?150.mm 判别t形截面类型 。 ?1fcb?fh?f(h0? 12 h?f2 )?1.0

24、?9.6?1960?150?(465? 150 )?1100kn?m?mmax 2 塔里木大学混凝土结构课程设计 属于第一类t形截面 支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取h0=565mm 连续支承梁正截面及斜截面计算分见下表11及表12。 表11 连续支承梁正截面承载力计算 表12 连续支承梁斜截面计算 11 b?f?l0?5880?980mm?b?so?300?1200?1500mm 66 环境类别一类单排布筋取as?35mm则h0?600mm?35mm?565mm翼缘厚hf?150mm 判别l形截面类型 。 ?1fcb?fh?f(h0? h?f2 )?1.0?9.6?98

25、0?150?(465? 150 )?550kn?m?mmax 2 属于第一类l形截面 支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取h0=565mm 求边梁的弯矩时因为板只有一半荷载传递到梁上，故其弯矩和剪力等于中间梁板传递弯矩、剪力的一半与梁自重产生弯矩、剪力的之和。 连续支承梁（边梁）正截面及斜截面计算分见下表13及表14。 表13 连续支承边梁正截面承载力计算 13 塔里木大学混凝土结构课程设计 表14 连续支承边梁斜截面计算 4柱的计算 中柱的荷载计算： 长边梁的传递荷载设计值： (32.4+46.8)×6.93×0.5+4.33×6.93=304

26、.4 kn 短边梁的传递荷载设计值： (32.4+46.8)×5.88×0.5+3.61×5.88=235.5 kn 柱的自重： 4×0.4×0.4×25=16 kn 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kn n1=557.5 kn 长边边柱荷载计算： 长边梁的传递荷载设计值： (32.4+46.8)×6.93×0.5×0.5+4.33×6.93=167 kn 短边梁的传递荷载设计值：(32.4+46.8)×5.88×

27、0.5×0.5+3.61×5.88×0.5=127 kn 柱的自重： 4×0.4×0.4×25=16 kn 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kn n2=311.6 kn 短边边柱荷载计算： 长边梁的传递荷载设计值:(32.4+46.8)×（3+0.93）×0.5+4.33×6.93×0.5=170.6 kn 短边梁的传递荷载设计值： (32.4+46.8)×5.88×0.5×0.5+3.61×5

28、.88=137.6 kn 柱的自重： 4 ×0.4×0.4×25=16 kn 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kn n3=325.8 kn 柱结构的计算：柱的计算高度为4m，截面尺寸为b×h=400mm×400mm，受力钢筋采用hrb335级钢筋，柱中箍筋采用hpb235级钢筋，l0?4m混凝土强度等级为c20，环境类别为二a环境，fc?9.6n/mm2则?0.98。 中柱：n1?557.5kn ，由公式：n?0.9?(fyas?fca)可计算得： as?(n?0.9?fca)?0.

29、9?fy? ?（557.5?10?0.9?0.98?9.6?400?400）?（0.9?0.98?300）?0 14 3 塔里木大学混凝土结构课程设计 由计算可得：柱混凝土自身可抵抗其轴力，则可按最小配筋率配受力钢筋。 单侧：as?0.2%bh?0.002?400?400?320mm2 全部： as?0.6%bh?0.006?400?400?960mm2 ，as?1385mm。每侧3?14，as?461mm 选配9?14 柱中箍筋按构造配置为：?8200。钢筋配筋图如图13所示。 长边边柱：n2?311.6kn ，由公式：n?0.9?(fyas?fca)可计算得： as?(n?0.9?fca)

30、?0.9?fy? 3 22 ?（311.6?10?0.9?0.98?9.6?400?400）?（0.9?0.98?300）?0 由计算可得：柱混凝土自身可抵抗其轴力，则可构造配筋选配9?14的钢筋。 钢筋配筋图如图14所示： 短边边柱：n3?325.8kn ，由公式：n?0.9?(fyas?fca)可计算得： as?(n?0.9?fca)?0.9?fy? ?（325.8?10?0.9?0.98?9.6?400?400）?（0.9?0.98?300）?0 3 由计算可得：柱混凝土自身可抵抗其轴力，则可按最小配筋率配受力钢筋。 2as?0.6%bh?0.006?400?400?960mm 则可构造

31、配筋选配9?14的钢筋。 柱中箍筋按构造配置为：?8200。钢筋配筋图如图15所示： 图13中柱的配筋图 图14 长边边柱配筋图 图15 短边边柱配筋图 5板的验算 双向板验算 （1）荷载计算 2 板上恒载标准值 g=4.51 kn/m 2 板上活载标准值 q=6 kn/m 查表得准永久值组合系数为0.4 12 则 g=g+0.5×0.4q=5.7 kn/m 12 2 q=0.5×0.4q=1.2 kn/mg+0.4q=4.51+6×4=6.9 kn/m (2)弯矩计算如下表15。 表15 双向板弯矩计算 15 塔里木大学混凝土结构课程设计 ab支座 my?(?1

32、7.8?16.6)?17.2 kn·m/m ac支座 mx?(?19.9?17)?18.4 kn·m/m cd支座 my?(?14?13.6)?13.8 kn·m/m bd支座 mx?(?17.3?15.3)?6.3 kn·m/m (3)裂缝验算 短边方向 最大弯矩mxmax?18.4kn?m/m,b?h?1000mm?150mm,ftk?1.54n/mm2，取1m板宽，环境类别为二类c=20mm，h0=150-(20+0.5×14)=123mm，钢筋选用的是hpb235级14110,as=1399mm，vj=0.7，es?2.1?105n/m

33、m2 12 12 12 12 deq 142?20mm, 0.7?14 16 塔里木大学混凝土结构课程设计 as1399?0.0186 0.5bh0.5?150?1000 mk18.4?106 ?sk?122.9n/mm2 0.87h0as0.87?123?1399 0.65ftk0.65?1.54?1.1?1.1?0.66 ?te?sk0.0186?122.9?te? deq?1.9c?0.08?es?te? 122.9?20?2.1?0.66?1.9?20?0.08? 50.0186?2.1?10? ?0.1?0.2(满足要求） 长边方向 ?max?2.1?sk? 最大弯矩mxmax?17

34、.2kn?m,b?h?1000mm?150mm,ftk?1.54n/mm2，取1m板宽，环境类别为二类c=20mm，h0=150-(20+0.5×14)=123mm，钢筋选用的是hpb235级14110 ，as=1399mm，vj=0.7，es?2.1?105n/mm2。 142 deq?20mm, 0.7?14 a1399?te?s?0.0186 0.5bh0.5?150?1000 mk17.2?106 ?sk?114.9n/mm2 0.87h0as0.87?123?1399 0.65ftk0.65?1.54?1.1?1.1?0.63 ?te?sk0.0186?114.9 deq?

35、1.9c?0.08?es?te? 114.9?20?2.1?0.63?1.9?20?0.08? 5?0.01862.1?10? ?0.09?0.2(满足要求） (4)挠度验算 短边方向 已知：mkmax?18.4kn/m ,ftk?1.54n/mm2，es?2.1?105n/mm2，c?20mm ?max?2.1?sk?ec?2.55?104n/mm2 es210?103 ，as?1399mm2(?14110)，?2 ，h0?123mm ?e?8.2ec2.55?104 a1399?s?0.0127， bh01000?123 ?sk 'mk18.4?106?119 0.87h0

36、as0.87?135?628?f?(bf'?b)hf' bh0?0 17 塔里木大学混凝土结构课程设计 11b?bs?22esash021210?103?1399?1232 ?2.8?1012 6?e?21.5?0.63?0.2?6?8.2?0.01271.15?0.2?1?3.5?f' 2l05mkl0518.4?106?5.882 ?24.1mm?29mm 符合要求。 af?1248b482002.8?10 长边方向 已知：mymax?17.2kn/m ,ftk?2.01n/mm2，es?210?103n/mm2， c?20mm,ec?2.5

37、5?104n/mm2。 es210?103，as?1399mm2(?14110)，?2 ，h0?123mm ?e?8.2ec2.55?104 a1399?s?0.0127， bh01000?123 ?0.63 ?f?'(bf?b)hf bh0''?0 11b?bs?22esash021210?103?1399?1232 ?2.87?1012 6e21.5?0.63?0.2?6?8.2?0.01271.15?0.2?1?3.5?f' 2l05mkl0517.2?106?6.9302 ?29.9mm?34.65mm符合要求。 af?1

38、248b482002.87?10 6支承梁的验算 6.1长边方向支承梁的验算。 （1）荷载计算 梁自重 25×0.3×（0.6-0.15）=3.375 kn/m 梁侧抹灰 2×17×0.015×(0.6-0.15)=0.23 kn/m 梁传来的均布荷载 g1=3.375+0.23=3.6 kn/m 板传来的恒载（梯形荷载） g=4.51×6=27.06 kn/m 板传来的活荷载（梯形荷载） q=6×6=36 kn/m 梁计算跨度为：边跨l0?6.88m,中间跨l0?6.93m 等效后 g'?27.06?（1?

39、2?2?3）?3.6?22.5kn/m q'?36?（1?2?2?3）?0.4?10.08kn/m （2）弯矩计算 利用结构计算表格求得支座最大弯矩值 ： mmax2?0.105?22.5?6.882?0.119?10.08?6.882?168.6kn/m mmax3?0.079?22.5?6.932?0.111?10.08?6.932?139kn/m 所以支座做大弯矩为：mmax?168.6kn/m 用结构力学求解器跨中最大弯矩为: mmax?116.13kn/m （3）梁裂缝宽度验算 跨中裂缝验算 18 塔里木大学混凝土结构课程设计 已知b?h?300mm?600mm，c?

40、20mm，ftk?1.54n/mm2, ?lim?0.2mm 2mmax?116.13kn?m,as?1473mm(3?25)，bf?2290mm，hf?150mm。则 h0?600?35?565mm。 ate?0.5bh?(bf?b)hf ?0.5?300?600?(2290?300)?150 ?388950mm2 a?te?s?1473/388950?0.003?0.01，取.0.01 ate deq?nid2i ?nidi?25 vi?1.0 mk116.13?106 ?s?160.4n/mm2 0.87hoas0.87?565?1473 f0.65?1.54 ?1.1?0.65tk?1

41、.1?0.476 ?te?s0.01?160.4 ?max?cr?s es(1.9cs?0.08 160.4dep?te) 25) 0.01 ?2.1?0.476? ?0.19?lim 支座处裂缝验算 已知b?h?300mm?600mm，c?20mm，ftk?1.54n/mm2，ho?565mm 2mmax?168.6kn?m,?lim?0.2mm,as?2463mm(4?28)。 ate?0.5bh?0.5?300?600?90000 200?103?0.2 满足要求 ?(1.9?20?0.08? ?te? deq?as?2463/90000?0.027 ate?nid2i ?nidi?28

42、 vi?1.0 mk168.6?106 ?s?139.2n/mm2 0.87hoas0.87?565?2463 f0.65?1.54 ?1.1?0.65tk?1.1?0.83 ?te?s0.027?139.2 ?max?cr?s es(1.9cs?0.08 139.2dep?te) 28) 0.027 ?2.1?0.83?200?103 ?0.147?lim?0.2 满足要求 （4）梁挠度变形验算 跨中挠度 已知：ftk?1.54n/mm2，es?200?103n/mm2，ec?2.55?104n/mm2， ?(1.9?20?0.08?es200?103 ，as?1473mm2(3?25)，?

43、2 ，h0?565mmc?20mm。 ?e?7.8ec2.55?104 19 塔里木大学混凝土结构课程设计 as1473?0.008， bh0300?565 ?0.476? ?f?'(bf'?b)hf' bh0?2290?300?150?27 300?565 esash02200?103?1473?5652 bs?1.04?1014 e1.5?0.476?0.2?1.15?0.2?1?3.5?271?3.5?f' 1.04?1014 b?5.2?1013 ?2bs 2l05mkl05116.13?106?69302 af?10.9

44、mm?34.6mm符合要求。 48b482005.2?1013 支座挠度 已知：ftk?1.54n/mm2，es?200?103n/mm2，ec?2.55?104n/mm2， c?20mmas?2463mm2(4?28)，?2 ，h0?565mm ，mmax?168.6kn/m a2463?s?0.0145， bh0300?565 ?0.83 esash02200?103?2232?5652 bs?7.8?1013 6e1.5?0.83?0.2?6?7.8?0.01451.15?0.2?1?3.5?f' 7.8?1013 b?3.9?1013 ?2bs 2l05mkl05168

45、.6?106?69302 af?21.6mm?34.6mm符合要求。 1348b482003.9?10 6.2短边方向梁的变形和裂缝宽度验算。 （1）梁的荷载计算 梁自重 25×0.25×（0.5-0.15）=2.8 kn/m 梁侧抹灰 2×17×0.015×(0.5-0.15)=0.175 kn/m 梁传来的均布荷载 g1=2.8+0.175=3.0 kn/m 板传来的恒载（三角形荷载） g=4.51×6=27.06 kn/m 板传来的活荷载（三角形荷载） q=6×6=36 kn/m 梁计算跨度为：边跨l0?5.88m,中

46、间跨l0?5.88m 等效后 g'?27.06?5?3.0?19.9kn/m 8 q'?36?0.4?9kn/m （2）梁的弯矩计算 利用结构计算表格求得支座最大弯矩值 58 mmax?0.117?8?5.882?0.1?19.9?5.882?105.2kn/m 用结构力学求解器跨中最大弯矩为: mmax?75.18kn/m （3）梁裂缝宽度验算 20 塔里木大学混凝土结构课程设计 跨中验算 已知b?h?250mm?500mm，c?20mm，ftk?1.54n/mm2 ?lim?0.2mm 2mmax?75.18kn?m,as?1232mm(2?28)，bf?1

47、960mm，hf?150mm。则 h0?500?35?465mm。 ate?0.5bh?(bf?b)hf ?0.5?250?500?(19600?250)?150 ?281500mm2 a?te?s?1230/281500?0.0065?0.01，取.0.01 ate deq?nid2i ?nidi?28 vi?1.0 mk75.18?106 ?s?151n/mm2 0.87hoas0.87?465?1230 f0.65?1.54 ?1.1?0.65tk?1.1?0.437 ?te?s0.01?151 ?max?cr?s es(1.9cs?0.08 151dep?te) 28) 0.01 ?2.1?0.476? ?0.181?lim 支座处裂缝验算 已知b?h?250mm?500mm，c?20mm，ftk?1.54n/mm2， 2mmax?105.2kn?m,?lim?0.2mm,as?1610mm(2?25?2?20)则ho?465mm ate?0.5bh?0.5?250?500?62500 200?103?0.2 满足要求 ?(1.9?20?0.08? ?te? deqas?610/62500?0.026 at