落地式脚手架工程方案计算书双排计算

1、工程名 施工单 编 制 审 核 日落地式脚手架工程方案计算书称：演示工程位：山西宏厦建筑工程有限公司人：张某某人：期：山西宏厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案目 录一、编制依据2二、工程参数2三、横向水平杆（小横杆）验算 3四、纵向水平杆（大横杆）验算5五、扣件抗滑承载力验算5六、立杆的稳定性计算 6七、脚手架搭设高度计算9八、连墙件计算10九、立杆地基承载力计算115编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查标准 JGJ59-20114、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20155、混凝土结构设计规范

2、 GB50010-20106、 建筑结构荷载规范GB50009-20127、 建筑地基基础设计规范GB50007-20118建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20169、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文工程参数搭设参数搭设高度24m步距1.8m立杆纵距1.5m立杆横距1.05m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件何载参数（何载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1086kN/m安全网20.01kN/m脚手板类型冲压钢脚手板,2层自重标准值20.3kN/m川2 X于、MF切十匚丄2护栏与挡脚板重标准值2071/kN/m可变荷载施工均布活荷载2kN/m同时施工层数1层2

3、风荷载地区山西阳泉市基本风压0.4kN/m地參数地基土类型碎石土地基承载力标准值2200kN/m垫板宽度0.3m垫板长度1.5m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按$ 48 X3钢管计算C立杆连墙（T妥全平冋/ >r 开 j16衲制底巫1800&M5DX2O0术脚手板通看200/ A素土夯实1050200横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定:山西宏厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板 -横向水平杆-纵向水平杆T纵向水平杆与立杆

4、连接的扣件 -立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=（Qk+Qpi ） X S=（2+0.3） X 1.5=3.45 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4 X QX S+1.2 X Q1 X S=1.4 X 2 X 1.5+1.2 X 0.3 X 1.5=4.74 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载,但计算支座最大支反力要计入悬挑何载），最大弯矩：2ql bM JI124.74 X 1.05Mnax =0.653kN m884、钢管载面模量3W

5、=4.49cm2 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm6、计算抗弯强度6- 22Mnax(T =0.653 X 10=145.43N/mm205N/mmW34.49 X 107、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量 E= 2.06 X 105N/mm24 2、钢管惯性矩I =10.78cm3、容许挠度 v =1/150 与10mm山西宏厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案4、验算挠度45q k l b384EI10445 X 3.45 X 1050=2.5mm384 X 2.06 X 101505X 10.78 X 10410505X 10.78 X150=7 与 10mm

6、纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=3.25kN艮=8kN结论：扣件抗滑承载力满足要求5、结论：满足要求四、纵向水平杆（大横杆）验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图:不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值： a10.15)2 =3.25kNF= 0.5ql b(1+) 2 =0.5 X 4.74 X 1.05(1 +2 =0.5 X 4.74 X 1.05(1 +l b1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值a10.15)2 =2.37kNFk=0.5qkl b(1+) 2=0.5 X 3.45 X 1.05(1 +2=0.5 X 3.45 X

7、1.05(1 +l b1.05五、 扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力RC= 8kN。山西宏厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案6、亠八、立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性NMw+ < fAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积;钢管的抗压弓度设计值;轴心受压构件的稳定系数W截面模量；f Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；20.9 X1.4 3k| ahMw=0.9 xi.4Mwk=10其中，风荷载标准值3k=0.7書讣3。，将 N=1.2（N &k+NG2k）+0.9 X1.4 ENQk代入上式

8、化简为21.2Hg k0.9 X1.4 X0.7 % 皆 3。1 ah1.2N G2k0.9 X1.4 UNbk+ + （】 +A10WAAhH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；l a立杆纵距;步距；z风压高度变化系数Z风荷载体型系数230基本风压，取山西阳泉市50年一遇值，3o=0.4kN/mNs1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；N32k构配件自重标准值产生的轴向力；ENQk施工荷载标准值产生的轴向力总和；脚手架结构自重产生的轴压应力CTg =1.2HsgkA风荷载产生的弯曲压应力CTw0.9 X1.4 X0.7 zpgol ah10W构配件（安全网除外，但其自重不

9、大 ）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降 低 而增加（计算中应考虑的架高范围狀），因此，取o=og +ow最大时作用部位验算立杆稳山西宏厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力(T w=39.7 展风荷载体型系数拔=1.3 =1.3 X 0.8=1.04CT w0.10 X 1.4 X 0.7 卜 X 1.04 X 0.4 X 1.5 X 2 X 106 1.8310 X 4.49 X 10地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。3、计算脚手架结构

10、自重产生的轴压应力(T gk yh入j1.155 X 1.5 X 180.0=1961.59根据入的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数=0.188。5.2.8 采用；hu = 1.5 , h=1.8m先计算长细比入:l 0计算长度，l 0=k卩hj 截面回转半径；k计算长度附加系数， 其值取1.155 ;卩一一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表步距;立杆横距I b=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.2.8立杆纵距I a=1.5m，查规范附录 A 表 A-1得 gk=0.1086kN/m(T g1.3Hs gk9A31.2HsX 0.1086 X 100.188 X

11、424.002=1.63HsN/mm4、求 a a w + a g列表如下高度CT w =39.7CT g = 1.63Hs(m)(N/mm2)2)对应风荷载作用计算段高度取值f(m)(N/mm39.122)1.039.7024241.2951.211016.30er = a w + ag2) (N/mm2)2)78.8267.51分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，a w+ ag相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大a = a w + a g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。山西宏

12、厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案5、验算长细比由规范528式，且K=1，得I 0 k 血1.5 X180入=170 <210ii1.59结论满足要求。6、计算立杆段轴向计值 N脚手架结构自重标准值产生的轴力N31K=Hsgk=24 X0.1086=2.61kN构配件自重标准值产生的轴力X1.5 XNG2k=0.5(I b+a"l a Qp1+Qp2| a+l aHQp3=0.5 X(1.05+0.15) X 1.5 X2 X0.3+0.172+1.5 X24 X0.01=1.410kN脚手板自重标准值;H脚手架高l b立杆横距；31小横杆外伸长度；l a立杆纵距；Q1Qp2

13、 脚手板挡板自重标准值；Q)3 密目式安全立网自重标准值；度;施工荷载标准值产生的轴力总ENqk=0.5(I b+a1)l aQ=0.5 x(1.05+0.15) X1.5 X2X1=1.80kNQ 施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(Ng1k+Ng2k)+0.9 X1.4 DN=1.2 x(2.61+1.410)+0.9X1.4 X1.80=7.09kN 7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.2.6-2 验算立杆稳定性，即NMW<p +AW37.09 X100.188 X424+39.7 X1.0=88.95+39.70=128.65N/mm2 vf=205N/mm 2

14、2<f=205N/mm 29结论满足要求。&不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(N g1k+Ng2k)+1.4 ENqk=1.2 X(2.61+1.410)+1.4X1.80=7.34kN按规范公式5.2.6-1验算立杆稳定性：3N7.34 X10=92.08N/mmA 0.188 X424<f=205N/mm2wf=205N/mm结论:满足要求！。七、脚手架搭设高度计算1、验算长细比:I 0k 血1.5 X180=170 < 210入= =ii1.59(k=1 , 口=1.5)结论：满足要求！。2、确定轴心受压构件稳定系数:k血k=1.155, A=i1.15

15、5 X1.5 X180.0=1961.592查规范=0.188 , g k=0.1086kN/m3、确定构配件自重标准值产生的轴心力NG2KN32K=0.5(I b+a1)l a刀Q1+I ag+ I a HQ p3=0.5 x(1.05+0.15)X1.5 X X0.3+1.50.11+24 X1.5 X0.01=1.410kN(H脚手架搭设高度限值，取最大，即H =24m)4、求施工荷载标准值产生的轴向力和刀NQk:ENQk=0.5(l b+ajl ag=0.5(1.05+0.15)X1.5 X1X2=1.80kN5、求风荷载标准值产生的弯矩23k| ahMWk=20.7ah10100建筑

16、物为框架结构，风荷载体型数声=1.3 =1.3 X).8=1.04地面粗糙度B田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市 郊区立杆计算段取底部，风压高度变化系pz=1.0Mvk =2 0.7 X1.0 X1.04 X0.4 X1.5 X1.8=0.142kN106、确定按稳定计算的搭设高度H:组合风荷载时<pAf-1.2N G2K +0.85 X1.4( PQk+M山西宏厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案1.2g k1.4 X424 X205 X10-3 -1.2X1.410+0.85 X1.4(1.80+-3-1.2 X1.410+0.85 X1.4(1.80+1.3 X0.

17、188 X424)0.10=73m1.2 X0.1086不组合风荷载时Af-(1.2N G2K+1.4 ENQk)HS=1.2g k0.188 X424 X205 X10-3 -(1.2=93m= X1.410+1.4 X1.80)-3 -(1.2 X1.410+1.4 X1.80)1.2 X0.1086H取73m时，Hs73=68mH=1+0.001 H s 1+0.001 X73脚手架搭设高度限值为68m。根据规范，落地式脚手架高度不宜超过5 0米。八、连墙件環（一）脚手架上水平风荷载标值连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度4m，地面粗糙度B类野、乡村、丛林、丘陵以

18、及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1.29脚手架风荷载体型系数s=1.3 =1.3 X0.8=1.042基本风压取山西阳泉市50年一遇值，3°=0.4kN/m2 3k=0.7 些 30=0.7 X 1.29 X1.04 X0.4=0.38kN/m（二）求连墙件轴向力设计值N2每个连墙件作腼AW=2 X1.8 X3X1.5=16.20 mN=Niw+No=1.4wkA+3=1.4 X0.38 X16.20+3=11.62kNNw风何载产生三的连墙件卜轴向力设计值；N） 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N）=3kN ;10山西宏厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即I H=0.2m，因此长细比l入=i20.0=13 <入=1501.59根据入值，查规范附录表 G3N11.62 X 10=0.966,=5A0.966 X 424=28.37N/mm2 <205N/mm 22<205N/mm 2满足要求！。抗滑承