跨堤引桥监控方案

1、马鞍上长江公路大桥引桥马鞍上长江公路大桥引桥 65+70+6565+70+65（m m）连续梁桥上部结构施工连续梁桥上部结构施工监监控控方方案案2011 年 4 月I目目 录录1.1.工程简介工程简介.12.2.上部结构模型上部结构模型.12.1 模型说明.12.2 材料参数.22.3 截面特性.32.4 计算荷载.32.5 施工阶段分析说明.43.3.主要施工过程分析结果主要施工过程分析结果.43.1 主要施工阶段应力分析 .53.2 主要施工阶段位移分析 .104.4.预拱度理论值预拱度理论值.155.5.计算结论与建议计算结论与建议.176.6.悬浇施工不平衡荷载计算悬浇施工不平衡荷载计

2、算.177.7.监控实施细则监控实施细则.197.1 悬臂浇注阶段.197.2 边跨现浇段浇注阶段 .217.3 合拢施工阶段.21马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 11.1.工程简介工程简介马鞍山长江公路大桥及接线工程位于安徽省东部，连接马鞍山河巢湖两市，工程起于安徽和县姥桥镇附近 S206 省道，在马鞍山江心位置处跨越长江，通过马鞍山市城区的西南侧，在超山附近连接马芜高速后向东，线路终于皖苏两省交界处牛路口，与江苏省拟建的溧水-马鞍山高速公路江苏段相接，工程全长 36.294km。马鞍山市长江公路大桥引桥及江心洲互通立交工程采用多种夸奖预应力混凝土连续梁桥，

3、本桥位 65+70+65m 跨堤引桥桥梁，桥梁分布位置为：表 1.1 桥梁分布位置表编号起点桩号终点桩号跨径组合 m备注1K6+720K6+92065+70+65双幅2K9+080K9+28065+70+65双幅本次计算取桩号 K6+720-K6+920 单幅桥进行计算。65+70+65m 整体大箱梁为等高度预应力混凝土连续箱梁，桥梁断面为单箱单室，箱梁梁高为 4m，顶板宽 16m，底板宽 6.2m，腹板厚度变化，跨中处为 50cm，支点处为 80cm，顶板厚 25cm，底板厚度变化，跨中处为 25cm，支点处为 60cm，箱梁顶面 2%的横坡由箱梁整体翻转实现。预应力采用 7 股，12 股和

4、 19 股的三种规格，桥梁上部结构采用挂蓝分节段悬浇施工。图 1.1 主桥布置示意图全桥共有 2 个“T”构，每个“T”构向中跨和边跨方向分为 1#11#节段。全桥按浇筑基础、墩身支架浇筑 0-2#块(或边跨现浇段)挂蓝浇注 3#11#块边跨跨合拢中跨合拢的顺序进行施工。2.2.上部结构模型上部结构模型2.1 模型说明马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 2计算采用 MIDAS/Civil，按空间杆系进行模拟，根据施工图纸，分别对各个施工状态下的受力状态进行了静力分析。按实际联长，以主梁轴线为基准并结合施工顺序划分结构离散图，平面计算图式见图 2.1 和图 2.1。

5、图 2.1 最大悬臂施工阶段模型图 2.2 成桥阶段模型各单元采用实际的材料特性和截面特性，按梁单元建模，上部结构计算联长65+70+65m，箱梁共分 82 个节点，81 单元。全联只设一个纵向水平约束，其余均为竖向约束，水平约束设在 N2 号墩处。2.2 材料参数在建模过程中，采用以下 3 种材料，其特性如下：表 2.1 材料特性材料部 位容重（kN/m3）弹性模量(MPa)剪切模量 (MPa)线膨胀系数极限抗压强度(MPa)极限抗拉强度(MPa)C50主梁263.55E+041.38E+041.00E-0533.53.10钢绞线预应力筋78.51.95E+05-1.20E-05-1860Q

6、235临时支架76.982.06E+8-1.20E-05-215各种材料其他特性参数，按照公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 3规范 (JTG D62-2004)相关规定取用。2.3 截面特性在建模过程在中，主梁控制截面分为 7 个截面类型。具体特性如下：表 2.2 截面特性截面编号设计图纸截面号面积(m2)纵向抗弯惯矩(m4)横向抗弯惯矩(m4)抗扭惯矩(m4)1边墩支座处截面（引桥侧）32.3747.97286.65104.142边墩支座处截面（主桥侧）30.0546.35280.35101.403主墩支座处截面31.2

7、345.98234.05103.994人洞突变处截面20.2840.32208.7084.675F 截面14.7132.82185.3458.096H 截面12.8429.10175.0953.637E 截面10.8523.69162.9745.532.4 计算荷载（1）结构自重：预应力混凝土构件容重 =26kN/m，普通钢筋混凝土构件容重=25kN/m。各个节段重量如下表：表 2.3 结构梁段自重梁段编号节段长度（m）梁段重量（t）施工图重量（t）误差05.00299.0293.41.9%13.00117.1117.2-0.1%23.00109.6109.9-0.3%33.0094.394.

8、8-0.5%43.0086.387.1-0.9%53.0086.387.1-0.9%63.0086.387.1-0.9%73.0086.387.1-0.9%83.0086.387.1-0.9%92.5071.972.6-1.0%102.5071.972.6-1.0%112.5071.972.6-1.0%122.0057.558.1-1.0%13-1/主桥侧5.00296.3291.81.5%13-1/引桥侧5.00255.9252.11.5%13-23.00109.6109.9-0.3%马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 413-33.0094.394.8-0.5

9、%13-418.00517.9522.4-0.9%（2）挂蓝：挂蓝自重、模板及工作人员总重按 49t 计。（3）吊架：吊架总重按 25t 计。（4）预应力：张拉控制应力为 1395MPa，锚具回缩值：0.006m。（5）二期恒载：按 65kN/m 计。（6）收缩徐变：相对湿度取 70%，现浇构件加载龄期为 7 天。2.5 施工阶段分析说明根据施工图纸及施工单位所决定的施工技术方案，计算过程划分为如下阶段：表 2.4 施工阶段划分表施工阶段主要工况10#块施工0#支架现浇21#支架安装及浇注31#块施工1#块预应力张拉52#支架安装及浇注72#块施工2#块张拉8拆除支架拆除 0#、1#、2#支架

10、9安装 3#挂篮103#块浇注113#块施工3#块张拉124#-11#块挂蓝就位134#-11#块浇注144#-11#块施工4#-11#块张拉15拆除全桥挂蓝拆除全桥两对挂蓝16边跨直线段浇注17合拢支架安装、配重、刚性连接18合拢段混凝土浇注19预应力张拉20边跨施工刚性连接、边跨支架拆除21体系转换拆除墩梁临时固结22合拢段吊架安装23刚性连接24混凝土浇注25中跨合拢施工预应力张拉26拆除合拢段支架中跨合拢吊架拆除27桥面施工二期恒载28收缩徐变收缩徐变 3650 天3.3.主要施工过程分析主要施工过程分析结果结果马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 53.1

11、 主要施工阶段应力分析计算结果的相关说明：拉应力为“+”，压应力为“-”。1） 最大悬臂状态：主梁上缘无拉应力，上缘最大压应力为-9.55MPa。主梁下缘端部产生 0.35 MPa拉应力，下缘最大压应力为-8.00MPa。各梁段应力分布图如下：图 3.1 主梁上缘应力图（MPa）图 3.2 主梁下缘应力图（MPa）2） 边跨合拢边跨合拢张拉后，主梁上缘均为受压状态，最大压应力为-12.74MPa；主梁下缘在悬臂端出现 0.26MPa 的拉应力，最大压应力为-11.55MPa。 应力图分布如下图：图 3.3 主梁上缘应力图（MPa）马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案

12、 6 图 3.4 主梁下缘应力图（MPa）3） 中跨合拢中跨合拢后，主梁上缘为受压状态，上缘最大压应力为-11.13MPa；主梁下缘最大压应力为-13.16MPa；各梁段应力分布图如下：图 3.5 主梁上缘应力图（MPa） 图 3.6 主梁下缘应力图（MPa）4） 二期恒载加载主梁上缘均为压应力，最大压应力为-10.35MPa；下缘均为压应力，最大压应力为-12.08Mpa。应力图如下所示：图 3.7 主梁上缘应力图（MPa）马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 7图 3.8 主梁下缘应力图（MPa）5）10 年收缩徐变主梁上缘均为压应力，最大压应力为-9.90MP

13、a；下缘均为压应力，最大压应力为-10.89Mpa。应力图如下所示：图 3.9 主梁上缘应力图（MPa）图 3.10 主梁下缘应力图（MPa）6） 主梁施工过程应力包络图在整个施工过程中，主梁最大拉应力在边跨现浇段处为 0.55Mpa，施工阶段为边跨现浇段浇注，由于模型模拟支架是直接支撑于节点上，与实际支架模板有一定差别，实际边跨现浇段浇注应不会产生拉应力。最大压应力在 6#梁段处为-14.80Mpa，施工阶段为安装中跨合拢吊架。应力图如下所示：马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 8图 3.11 施工过程主梁最大应力包络图（MPa）图 3.12 施工过程主梁最小应

14、力包络图（MPa）马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 9 各施工阶段应力峰值如下表：表 3.1 施工阶段应力峰值表（MPa）主梁位置1#张拉2#张拉3#张拉4#张拉5#张拉6#张拉7#张拉8#张拉9#张拉10#张拉11#张拉边跨张拉中跨张拉二期恒载运营10 年最大-1.23-0.96-1.01-1.01-1.01-1.01-1.00-1.00-1.01-1.01-1.010.000.000.000.00上缘最小-2.22-3.52-4.64-5.77-6.80-7.74-8.66-9.50-9.59-9.61-9.55-12.74-11.13-10.35-9.90

15、最大0.370.370.150.00-0.24-0.57-0.64-0.650.190.340.350.260.000.000.00下缘最小-0.27-0.76-1.13-1.72-2.16-2.63-3.30-4.15-5.26-6.54-8.00-11.55-13.16-12.08-10.89马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 103.2 主要施工阶段位移分析1）最大悬臂状态： 主梁累积位移最大为 0mm，最小为-9.8mm，当前步骤位移最大为 5.3mm，最小为0mm。位移图如下：图 3.13 主梁累积位移图图 3.14 主梁当前步骤位移图2）边跨合拢： 主

16、梁累积位移最大为 10.9mm，最小位移为-6.9mm。当前步骤位移最大为11.8mm，最小为-0.5mm。位移图如下：图 3.15 主梁累积位移图图 3.16 主梁当前步骤位移图马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 113）中跨合拢： 主梁累积位移最大为 30.8mm，最小位移为-43.5mm。当前步骤位移最大为19.6mm，最小为-7.1mm。位移图如下：图 3.17 主梁累积位移图图 3.18 主梁当前步骤位移图4）二期恒载加载：主梁累积位移最大为 21.3mm，最小位移为-40.0mm。当前步骤位移最大为0.3mm，最小为-8.0mm。位移图如下：图 3.1

17、9 主梁累积位移图图 3.20 主梁当前步骤位移图5）10 年收缩徐变完成：马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 12主累积位移最大为 21.1mm，最小位移为-37.1mm。当前步骤位移最大为 2.9mm，最小为-0.1mm。位移图如下：图 3.21 主梁累积位移图图 3.22 主梁当前步骤位移图6）活载荷载： 在静活载作用下，主梁向下最大位移位移为-11.0mm。位移图如下：图 3.23 活载荷载位移图各施工阶段位移计算结果见表 3.2，计算结果说明：向上位移为“+”，向下位移为“-”，仅分析半跨，另半跨与之对称。马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m

18、连续梁桥监控方案 13表 3.2 施工阶段各梁累计位移表（m）节段里程桩号1#张拉2#张拉3#张拉4#张拉5#张拉6#张拉7#张拉8#张拉9#张拉10#张拉11#张拉边跨张拉体系转换中跨张拉二期恒载运营10 年11#块6751-5.410.430.030.821.221.110#块6753.5-3.7-8.46.826.827.618.118.19#块6756-2.3-5.4-9.74.825.025.816.616.78#块6758.50.5-0.9-3.7-7.56.026.126.818.118.37#块6761.50.81.60.3-2.1-5.36.626.126.718.618.9

19、6#块6764.51.01.82.21.1-0.9-3.46.625.025.518.218.55#块6767.50.91.82.32.41.5-0.1-2.05.822.723.016.816.84#块6770.50.81.52.02.22.21.50.4-0.94.619.519.714.514.43#块6773.50.61.11.51.71.81.71.30.6-0.33.215.715.711.611.42#块6776.50.40.60.80.91.01.00.90.60.2-0.31.611.311.28.38.11#块6779.50.30.50.50.50.50.50.50.40.

20、30.1-0.20.57.17.05.25.06782.50.00.00.00.00.00.00.0-0.1-0.1-0.2-0.2-0.13.02.92.22.1N20#块6787.50.00.00.00.00.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.2-0.2-3.5-3.3-2.8-2.61#块6790.50.30.40.40.50.50.40.40.30.20.0-0.3-0.2-7.3-6.8-5.7-5.52#块6793.50.30.60.70.90.90.90.80.50.1-0.4-0.2-11.2-10.3-8.7-8.33#块6796.50.51.01.41.61.

21、61.61.10.4-0.50.0-14.9-13.3-11.3-10.64#块6799.50.81.51.92.12.01.30.2-1.1-0.4-19.2-16.8-14.5-13.45#块6802.50.91.72.22.21.3-0.3-2.2-1.2-23.8-20.6-18.0-16.56#块6805.50.91.72.10.9-1.0-3.6-2.2-28.7-24.9-22.0-20.17#块6808.50.81.50.2-2.2-5.4-3.6-33.9-29.9-26.8-24.58#块6811.50.5-1.0-3.8-7.6-5.2-39.4-35.5-32.2-29

22、.79#块6814-2.3-5.4-9.7-6.9-44.3-40.7-37.4-34.610#块6816.5-3.7-8.4-5.1-45.7-42.8-39.4-36.511#块6819-5.3-1.5-45.3-43.5-40.0-37.1附注：N2 号 T 构位移与 N1 号 T 构沿着中跨跨中对称。梁体局部坐标 x 以 N2 号墩侧梁端起算，放样应换算到总体坐标系马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 14表 3.3 施工阶段各梁段位移增量表（m）节段里程桩号1#张拉2#张拉3#张拉4#张拉5#张拉6#张拉7#张拉8#张拉9#张拉10#张拉11#张拉边跨张拉

23、体系转换中跨张拉二期恒载运营10 年11#块67515.311.816.3-6.8-8.01.410#块6753.54.64.511.716.8-7.0-7.81.59#块67563.93.83.811.617.0-7.1-7.41.68#块6758.56.13.23.23.111.117.1-7.1-7.01.67#块6761.54.74.82.52.52.49.916.8-7.0-6.31.56#块6764.53.43.53.61.91.91.88.516.2-6.7-5.51.35#块6767.52.52.52.52.51.41.31.36.815.1-6.3-4.61.04#块6770

24、.51.71.71.71.71.70.90.90.94.813.7-5.7-3.70.63#块6773.51.01.11.01.01.11.10.60.60.63.011.7-4.9-2.70.32#块6776.50.50.60.50.50.50.50.60.30.30.31.79.3-3.8-1.80.11#块6779.50.40.20.20.20.20.20.20.20.10.10.10.66.4-2.7-1.00.06782.50.10.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.13.1-1.3-0.40.0N20#块6787.50.10.00.00.00.00.00.

25、00.00.00.00.00.0-3.21.40.20.01#块6790.50.40.20.20.20.20.20.20.20.10.10.10.0-7.13.20.20.12#块6793.50.50.50.50.50.50.50.50.30.30.30.0-11.05.20.00.33#块6796.51.01.01.01.01.01.10.60.60.60.0-14.87.5-0.30.54#块6799.51.61.71.61.61.70.90.90.90.0-18.79.8-0.60.95#块6802.52.42.52.52.51.31.31.30.0-22.612.2-1.01.36#块

26、6805.53.43.53.51.91.81.80.0-26.514.4-1.41.87#块6808.54.64.72.52.42.40.0-30.316.3-1.82.28#块6811.56.03.23.13.10.0-34.217.7-2.12.59#块68143.93.83.70.0-37.418.7-2.32.710#块6816.54.54.50.0-40.719.3-2.42.811#块68195.20.0-43.919.6-2.52.8附注：N2 号 T 构位移与 N1 号 T 构沿着中跨跨中对称。梁体局部坐标 x 以 N2 号墩侧梁端起算，放样应换算到总体坐标系马鞍山长江公路大桥

27、跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 154.4.预拱度理论值预拱度理论值按照桥规(JTG D62-2004) 恒载+收缩徐变+1/2 静活载 考虑主梁的预拱度，见下表 4.1，预拱度设置图见图 4.1。表 4.1 各梁段悬臂端预拱度节段里程 m节点坐标 m恒载挠度 mm活载挠度 mm预拱度=-（恒载+1/2 静活载）mmN3#墩k6+720.000.00.00.0k6+720.10.10.00.00.0k6+720.60.60.00.00.0k6+721.31.30.9-0.4-0.8k6+722.82.82.8-1.2-2.2k6+725.055.4-2.4-4.2k6+728.

28、088.7-4.0-6.7k6+731.01111.7-5.5-9.0k6+734.01414.2-6.9-10.7k6+737.01716.0-8.2-12.0k6+740.02017.5-9.2-12.9k6+743.02318.8-10.0-13.8k6+746.02620.0-10.6-14.7边跨支架现浇段k6+749.02921.1-10.9-15.611#k6+751.03121.1-11.0-15.610#k6+753.533.518.1-10.9-12.79#k6+756.03616.7-10.6-11.48#k6+758.538.518.3-10.2-13.27#k6+76

29、1.541.518.9-9.5-14.16#k6+764.544.518.5-8.6-14.25#k6+767.547.516.8-7.5-13.14#k6+770.550.514.4-6.3-11.23#k6+773.553.511.4-5.0-8.92#k6+776.556.58.1-3.7-6.21#k6+779.559.55.0-2.3-3.8k6+782.562.52.1-1.0-1.6k6+784.0640.9-0.4-0.7k6+785.0650.00.00.0k6+786.066-1.0-0.31.2N2#墩 0#k6+787.567.5-2.6-0.93.11#k6+790.

30、570.5-5.5-2.06.52#k6+793.573.5-8.3-3.29.93#k6+796.576.5-10.6-4.412.94#k6+799.579.5-13.4-5.616.25#k6+802.582.5-16.5-6.719.96#k6+805.585.5-20.1-7.724.07#k6+808.588.5-24.5-8.628.7马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 168#k6+811.591.5-29.7-9.234.39#k6+814.094-34.6-9.739.410#k6+816.596.5-36.5-10.041.511#k6+81

31、9.099-37.1-10.142.211#k6+821.0101-35.8-10.140.810#k6+823.5103.5-35.2-10.040.29#k6+826.0106-33.4-9.738.28#k6+828.5108.5-28.5-9.233.17#k6+831.5111.5-23.4-8.627.66#k6+834.5114.5-19.1-7.723.05#k6+837.5117.5-15.6-6.719.04#k6+840.5120.5-12.6-5.615.43#k6+843.5123.5-10.0-4.412.22#k6+846.5126.5-7.8-3.29.41#k

32、6+849.5129.5-5.2-2.06.2k6+852.5132.5-2.5-0.93.0k6+854.0134-1.0-0.31.1k6+855.01350.00.00.0k6+856.01360.8-0.4-0.6N1#墩 0#k6+857.5137.51.9-1.0-1.41#k6+860.5140.54.7-2.3-3.52#k6+863.5143.57.6-3.7-5.83#k6+866.5146.510.8-5.0-8.34#k6+869.5149.513.7-6.3-10.65#k6+872.5152.516.1-7.5-12.46#k6+875.5155.517.7-8.6

33、-13.47#k6+878.5158.518.1-9.5-13.48#k6+881.5161.517.6-10.2-12.59#k6+884.016416.1-10.6-10.810#k6+886.5166.517.5-10.9-12.011#k6+889.016920.5-11.0-15.0k6+891.017120.6-10.9-15.1k6+894.017419.6-10.6-14.3k6+897.017718.4-10.0-13.4k6+900.018017.1-9.2-12.5k6+903.018315.7-8.2-11.6k6+906.018613.9-6.9-10.4k6+909

34、.018911.5-5.5-8.7k6+912.01928.6-4.0-6.6k6+915.01955.3-2.4-4.1k6+917.2197.22.8-1.2-2.2k6+918.7198.70.9-0.4-0.8k6+919.4199.40.00.00.0边跨支架现浇段k6+919.9199.90.00.00.00#墩k6+920.02000.00.00.0附注：预拱度（-（恒载+1/2 静活载） ）未考虑挂篮变形，立模高程=设计高程+预拱度+挂篮变形马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 17-20.0-10.00.010.020.030.040.050.00

35、102030405060708090100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200坐标（m）预拱度（mm）图 4.2 预拱度设置图5.5.计算结论与建议计算结论与建议5.1 结论：通过分析可以得出结论：（1）施工过程中，最大悬臂状态下，主梁最大竖向位移为 1.0cm，最大拉应力为 0.35MPa0.7=1.28MPa，出现在悬臂端；0 号块附近的截面上产生最大压应力，tdf值为-9.55 MPa0.7=15.68MPa。cdf（2）全桥合拢后，边跨最大竖向位移为 3.1cm，跨中最大竖向位移-4.3cm，主梁均为受压状态，应力最大值为-13.16MPa0

36、.7=15.68MPa。cdf（3）通过对全桥施工阶段及成桥分析得出，65+70+65m 连续梁桥受力合理，满足规范要求，并有一定的安全储备。5.2 建议：（1）严格施工，预应力施工按照规范执行，确保有效预应力。（2）预拱度未考虑挂蓝施工自身变形的影响值，该值由施工单位自定，可通过挂篮预压试验确定。6.6.悬浇施工不平衡荷载计算悬浇施工不平衡荷载计算马鞍山引桥悬臂浇筑过程中，对 0-2#支架全部拆除。其图示如下：马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 18块块块块块图图 6-16-1 0-2#0-2#块支架全部拆除后图示块支架全部拆除后图示经验算，不平衡荷载为 30

37、吨时，桥墩未出现拉应力，最小压应力为-0.07Mpa，出现在最大悬臂阶段，桥墩应力图见图 1，其它悬臂施工阶段不平衡荷载为 30 吨时，桥墩应力均为压应力。图 6-2 桥墩应力图 不平衡荷载为 30 吨时，在墩顶产生的不平衡弯矩为 9200KN.m。根据设计院临时锚固构造图，最大不平衡荷载为 20 吨，在墩顶产生的不平衡弯矩为 6800 KN.m，故悬臂施工时最大不平荷载为 20 吨。在挂蓝安装阶段最大不平衡荷载为 24 吨时（距墩中心线 10.5m） ，桥墩未出现拉应力，最小压应力为-0.14Mpa，桥墩应力图见图 2，此不平衡荷载在墩顶产生的不平马鞍山长江公路大桥跨堤引桥 65+70+65m 连续梁桥监控方案 19衡力矩为 2520KN.m，根据设计图纸最大悬臂施工不平衡荷载控制在 20 吨以内，可知，墩顶最大不平衡弯矩为（20 吨作用在最大悬臂处）6800 KN.m，故挂蓝安装阶段最大不平衡荷载为 24 吨时结构安全。图 6-3 桥墩应力图7.7.监控实施细则监控实施细则为了保证桥梁线性及边、中跨合拢精度，应在箱梁截面设置观测点。箱梁轴线控制点设置-在各箱梁 0#梁段施工时，把 20020010 的钢板预埋在箱梁顶板中心；0#梁段施工完后，把 0#块中心及水准引到钢板上。平面线型监控操作流程：监控单位提供