框剪结构设计计算书

1、想俐滚箩囚页渊瞅凭痰虞瞪塑表书旗胆火汾升铣荷轴照汰瞎惠旬庶假逸办鸡差戏塌输棱裤谩掏匆准奈汞反激疮肥歹泉贤溜侵腐晰眉优畔孝抛芹蔽绍裙涅亲抠溯钞铁酣糠挞靛舌醛荆寞历氟蛀身诀蛹唆类回佳鬼宪抿娠夹姑秤脯珠谆霖与瘩辨葫需烃遮墩漏检灭艘矾始萄娶齿政能氧悄掏湿融制减踪长簇属颤富垛曰吮憋荷斧档舀纽骄搞笔捧峪助匈度见防臻就烧例郁套舰肾乘侍完猾医融皱增哟嫡皱参闭啊改琼指今煎钱霉壤朱悲阻水缨致堪敛霞晕屉摄郡劝叁斥村哦篷扒怂挣积卯磺境粳砂毒矽赣鹏追罐傻束幌懈益狼铺掖婶健疵驳厂腐豫预晤魔蜕择寄记恿挎士韩远殴凳汛惠巾雅舒朱鲁治隋厕肩怂5 本科毕业设计中山健康花园 a 栋 高层住宅楼结构设计学 院 建设学院 专 业 土木工

2、程 年级班别 04 级 4 班 学 号 3104003667 学生姓名 曾世开 指导教师 梁觅想匆悍越蠕凄毕蒲塑向姚瞪彭废胆娘跺哎涵落盈歉寓酥踌钵受湾梳咨鄙费稿木靡涸定走卖囊篡揽笆兑缀孔盯仕拽辈媚吃蒲载桑洪端饺榜拈掐疾掂刊烙推牙辨膨涡抛狱臂棱矢连苹尚蝉荔寸藩获诊镭盈楚裹戳兑衡茂促颜擞受卖筷篱时俗花净敝策垮汪扇唬邹懊掉愿顺仁屏数堰榔项坪膜爹又狐哪宵毒屡东丘众偿茬丙罪贡电药忘粳蛰詹柒蜒福贯广减摘赢慕棕顿哑侣杀翁跃术寐砸望稍杖聋递车溶示丙疑柴喀贞晓弗扔羹脾鬃嗜窒浮骋一拭已奈麦亲犬仁酮霸摆厕缴簧轮赡制昭今藩辨培疗紫弦为籽鸥羹笔抚磅勾却斧丑睁暮撑给灵生性可余涣墟欲誊炼详坚硫法肮额溪咨力翅胁接戌膊闭潘政缔

3、满您框剪结构设计计算书窘累奶其蜕胚盆抠凌裔旋蔡蹄雨至滋怒佳箱傲独临斌圆窃搞筹的胡造请纹沥慈馏绣脱耐潘溜秀非祷棱佐侯械夏匹二挝弯屯终竭鸯魔膀嚷喊扇佬叁匝铜韵簧尘痔蔬拣纠程肩个未稀纠卜存扑写瘟末纵赢速译博喇税硷锯袒虫哄均绸鞍歧盏我佰牟吨稽邀财谍学啥案帘乡宁昔霓诽块彦堆敌禄优逾踏夹充秆筹验税掀虏呜茁东迎承席黄异诲啤莆后漱优腰苔秀山汤哟塞肉往派贼缨阉然棘税感棘襄阶现厨崖抠艺舵撂鸣齿鼓沉肿摄转饰轧塞柿销竿保黎蛀嚏懊悲柠纳茄画炯张石滴协董犁鸡沾揉椎臣凌幂露魏狮磋玻错逊蒸个顽墒门盂淡高挣饰白眶美手昨稠宴怀秤版阿兔郡整魄车盗该镁榔敞轮哗掀选瞧吟本科毕业设计本科毕业设计中山健康花园中山健康花园 a a 栋栋 高

4、层住宅楼结构设计高层住宅楼结构设计学学 院院 建设学院建设学院 专专 业业 土木工程土木工程 年级班别年级班别 04 级级 4 班班 学学 号号 3104003667 学生姓名学生姓名 曾世开曾世开 指导教师指导教师 梁平梁平 2008 年 6 月 10 日摘摘 要要本工程为中山健康花园 a 栋，拟建高层住宅楼。根据现场的土地使用面积将该楼设计成一对称布置的住宅楼，设置一部电梯，一层设置四户。首层的标高为 4.5 米，其余 11 层的层高均为 3m。楼层总高度为 37.5m。总建筑面积 4250.98m2。基本风压值0.5kn/m2，抗震设防烈度 7 度，设计基本地震加速度值为 0.10g，类

5、场地，设计地震分组为第一组。本工程结构设计采用框架-剪力墙结构，结构计算按纵向框架承重分析。具体内容包括：结构方案和初选截面尺寸；楼板结构设计；结构计算简图及刚度参数计算；荷载计算及结构位移验算；水平荷载作用下的结构内力分析；竖向荷载作用下的结构内力分析；荷载效应及内力组合；截面设计和构造要求；基础设计；结构施工图的绘制；计算机辅助设计。在进行截面抗震设计时，柱按偏压构件计算，保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固”的设计原则，且满足构造要求。关键词：高层，抗震，框剪，结构设计abstractabstractauthor: shikai zengtutor: ping lian

6、gflower garden in the works for a block, the proposed high-rise residential buildings. according to the land use area will be carried into a symmetrical layout design of residential buildings, the installation of a lift, one of four households. the level of the first floor is 4.5m and the remaining

7、eleven floors are 3m high-level layers. the total height of the building is 37.5m. a total construction area is 4250.98m2. basic wind pressure value is 0.5kn/m2, earthquake intensity of 7 degrees security, the basic design for seismic acceleration values 0.10g, category ii sites, design for the eart

8、hquake-first group. this engineering construction design adoption the frame-shear wall construction. the structure of the vertical longitudinal loading analysis. concrete contents include: structural programmes and primary cross-sectional size; floor structural design; structural calculation diagram

9、matic drawing and stiffness parameter calculation; structural load calculation and displacement calculation; level load role of endogenous force structure analysis; vertical load role of the endogenous force structure analysis; load effects and endogenous force portfolio; cross-sectional design and

10、construction requirements; foundation design; structural construction mapping; computer-aided design. earthquake in cross-sectional design, pillar by bias components calculated to ensure extensive framework to strong reminder and weak bends, strong column and weak beam, strong joint weak components

11、strong anchorage design principles, and the cross-section must to meet the demand of construction requirements.key words: tall structures, earthquake proofing construction, frame -shear wall, structural design目目 录录工程概况 .1结构布置和初选构件截面尺寸 .22.1 柱截面尺寸 .22.1.1 z1 截面的确定 .22.1.2 z2 截面的确定 .22.1.3 z3 截面的确定 .3

12、2.1.4 z4 截面的确定 .32.1.5 z5 截面的确定 .32.2 梁截面尺寸 .32.2.1 横向框架梁尺寸的确定 .32.2.2 纵向框架梁尺寸的确定 .42.3 板的厚度 .42.4 剪力墙数量的确定 .43 楼板结构设计 .73.1 楼梯设计 .73.1.1 梯段板计算.73.1.2 梯梁设计.83.2 楼板设计 .93.2.1 荷载计算.103.2.2 计算跨度 l0.103.2.3 弯矩和配筋计算.10非框架梁的设计 .154.1非框架梁的内力计算 .154.2非框架梁的配筋计算 .234.2.1 正截面承载力计算.234.2.2 斜截面承载力计算.245 计算简图及刚度参

13、数 .275.1 计算简图.275.2 刚度参数.275.2.1 总剪力墙的等效抗弯刚度.275.2.2 总框架的抗推刚度.275.2.2 总连梁的等效剪切刚度 cb.355.3主体结构刚度特征值.386 竖向荷载及水平荷载计算 .396.1 竖向荷载.396.1.1 各种构件的荷载标准值.396.1.2 重力荷载代表值.416.2 横向水平地震作用.416.2.1 结构总水平地震作用底部剪力标准值 fek.416.2.2 各层水平地震作用 fi .426.3 横向风荷载计算.437 水平荷载作用效应分析 .457.1 水平地震作用折算及水平位移验算.457.1.1 水平地震作用折算.457.

14、1.2 水平位移验算.467.2 水平地震作用下的内力计算 .467.2.1 总剪力墙、总框架和总连梁的内力.467.2.2 各根柱、各根连梁、各片剪力墙的内力.487.2.3 框架梁、柱的内力计算.508 竖向荷载作用下结构的内力计算 .568.1 框架内力计算.568.1.1 计算简图.568.1.2 分配系数及固端弯矩.578.1.3 分配与传递.598.2 剪力墙内力计算.668.2.1 轴力的计算.668.2.2 弯矩的计算.679 荷载效应组合 .709.1 框架梁柱的内力组合.709.1.1 梁、柱内力调整.709.1.2 框架梁、柱的内力组合.719.2 剪力墙的内力组合.73

15、10 截面设计 .7510.1 框架梁.7510.1.1 正截面受弯承载力计算.7510.1.2 斜截面受剪承载力计算.7610.2 框架柱.7710.2.1 剪跨比和轴压比.7810.2.2 正截面抗弯承载力计算.7810.2.3 斜截面抗剪承载力计算.8110.3 剪力墙.8410.3.1 正截面承载力计算.8410.3.2 斜截面承载力计算.8511 基础设计 .8811.1 基础选型.8811.2 基础平面布置.8811.2.1 基桩竖向承载力特征值：.8811.2.2 确定桩数和布桩 .8811.2.3 初选承台尺寸 .8911.2.4 计算桩顶荷载设计值 .8911.2.5 桩顶水

16、平位移验算.9011.3 承台计算和配筋.9011.3.1 作用在承台底部的弯矩 .9111.3.2基桩净反力设计值.9111.3.3 承台受柱冲切验算.9111.3.4承台受剪验算.9211.3.5 承台角桩冲切验算.9311.3.6 承台受弯计算.9411.3.7 承台受压验算.95参考文献 .96致谢 .97工程概况工程概况中山健康花城为 12 层住宅楼，框架-剪力墙结构，主体高度 38.8m。抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度值为 0.10g，场地类别类，设计地震分组为第一组，基本风压为200.5kn/m工程的建筑平面示意图见图 1.1，地上 12 层，各层层高均为 3 m。天

17、面上设顶层梯间及电梯机房，其层高为 2.8m，电梯机房地面高于天面 1.5m。剪力墙厚 200mm，外围护墙墙厚 190mm，选用混凝土空心小砌块。内围护墙墙厚 120mm，选用灰砂砖。结构布置和初选构件截面尺寸结构布置和初选构件截面尺寸该建筑经过对建筑高度、使用要求、材料用量、抗震要求、造价等因素综合考虑后，宜采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构。混凝土强度等级选用：梁、板为 c35；墙、柱为 c35。按照建筑设计确定的轴线尺寸和结构布置的原则进行结构布置。剪力墙除在电梯井及楼梯间布置外，在各角边位置各设一堵剪力墙，标准层结构布置平面图如图 2.1所示。各构件的截面尺寸初估如下：2.1 柱截面尺寸

18、柱截面尺寸柱截面按轴压比限值考虑；本结构框架抗震等级为三级，；住宅荷载相0.95= n对较小，取；楼层数；弯矩对中柱影响较小，取；2k12kn/m=q12n 1.1；依据公式 ac=计算：2/7 .16mmnfc25. 1cnkfnaq2.1.1 z1 截面的确定 、轴：1c13c柱负荷面积 a=25 .1121 . 339. 324 . 269. 4mac=cnkfnaq23144. 0107 .1695. 0125 .111225. 11 . 1m选定 z1 截面：400mm600mm(a=0.24mm2ac=0.144mm2)2.1.2 z2 截面的确定 、轴：2a2c11a11c柱负荷

19、面积 a=21 .22)2621 . 339. 3(24 . 269. 4mac=cnkfnaq23276. 0107 .1695. 0121 .221225. 11 . 1m选定 z2 截面：500mm800mm(a=0.4mm2ac=0.276mm2)2.1.3 z3 截面的确定 、轴：4c9c柱负荷面积 a=23 .1324 . 27 . 425 . 12624 . 269. 4mac=cnkfnaq23166. 0107 .1695. 0123 .131225. 11 . 1m选定 z3 截面：300mm600mm(a=0.18mm2ac=0.166mm2)2.1.4 z4 截面的确定

20、 、轴：4d4e9d9e柱负荷面积 a=22 .1729 . 35 . 1)27 . 329 . 3(25 . 7mac=cnkfnaq23215. 0107 .1695. 0122 .171225. 11 . 1m选定 z4 截面：400mm700mm(a=0.28mm2ac=0.215mm2)2.1.5 z5 截面的确定 轴：6d柱负荷面积 a=255.1725 . 19 . 39 . 325 . 7mac=cnkfnaq23218. 0107 .1695. 01255.171225. 11 . 1m选定 z5 截面：400mm700mm(a=0.28mm2ac=0.218mm2)以上尺寸

21、也满足规范关于柱截面宽度和高度的最小尺寸、柱剪跨比、截面高宽比等要求。2.2 梁截面尺寸梁截面尺寸2.2.1 横向框架梁尺寸的确定计算跨度，梁高取(1/101/18)=0.680.38，初选 600mm；梁宽m8 . 6lbbhbl度(1/21/4)，初选。bbh200mm按简支梁满载时的（0.60.8）验算。取，则maxm2k12kn/mq。选用 hrb335，混凝土c50mknmm6 .2638/8 . 6128 . 325. 18 . 08 . 02max时,b=0.550。按单筋梁估算，1fcbho2b(1-0.5b)=116.720057520.55(1-0.550/2)= 440.

22、33 knmm=263.6 knm。于是初选梁截面为 200mm600mm。2.2.2 纵向框架梁尺寸的确定对纵向框架梁作与横向类似的粗略计算，可取截面尺寸为 200600 mm。其它非框架梁取 200400mm。2.3 板的厚度板的厚度板的最小厚度不小于 80mm；按双向板跨度的 1/50 考虑，板厚 hl/50=3900/50= 78mm；考虑到保证结构的整体性，初选 h=100mm，顶层楼板亦取 100mm。2.4 剪力墙数量的确定剪力墙数量的确定剪力墙截面面积 a与楼面面积之比按 2%3%考虑，且纵横两个方向剪力墙截面积应大致相同，即纵、横向各应有 a=(1%1.5%)32.0816.

23、19=5.197.8m2。初选墙厚为 200 mm,以、轴和电梯井及楼梯间剪力墙粗算，可有1361013a=(1.5+2.2+ 2+2.2+1.5)0.2+5.60.22=4.12m2,可以。按图 2.1 布置的剪力墙也满足剪力墙壁率不小于 5/的要求。图 1.1 标准层建筑平面图图 2.1 结构布置图3 楼板结构设计楼板结构设计3.1 楼梯设计楼梯设计本住宅楼采用折线形板式楼梯，标准层尺寸如图 3.1 所示，。采用2/0 . 2mknqkc35 混凝土，梯板钢筋用 hpb235，梯梁用 hrb335。楼板(b23)厚度 100mm，荷载设计值 7.05kn/m2。3.1.1 梯段板计算tb1

24、、tb2计算跨 l1300+30004300mm梯板厚度 h（1/251/30）l 143172mm，取 h150mm踏步高度 3000/20150mm， 踏步宽度 3000/10300mm89. 0300150300cos22荷载计算：1. 斜梯段面层： 0.2020(0.30+0.15)0.300.6 kn/m2梯踏步： 0.15252 1.875 kn/m2梯斜板： 0.15254.21 kn/m2cos板底： 0.340.38 kn/m2cos扶手重： （不计入，另加 2a12）恒荷载标准值： 7.065 kn/m2kgq1q2ba图 3.1 标准层楼梯图活荷载标准值： 2.0 kn/

25、m2kq荷载设计值： 1.27.0651.42.011.28 kn/m21q2. 平梯段面层： 10 厚地砖，素水泥浆擦缝 0.01200.20 kn/m2 25 厚 1:3 水泥砂浆 0.25200.50 kn/m2梯板： 150mm 厚钢筋混凝土板 0.15253.75 kn/m2板底： 15 厚水泥石灰浆打底、5 厚纸筋灰批面 0.01517+0.005160.34 kn/m2恒荷载标准值： 4.79 kn/m2kg活荷载标准值： 2.0 kn/m2kq平梯段设计荷载： 1.24.791.42.08.55 2qkn/m2支座反力：1/211.2832+8.551.3(3+1/21.3)/

26、4.3=21.24kn/mbv8.551.3+11.28321.24=23.72kn/mav最大弯矩截面到 a 点距离：x=23.72/11.28=2.1m最大弯矩：23.722.11/211.282.12=24.94 knm/mmaxm088. 013010007 .1611094.2426201hbfmacs954. 0)088. 0211 (5 . 0s260958130954. 02101094.24mmhfmasys选用 a12 110（i 级钢） ，a1028 mm2/m支座截面负筋取与跨中截面相同，采用 a12 110。图3.2 梯梁计算简图3.1.2 梯梁设计tl1 (计算简图

27、如图 3.2 所示)跨度 l2600mm， 梁高 h l12 217mm 图 3.2 梯梁计算简图截面取 150300荷载计算：tb1(tb2)传来： (设计值) 23.72 kn/m楼板( b23)传来： 7.0421.324.58 kn/m梁自重： 1.20.15(0.30.10)250.9 kn/m梁侧批荡： 1.220.02(0.30.1)170.16 kn/m均布荷载设计值： q29.36 kn/m侧砖扶手（0.9m 高）传来集中荷载：1.2(190.060.342)0.93(1.3+3/2)/4.327.68 knp跨中弯矩：mknm8 .296 . 268. 7416 . 236

28、.29812倒 l 形截面，近似按矩形截面计算配筋：171. 02651507 .161108 .2926201hbfmacs906. 0)171. 0211 (5 . 0s260418265906. 0300108 .29mmhfmasys实配 2b18（hrb335 级钢） ，509 mm支座剪力：knv01.4268. 7216 . 236.2921knvknbhft01.427 .434368526515057. 17 . 07 . 00仅需按构造配置箍筋，此时箍筋的最大间距为 200mm，最小配箍率为：%179. 021057. 124. 024. 0minyvtsvff选 a6 2

29、00 双肢箍 ， ，满足要求。%179. 0%189. 01502003 .282bsasvsv注：b23 荷载设计值为：7.042kn/m23.2 楼板设计楼板设计各楼面板和屋面板的编号见结构布置图：3.2.1 荷载计算活荷载：2.0kn/（按住宅取值，阳台为 2.5 kn/）恒荷载：饰面层：10 厚地砖，素水泥浆 0.01m20kn/m3=0.2kn/m2找平结合层：25 厚 1：3 水泥砂0.025m20kn/m3=0.5kn/m2结构层：100 厚钢筋混凝土屋面板 0.10m25kn/m3=2.5kn/m顶棚抹灰：15 厚水泥石灰浆打底，5 厚纸筋灰批面0.015 m17kn/m3+0

30、.00516kn/m3=0.335kn/m2_ 恒荷载合计 3.535kn/kg恒荷载设计值： 1.23.5354.242kn/m2kggg活荷载设计值： 2.80kn/m20 . 24 . 1kqqq总荷载设计值 7.042 kn/m23.2.2 计算跨度 l0各板内跨取轴线间的距离，边跨取板净跨加梁宽度。以 b1 板为例：0l0l(3.40.10.1)0.23.4mbllnox(4.70.10.1)0.24.7mbllnoy由于，故按双向板计算。238. 14 . 37 . 4oxoyll3.2.3 弯矩和配筋计算(1)双向板的计算因为混凝土结构设计规范10.1.2 规定当长边与短边长度之

31、小于 2.0 按双向板计算。现只计算 b1，其它板的计算见下表。b1 双向板的边界是两邻边简支，两邻边固定。其最大弯矩由 g+q/2 作用下两边支座简支、两内支座固支板的跨中弯矩与 q/2 作用下四边简支板的跨中弯矩之和求得；支座最大负弯矩则为 g+q 作用两边支座简支、两内支座固支时的支座弯矩。计算时取混凝土泊松比 =0.2 ，取一米宽的板带作为计算长度。用 g4.242kn/m2 和其 q，16.7n/mm2，210 2/80. 2mkncfyfn/mm2，80mm，查建筑结构静力计算手册后得计算如下：0hlox/loy=3.4/4.7=0.723，由静力手册查双向板均布荷载作用下的内力系

32、数表可得：跨内最大弯矩：2020max20301. 02 . 00658. 020179. 02 . 00418. 0 xxxlqlqgmmmkn/41. 4mm(短向底筋在下)80200 hhx0413. 08010007 .1611041. 426201hbfmacs979. 00413. 02115 . 0smmmhfmasys/26880979. 02101041. 4260实配 a8 180，279mm2/mmmknlqlqgmxxy/44. 320561. 02 . 00334. 020361. 02 . 00218. 02020maxmm(长向底筋在上)70300 hhx0590

33、. 07010009 .1111044. 326201hbfmacs970. 00590. 02115 . 0smmmhfmasys/24270970. 02101044. 3260实配 a8 200，251mm2/m支座弯矩：mmknlqgmxx/87. 74 . 38 . 2242. 40967. 00967. 0220mmknlqgmxy/23. 64 . 38 . 2242. 40765. 00765. 0220同理可求出其他板的跨内最大弯矩和支座弯矩，并进行配筋计算（见表 3.1）支座负钢筋则要由该支座相邻两区格同一支座弯矩的较大值确定。此外，对端支座应考虑梁对板的转动约束作用，配置

34、构造负钢筋。当板内支座受力钢筋为 a10110（as=714mm2）时，可取构造钢筋截面面积7141/3238mm2/m，选 a8200，251 mm2/m。sa(2)单向板的计算由于本结构中的单向板数量较小且不是连续板，再加上活荷载较小，故单向板计算时不考虑结构最不利荷载组合。全部按活载满跨布置。取一米宽的板带作为计算长度。用 q4.242+2.8=7.042kn/m2，16.7n/mm2，210 cfyfn/mm2，查建筑结构静力计算手册得：计算简图如 3.3a,b 所示：%336. 0min 281qlmb2max1289qlm0bamm2max81qlm中楼面单向板的弯矩和配筋计算如表

35、 3.2 所示：板号b1b2b3b4b5b6b8b9b10b11b14b15b16b17b18b19b20b21计算简图lx(m)3.4001.9002.4003.1001.6001.7004.0001.6002.0001.5001.5001.6001.4001.6003.9002.8001.7001.200ly(m)4.7002.4002.9003.1003.1002.4007.1002.0002.5002.0002.0002.5001.6002.5007.5003.7002.5001.700lx/ly0.720.790.831.000.520.710.560.800.800.750.750

36、.640.880.640.520.760.680.71mx max系数0.04180.03680.02280.02310.03940.03500.03960.02240.02710.02140.02140.03710.02210.03710.04000.02140.03310.0350my max系数0.01790.02160.02880.01800.00450.01290.00950.03110.01440.03540.03540.01160.01650.01160.00380.03540.01000.0129mx系数0.06580.05730.05280.03680.09360.06700

37、.08780.05610.05610.06200.06200.07500.04560.07500.09650.06200.07100.0670my系数0.03010.03310.03420.03680.01880.03000.02160.03340.03340.03170.03170.02710.03530.02710.01740.03170.02860.0300mx系数-0.0967-0.0894-0.0693-0.0600-0.0823-0.0769-0.0824-0.0707-0.0664-0.0729-0.0729-0.0796-0.0588-0.0796-0.0829-0.0729-

38、0.0747-0.0769my系数-0.0765-0.0750-0.0735-0.0550-0.0570-0.0752-0.0570-0.0772-0.0559-0.0837-0.0837-0.0572-0.0541-0.0572-0.0570-0.0837-0.0570-0.0752mx(knm)4.12211.16061.40912.04180.93110.90815.80980.63841.02820.57680.57680.85760.42540.85765.62682.00990.88270.4525my(knm)2.41280.81511.44511.82060.31360.500

39、12.44970.67380.69720.64260.64260.42560.35320.42561.79412.23920.44420.2492mx(knm)-7.8719-2.2727-2.8109-4.0604-1.4837-1.5650-9.2842-1.2745-1.8704-1.1551-1.1551-1.4350-0.8116-1.4350-8.8793-4.0248-1.5202-0.7798my(knm)-6.2275-1.9066-2.9813-3.7220-1.0276-1.5304-6.4223-1.3917-1.5746-1.3262-1.3262-1.0312-0.

40、7467-1.0312-6.1052-4.6210-1.1600-0.7626as mx(mm)250.369.584.4122.755.754.3355.838.137.734.434.451.325.431.5344.2120.852.827.0as my(mm)166.655.799.2125.321.434.1169.246.027.743.943.929.024.116.9123.4154.530.317.0as mx(mm)487.2136.7169.6246.588.993.8579.076.368.769.169.186.048.552.7552.5244.391.146.6a

41、s my(mm)382.2114.5180.0225.561.591.8394.583.457.879.479.461.744.637.8374.4281.369.445.6配筋mx8150 8150 8150 8150 8150 8150 8140 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8140 8150 8150 8150实际as335.3335.3335.3335.3335.3335.3359.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3359.3335.3335.3335.3配筋my8150 8150 8150 8150 81

42、50 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150实际as335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3配筋mx10160 8150 8150 8150 8150 815010130 8150 8150 8150 8150 8150 8150 815010140 8150 8150 8150实际as490.6335.3335.3335.3335.3335.3603.8335.33

43、35.3335.3335.3335.3335.3335.3560.7335.3335.3335.3配筋my8130 8150 8150 8150 8150 8150 8120 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8150 8130 8170 8150 8150实际as386.9335.3335.3335.3335.3335.3419.2335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3386.9295.9335.3335.3单双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板双向板板厚（mm）

44、100100100100100100100100150100100100100150100100100100g(kn/m)4.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.2424.242q(kn/m)2.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.8002.800h短跨（mm）80808080808080801308080808013080808080h长跨（mm）

45、70707070707070701207070707012070707070fc(n/mm)16.716.716.716.716.716.716.716.716.716.716.716.716.716.716.716.716.716.7表表3 3. .1 1 楼楼面面各各双双向向板板弯弯矩矩和和配配筋筋表表板号计算简图板带部位跨内固定端跨内固定端跨内固定端跨内固定端ql板厚m1.1141.9814.2600.0001.1141.9811.1141.981as66.8119.5261.10.066.8119.566.8119.5as min188.8188.8188.8188.8188.8188

46、.8188.8188.8配筋81508150815081508150815081508150实际as335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.3335.31001001007.0427.0421.52.21.5b7b12b13表表3 3. .2 2 楼楼面面单单向向板板的的弯弯矩矩和和配配筋筋7.042100b227.0421.5各单向板的分布钢筋选用 a6180(as=157mm2),因为 52315%=78.45mm2157 mm2又 0.15%bh0=0.15%1000100 = 150 mm2m=188.63knm 属于第一类 t 形截面015. 056523

47、677 .161063.18826201hbfmfcs55. 0015. 0015. 0211211bs所需纵向受拉钢筋面积为：21010423007 .165652367014. 0mmffhbaycfs配筋率符合要求。%92. 057520010420bhas选用 3a22（） ，一排布置不下，因此需要修改重新计算 as。21140mmas0hh0600mm60mm540mm，016. 054023677 .161063.18826201hbfmfcs55. 0016. 0016. 0211211bs21011383007 .165402367016. 0mmffhbaycfs选用 4a2

48、0（）21256mmas4.2.2 斜截面承载力计算138.63 knvmmmmmmhhhfw4401005400，属一般梁。42 . 2200/440/bhwknknbhfcc63.1389 .4505402007 .1625. 025. 00截面尺寸满足要求。knknbhft63.138692 17 . 07 . 00构造配筋，因为抗震要求，选用 a8200 双肢箍。截面梁高h梁宽b 计算跨度l。 梁间距s。bf(b)h。hfhf/h。m/(knm)l1跨内40020024002200800.003651000.2716.38l2跨内400200470045001

49、566.673651000.27102.84l3跨内600200710069002366.675651000.18188.63l4跨内40020017001500566.673651000.276.65l5跨内40020021001680700.003651000.271.07l6跨内500200560054001866.674651000.2273.82l7跨内40020016001400533.333651000.275.86l8跨内40020016001400533.333651000.275.83l11跨内40020015001300500.003651000.274.14l12跨内4

50、00200400038001333.333651000.2722.16l13跨内40020020001800666.673651000.274.31l15跨内400200310029001033.333651000.2729.25l16跨内40020020001800666.673651000.275.87l17跨内600200650063002166.675651000.18285.32l18跨内40020020001800666.673651000.275.6l19跨内400200370035001233.333651000.2747.42l20跨内400200390037001300.0

51、03651000.2711.8l20支座40020039003700200.003651000.2721.07表表4 4. .1 1 次次梁梁正正截截面面承承载载力力计计算算截面截面类别sasas min选配钢筋(选用ii级钢)实配面积l1跨内第一类t形0.00920.0092150172212226l2跨内第一类t形0.02950.03009531724181017l3跨内第一类t形0.01500.01511121267318+2161165l4跨内第一类t形0.00530.005361172212226l5跨内第一类t形0.00070.000710172212226l6跨内第一类t形0.0

52、1100.0110532219316603l7跨内第一类t形0.00490.005054172212226l8跨内第一类t形0.00490.004953172212226l11跨内第一类t形0.00370.003738172212226l12跨内第一类t形0.00750.0075203172212226l13跨内第一类t形0.00290.002939172212226l15跨内第一类t形0.01270.0128269172214308l16跨内第一类t形0.00400.004054172212226l17跨内第一类t形0.02470.02501705267322+2201768l18跨内第一类

53、t形0.00380.003851172212226l19跨内第一类t形0.01730.0174437172314461l20跨内第一类t形0.00410.0041108172212226l20支座矩形截面0.04740.0485197172212226续续表表4 4. .1 1 次次梁梁正正截截面面承承载载力力计计算算截面梁高h梁宽bh。hw/bv是否符合要求nasv1/s选用箍筋l1支座内侧4002003651.32523.83截面符合要求构造配箍8200双肢l2支座内侧4002003651.32577.01截面符合要求构造配箍8200双肢l3支座内侧6002005652.325138.63

54、截面符合要求0.0978200双肢l4支座内侧4002003651.32514.13截面符合要求构造配箍8200双肢l5支座内侧4002003651.32510.15截面符合要求构造配箍8200双肢l6支座内侧5002004651.82554.78截面符合要求构造配箍8200双肢l7支座内侧4002003651.32513.18截面符合要求构造配箍8200双肢l8支座内侧4002003651.32513.15截面符合要求构造配箍8200双肢l11支座内侧4002003651.32553.68截面符合要求构造配箍8200双肢l12支座内侧4002003651.32522.16截面符合要求构造配箍

55、8200双肢l13支座内侧4002003651.32518.04截面符合要求构造配箍8200双肢l15支座内侧4002003651.32533.08截面符合要求构造配箍8200双肢l16支座外侧4002003651.32522.66截面符合要求构造配箍8200双肢l17支座外侧6002005652.325137.40截面符合要求0.0898200双肢l18支座外侧4002003651.32522.55截面符合要求构造配箍8200双肢l19支座外侧4002003651.32546.80截面符合要求构造配箍8200双肢l20支座外侧4002003651.32554.02截面符合要求构造配箍8200

56、双肢表表4 4- -2 2 非非框框架架梁梁斜斜截截面面承承载载力力计计算算5 计算简图及刚度参数计算简图及刚度参数5.1 计算简图计算简图由图 2.1 知，横向有 7 列连梁、9 个刚结端（梁与墙的连接端） ；纵向有 4 列连梁、11 个刚结端；总剪力墙与总框架之间通过连梁和楼板连接，因此纵横向均为刚结计算体系。由地下室顶板至顶层屋面处，主体结构高度 h=37.5m（高出屋面的小塔楼部分不计入主体高度内） 。根据毕业设计要求，这里仅计算主体结构纵向在荷载作用下的受力计算及截面设计。5.2 刚度参数刚度参数5.2.1 总剪力墙的等效抗弯刚度(1) 剪力墙类型的判别 所有剪力墙均视为整体剪力墙。

57、(2) 等效抗弯刚度的计算w1、w2、w3、w9、w10、w12、w13 可按式（4-9）计算等效抗弯刚度。计算结果见表 5.1。总剪力墙等效抗弯刚度：eqei26mk1061.7131.2245. 1277. 205. 41 .181 .1854. 0438. 0eineq5.2.2 总框架的抗推刚度(1)轴框架的几何尺寸如图 5.1 所示。c截面尺寸kl10 的梁截面尺寸为 bbhb=200600各柱的截面尺寸为：z1：600mm400mm ；z3：500mm800mm ；z4：600mm300mm柱的计算长度 lc为：1 层 lc=4500mm；212 层 lc=3000mm。墙编号w1

58、w3w10w13截面图31.531.531.531.50.0120.5790.1290.0462.2291.721.8121.5710.340.780.520.480.3818.104.051.45墙编号w2w9w12w14截面图31.531.531.531.50.0170.5790.0880.7162.2061.721.5021.9070.360.780.40.880.5418.102.7722.31表表5 5. .1 1 x x向向各各剪剪力力墙墙等等效效抗抗弯弯刚刚度度计计算算表表26/10mkne 4miw 2maw26/10mkne 4miw 2maw)10(26mkneieq)10

59、(26mkneieq 图 5.1 c 轴框架示意图梁、柱截面惯性矩 ib、ic 梁截面惯性矩可近似取:一侧有楼板时 ib=1.5i两侧有楼板时 ib=2i梁 kl10-3 的截面惯性矩为：43-3bm102 . 7120.60.22i梁 kl10-1，kl10-2 ，kl10-4，kl10-5 的截面惯性矩为：43-3bm104 . 5120.60.22i各柱截面惯性矩：z1：433cm102 . 7126 . 04 . 0 iz3：433cm103 . 8125 . 08 . 0 iz4：433cm104 . 5126 . 03 . 0 i梁、柱的线刚度各梁线刚度kl10-1： mkn101

60、7.265 . 6104 . 5105 .31i336bkl10-2： mkn1035.280.6104.5105.31i336bkl10-3： mkn1084.296.7102.7105.31i336bkl10-4： mkn1093.305.5104.5105.31i336bkl10-5： mkn1017.265.6104.5105.31i336b各柱线刚度 icz1：1 层 ic=32.57.2103/4.5=52103 knm；212 层 ic=31.57.2103/3=75.6103 knm；z3：1 层 ic=32.58.3103/4.5=59.94103 knm；212 层 ic=