商务酒店建筑与结构设计概述

1、潍坊学院本科毕业设计目录前 言3第一章 建筑设计说明41.1工程概况41.2设计原始资料41.4建筑设计详细说明52.2结构设计方案72.3荷载计算10第三章 框架内力分析183.1 恒荷载作用下框架的内力183.2 活荷载作用下框架的内力243.3 风荷载作用下框架结构内力计算28第四章 荷载组合和内力组合354.1 横梁内力组合354.2 柱内力组合42第五章 框架粱柱配筋计算465.1框架横梁配筋465.2框架柱的配筋48第六章 楼梯配筋计算526.1梯段板的计算536.2楼梯斜梁计算546.3 平台粱计算56第七章 板的配筋计算587.1 荷载计算587.2 按塑性理论计算楼面板597

2、.3 按塑性理论计算屋面板607.4 配筋计算62第八章 基础设计658.1 柱下独立基础的设计依据及荷载统计658.2基础尺寸的确定：658.3确定基础高度66第九章 结 语70参考文献71致 谢722潍坊学院本科毕业设计前 言 土木工程专业毕业设计是土建类本科大学学校教学计划的最后一个重要环节，是学生综合素质与工程实践能力培养效果的全面检验。毕业设计的目的是培养学生综合应用所学基础课、技术基础课、专业课知识和相应技能，解决土木工程设计问题的综合能力和创新能力，提高学生的综合素质和分析、处理问题的能力。我的毕业设计题目为某中学试验楼的建筑与结构设计。在设计前，我复习了房屋建筑学、基础工程、混

3、凝土结构设计、多层及高层建筑结构设计、等大学所学的主要专业课程，以便能够在设计中更好的综合考虑各方面的设计要点，同时阅读了关于混凝土结构、建筑荷载等若干设计、施工规范。并参考了以下文献：高等学校建筑工程专业毕业设计指导、土木工程专业设计指导、房屋建筑制图统一标准、建筑结构制图标准、建筑荷载规范、建筑地基基础设计规范、混凝土结构设计规范、建筑结构设计手册、建筑结构设计综合手册、钢筋混凝土结构构造手册、土力学地基基础，结合有关标准图集，相关教科书及其它专业书进行建筑、结构设计及施工组织设计并绘制施工图纸。毕业设计的三个月里，在指导老师的热情帮助下，经过资料查阅、设计计算、计算书撰写以及外文的翻译，

4、加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。熟练掌握了AutoCAD、天正等绘图软件，从而从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，并且在计算过程中以手算为主，由于自己的知识结构还不够全面，在设计计算过程中难免有不妥和疏忽之处。 2015年5月 第一章 建筑设计说明1.1工程概况（1）工程名称：北海商务酒店K座建筑与结构设计（2）建设地点：潍坊市北海路东侧，北宫街西邻（3）建筑面积：约5041m2，主楼大楼为十层，高30.9m，室内外高差为0.45m。1.2设计原始资料（1）基本风压：0.4KN/m2。（2）基本雪压：0

5、.35KN/m2。（3）地基承载力特征值200kpa。（4）工程地质条件：场地土类型为中硬土，建筑场地类别为II类；地下水无侵蚀性，最高水位距地表18m。（5）材料选用：1）混凝土：采用C30。2）钢筋：全部采用HRB400钢筋。3）墙体采用240mm厚加气混凝土砌块。=7.5 KN/m3纸筋灰面厚20mm，“803”内墙涂料，外粉刷为1：3，水泥砂浆厚20mm。4）窗：钢塑门窗，=0.35KN/m2。铝合金门窗=0.17KN/m2。5）门：塑钢玻璃门，轻体板门。1.3结构总体布置密切结合建筑设计进行结构总体布置，确定结构形式、结构材料，使建筑物具有良好的造型和合理的传力路线。进一步通过计算解

6、决结构的安全性、适用性、耐久性，确定结构的构造措施。结构体系确定后，进行结构的总体布置，也就是对高度、平面、立面和体型等的选择，除应考虑到建筑使用功能、建筑美学要求外，在结构上应满足强度、刚度和稳定性要求。地震区的建筑，在结构设计时，还应保证建筑物具有良好的抗震性能。设计要达到先进合理，首先取决于清晰合理的概念，而不是仅依靠力学分析来解决。确定结构布置方案的过程就是一个结构概念设计的过程。1.3.1结构布置原则 (1)结构平面形状和立面体型宜简单、规则，使各部分刚度均匀对称，减少结构产生扭转的可能性。 (2)控制结构高宽比，以减少水平荷载下的侧移，其高宽比限值见规范。 (3)尽量统一柱网及层高

7、，以减少构件种类规格，简化设计及施工。 (4)房屋的总长度宜控制在最大温度伸缩缝间距内，当房屋长度超过规定值时，可设伸缩缝将房屋分成若干温度区段。1.3.2柱网和层高框架结构的柱网尺寸，即平面框架的柱距(开间)与跨度(进深)和层高，首先要满足生产工艺和其他使用功能的要求，其次是满足建筑平面功能的要求，还要力求做到柱网平面简单规则、受力合理，同时施工方便，有利于装配化、定型化和施工工业化。1.3.3钢筋混凝土承重框架的布置柱网确定后，沿房屋纵横方向布置梁系，形成横向框架和纵向框架，分别承受各自方向上的水平作用。 在地震区，考虑到地震方向的随意性以及地震产生的破坏效应较大，因此应按双向承重进行布置

8、。高层建筑承受的水平荷载较大，应设计为双向抗侧力体系，主体结构不应采用铰接，也不应采用横向为刚接、纵向为铰接的结构体系。因此，所选结构类型（1）构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。（2）屋面结构：采用现浇混凝土了肋形楼盖。（3）楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖、井字楼盖。（4）楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。1.4建筑设计详细说明1.4.1建筑立面、剖面设计立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下，运用建筑造型和立面构图的一些规律，结合平面的内部空间组合进行的。进行立面设计设计时要考虑房屋的内部空间关系，相邻立面的协调，各立面墙面的处理和门窗安排，满足立面形式美观要求，

9、同时还应考虑各入口，雨篷等细部构件的处理。考虑设计的是商务酒店，立面尽量简洁，大方。在建筑的南立面一二层采用通长的玻璃幕墙，其余采用横向分隔条装饰。建筑剖面考虑的是建筑物各部分高度，建筑层数和空间结构体系。确定房间净高时，主要考虑房间的使用性质，室内采光通风及设备设置和结构类型。综合考虑这些因素，取房间层高为3.0m。1.4.2装饰外墙为褐色的马赛克，配上白色的塑钢窗。室内采用彩色水磨石地面，在卫生间内采用地砖防水楼面。1.4.3关于防火的设计玻璃幕墙的要求：玻璃幕墙的窗间墙、窗槛墙等填充墙的材料应用非燃烧材料。无窗间墙和窗槛墙的玻璃幕墙，应在每层楼板外沿设置不低于80cm的实体群墙或在玻璃幕

10、墙内侧每层设自动喷水保护，其喷头间距不宜大于2m。疏散楼梯是安全疏散道路中一个主要组成部分，应设明显指示标志，并宜布置在易于寻找的位置。但电梯不能作为疏散楼梯用。疏散楼梯的多少，可按宽度指标结合疏散路线的距离及安全出口的数目确定。第二章 结构设计说明2.1结构说明本工程采用独立基础。本建筑的结构设计采用的是钢筋混凝土结构，因为钢筋混凝土结构有以下的一些优点：（1）空间分隔灵活，自重轻，有利于抗震，节省材料；（2）具有可以较灵活地配合建筑平面布置的优点，利于安排需要较大空间的建筑结构；（3）框架结构的梁、柱构件易于标准化、定型化，便于采用装配整体式结构，以缩短施工工期；（4）采用现浇混凝土框架时

11、，结构的整体性、刚度较好，设计处理好也能达到较好的抗震效果，而且可以把梁或柱浇注成各种需要的截面形状。2.2结构设计方案2.2.1平面布置如图2-2-1所示图2-2-1 标准层结构平面图2.2.2确定梁柱截面尺寸2.2.2确定梁柱截面尺寸（1）梁截面尺寸 边跨 mm 取h=600mm mm 取b=300mm 则取边跨截面尺寸为:h ×b=600mm300mml;中跨 mm考虑刚度因素，取mmmm取mm 则取边跨截面尺寸为:h×b=400mm200mm（2） 柱截面尺寸柱截面尺寸由层高确定，因为H=4500，柱的截面尺寸b=（1/151/20） H=300mm225mm，初选

12、柱截面尺寸 b×h=500mm×500mm。2.2.3计算简图的确定（见图2-2-3）各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2-2-4，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。框架梁，柱的线刚度为：I=2.0EI/l=2.03.0100.30.6/6.8=4.810KNmi=2.0EI/l=2.03.0100.20.4/2.8=2.310KNmi=EI/l=3.0100.50.5/4.95=3.1610KNmi=EI/l=3.0100.50.5/4.5=3.510KNm令 i=1，则其余各杆的相对线刚度为：i=1.37

13、 i=0.66 i=0.90 框架梁、柱的相对刚度如下图2-4，作为计算杆端弯距分配系数的依据。 图2-2-3 计算单元图2-2-4 结构计算简图2.3荷载计算2.3.1 恒载标准值计算(1)屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水 1.0 KN/防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4 KN/两层找平层： 2×0.015m×20 KN/ m3=0.30 KN/找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3%0找平 0.04m×14 KN/ m3=0.56 KN/保温层：80厚矿渣水泥 0.08m×14.5 KN/ m3=0.16 KN/结构层：100厚现浇钢筋混凝

14、土板 0.10m×25KN/ m3=2.50KN/抹灰层：10厚抹灰混合砂浆 0.01m×17KN/ m3=0.17KN/合 计： 6.39KN/（2）各层走廊楼面 10mm面层 水磨石地面 20mm水泥砂浆打底 0.65KN/ 素水泥浆结合层一道 结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.10m×25KN/ m3=2.50KN/抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×17KN/ m3=0.17KN/合 计： 3.32KN/（3）标准层楼面（除走廊）大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥 水泥砂浆结合层一道 上三者共0.16 KN/

15、结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.10m×25KN/ m3=2.50KN/抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×17KN/ m3=0.17KN/合 计： 3.83 KN/（4）梁自重大跨梁：b×h=300mm×600mm梁自重： 25KN/ m3×0.30m×(0.6m0.10m)=3.75KN/m10厚混合砂浆: 0.01m×0.3m+0.01m×2×(0.6-0.10)m×17KN/ m3=0.22KN/m 合 计： 3.97KN/m小跨度梁：b×h=200mm×400

16、mm梁自重： 25KN/ m3×0.2m×(0.40m0.10m)=1.5KN/m 10厚混合砂浆: 0.01m×0.20m+0.01m×2×(0.45-0.10)m×17KN/ m3=0.15KN/m 合计： 1.65KN/m （5）柱自重b×h=500mm×500mm柱自重 25KN/ m3×0.50m×0.50m=6.25KN/m10厚混合砂浆 0.01× 4×0.5×17KN/ m3=0.34KN/m 合 计： 6.59KN/m（6）外纵墙自重标准层：纵墙：

17、 （1m +0.9m）×0.24m×6KN/ m3=2.74KN/m铝合金窗 0.35KN/×2m=0.7KN/m水刷石外墙面 ： 2.5m×0.5KN/=1.25KN/m水泥粉刷内墙面 ： 2.5m×0.36KN/=0.90KN/m 合 计： 5.60KN/m底层：纵墙： （1m +0.9m+0.45m）×0.24m×6KN/ m3=3.38KN/m铝合金窗 0.35KN/×2m=0.7KN/m水刷石外墙面 ： 2.5m×0.5KN/=1.25KN/m水泥粉刷内墙面 ： 2.5m×0.36KN

18、/=0.90KN/m 合 计： 6.23KN/m(7)内纵墙自重标准层：纵墙： 3.9m×0.24m×6KN/ m3=5.62KN/m水泥粉刷内墙面 ： 2× 3.9m×0.36KN/=2.81KN/m 合 计： 8.43KN/m2.3.2楼面活荷载计算屋面和楼面活荷载标准值，根据建筑结构荷载规范查得：楼面活载标准值2.0KN/，不上人屋面活荷载标准值0.5KN/。雪荷Sk=0.35×1.0=0.35 KN/，屋面荷载和雪荷载不同时考虑，两者取较大值.2.3.3 竖向荷载下框架受荷总图板传至梁上的三角形或梯行荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图

19、见图2-5。(1) AB轴间框架粱：将梯形荷载等效为均布荷载为: =1.8/6.8=0.265屋面板传荷载：恒载 ： 6.39KN/×1.80m×（1-2×0.26520.2653）×2=20.20KN/m活载 ： 0.5KN/×1.80m×（1-2×0.26520.2653）×2=1.58KN/m楼面板传荷载：恒载： 3.83KN/×1.8m×（1-2×0.26520.2653）×2=12.11KN/m活载： 2.0KN/×1.8m×（1-2×

20、0.26520.2653）×2=6.32KN/m粱自重：3.97KN/m AB轴间框架粱均布荷载为：屋面粱：恒载=粱自重板传荷载=3.97KN/m20.20KN/m=24.17KN/m 活载=板传荷载=1.58KN/m楼面梁：恒载=粱自重板传荷载=3.97KN/m12.11KN/m=16.08KN/m 活载=板传荷载=6.32KN/m（2）BC轴间框架粱：屋面板传荷载：恒载 ： 6.39KN/×1.4m×2×5/8=11.18KN/m活载 ： 0.5KN/×1.4m×2×5/8=0.88KN/m楼面板传荷载：恒载： 3.83

21、KN/×1.4m×2×5/8=6.70KN/m活载： 2.5KN/×1.4m×2×5/8=4.38KN/m粱自重：1.65KN/m EF轴间框架粱均布荷载为：屋面粱：恒载=粱自重板传荷载=1.65KN/m11.18KN/m=12.83KN/m 活载=板传荷载=0.88KN/m楼面梁：恒载=粱自重板传荷载=1.65KN/m6.70KN/m=8.35KN/m 活载=板传荷载=4.38KN/m（3）CE轴间框架梁的均布荷载同AB(4) A轴柱纵向集中荷载的计算 女儿墙自重（做法：墙高600mm,100mm的混凝土压顶）=0.24m×

22、;0.6m×18KN/m3+25KN/m3×0.1m×0.24+(0.7m×2+0.24m)×0.5 KN/m²=4.01KN/m顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=4.01KN/m×3.6m+3.97KN/m×(3.6m-0.5m)+6.39 KN/m×3.6m×1.8m×5/8 =52.62KN顶层柱活载=板传活载=3.6m×1.8 KN/m²×0.5m×5/8 =2.025KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=5.60KN/m&

23、#215;(3.6m-0.5m)+3.97KN/m×(3.6m-0.5m)+3.6m×3.83KN/m²×1.8m×5/8=45.18KN标准层柱活载=板传活载=3.6m×2.0KN/m²×1.8m×5/8 =8.1KN基础顶面恒载=顶层外纵墙自重=6.23KN/m×（3.6m-0.5m）=19.31KN(5) B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载（=1.4/3.6=0.389） =3.97KN/m×3.6m+6.39KN/×1.8m×5/8

24、5;2×(3.6m-0.5m)6.89KN/×1.4m×0.756×3.6m=83.21KN顶层柱活载=板传活载=0.5KN/×1.8m×5/8×2×(3.6m-0.5m)0.5KN/×1.4m×0.756×3.6m=27.83KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=（3.6m-0.5m）×5.60KN/m +3.97KN/m×（3.6m-0.5m ）+1.8m×3.83KN/m²×5/8×2×（3.6m-0.5

25、m）+3.83 KN/×3.6m×1.4m×0.756=70.97KN标准层柱活载=板传活载=1.8m×2.0KN/m²×5/8×2×（3.6m-0.5m）+2.0 KN/×3.6m×1.4m×0.756=21.57KN基础顶面恒载=顶层外纵墙自重=6.23KN/m×（3.6m-0.5m）=19.31KN（6）C轴柱纵向集中荷载的计算同A轴（7）E轴柱纵向集中荷载的计算同B轴（8）各层柱的自重 G=4.5m×6.59KN/m=29.66KN 基础层柱自重 G=4.9

26、5m×6.59KN/m=32.62KN 框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图2-6所示2.3.4 风荷载的计算为了简化计算，作用在屋面粱和楼面粱节点处的集中风荷载标准值：按公式： 进行计算，式中 基本风压：0=0.4 KN/m²风荷载体形系数，根据建筑物的体形查得0.8-（-0.5）=1.3风压高度变化系数，此题地面粗糙度C类风振系数，本题中房屋高度小于30m,所以不考虑风振系数的影响取1.0下层柱高；上层柱高，对顶层为女儿墙高的2倍；B迎风面的宽度，B3.6m计算结果见表2-1表2-1集中风荷载标准值离地高度z/m /(KN/)/m/m/KN18.00.701.01.30.

27、44.51.23.7313.50.651.01.30.44.54.55.489.00.651.01.30.44.54.55.484.50.651.01.30.44.54.55（1） 侧移刚度D；见表2.2和表2.3 表2-2 横向24层柱D值的计算 构件名称=D=/(KN/m) A轴柱=1.40.412 8545B轴柱=2.00.5 10370 C轴柱 2.00.510370 E轴柱 1.4 0.412 8545=（8545+10370）2=37830KN/m表2-3 横向底层柱D值的计算构件名称=D=/(KN/m)A轴柱=1.50.57110693 B轴柱=2.20.643 12041C轴柱

28、2.20.64312041E轴柱1.50.57110693=（10693+12041）2=45468KN/m水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： （2-5）式中： 第j层的总剪力；第j层所有柱的抗侧刚度之和；第j层的层间侧移。框架在风荷载作用下侧移的计算见表2-8。表2-4风荷载作用下框架侧移的计算层次/KN/kN/m/h43.733.73378300.00011/4500035.489.21378300.00021/2250025.4814.69378300.00041/1125015.019.69454600.00041/11250由上表可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/1

29、1250，远小于1/550，满足规范要求。第三章 框架内力分析3.1 恒荷载作用下框架的内力3.1.1 恒载作用下框架的弯矩计算1、 粱的固端弯矩按公式 ： （3-1） 进行计算。MD5E5=-29.69×7.22/12=-128.26 KN/m ME5D5 =128.26 KN/mME5F5=-13.85×2.72/12=-8.41KN/m MF5E5 =8.41 KN/mMF5G5=-29.69×7.22/12=-128.26 KN/m MG5F5 =128.26 KN/mMD4E4=-20.08×7.22/12=-86.75KN/m ME4D4 =

30、86.75KN/mME4F4=-9.53×2.72/12=-5.79KN/m MF4E4 =5.79KN/mMF4G4=-20.08×7.22/12=-86.75KN/m MG4F4 =86.75 KN/m 据粱柱线刚度图1-3，算出各节点的分配系数顶层： = 1/（1+1.455）0.407 1.455/（1+1.455）0.593 1/（1.455+1+0.94）0.294 1.455/（1.455+1+0.94）0.429 0.94/（1.455+1+0.94）0.277 0.277 0.429 0.294 0.407 0.593其他层：1.455/（1+1.455+

31、1.455）0.372 1/（1+1.455+1.455）0.266 1.455/（1+1.455+1.455）0.3721/（1+1.455+1.455+0.94）0.206 1.455/（1+1.455+1.455+0.94）0.3 0.94/（1+1.455+1.455+0.94）0.194 1.455/（1+1.455+1.455+0.94）0.3 =0.194 =0.3 =0.206 =0.3 =0.266 =0.372 =0.372 用弯矩分配法计算框架内力传递，恒荷载作用下弯矩分配如下图3-2示图3-1 恒荷载作用下的弯矩分配 弯矩图如下图3-2所示，其中括号内为考虑到塑性内力重

32、分布调幅后的数据，调幅系数为0.8，中间跨由于弯矩值较小，未考虑弯矩调幅。图3-2恒载作用下的弯矩图3.1.2恒载作用下框架的剪力计算：粱端剪力：按公式 v=ql/2+(M1+M2)/L计算 柱端剪力：按公式v=(M1+M2)/L计算恒荷载作用下框架的剪力如图3-3所示图3-3 恒载作用下框架剪力图（KN）3.1.3 恒载作用下框架的轴力计算参照图2-2恒荷载作用下框架受荷简图（标准值）和图3-3恒荷载作用下框架的剪力图算出恒荷载作用下柱轴力如下图3-4所示 图3-4 恒荷载作用下柱轴力图（KN）3.2 活荷载作用下框架的内力3.2.1活荷载作用下框架的弯矩计算为了简化计算，将活荷载进行满跨布

33、置，考虑增大系数，此时活荷载作用下框架的内力计算与恒荷载作用下框架的内力计算过程相同。 一粱的固端弯矩可按下面方法求得：MD5E5-1.878×7.22/12-8.11KN·m ME5D5= 8.11KN·mME5F5-0.84×2.72/12-0.51KN·m MF5E5=0.51KN·mMF5G5=MD5E5=-8.11KN·m MG5F5= 8.11KN·mMD4E4-7.51×7.22/12-32.44KN·m ME4D4= 32.44KN·mME4F4-4.22×2

34、.72/12-2.56KN·m MF4E4= 2.56KN·mMF4G4=MG4F4=-32.44KN·m MG4F4=32.44KN·m二各节点的分配系数同恒载作用下的系数 顶层：= 1/（1+1.455）0.407 1.455/（1+1.455）0.593 1/（1.455+1+0.94）0.294 1.455/（1.455+1+0.94）0.429 0.94/（1.455+1+0.94）0.277 0.277 0.429 0.294 0.407 0.593 其他层： 1.455/（1+1.455+1.455）0.372 1/（1+1.455+1.4

35、55）0.266 1.455/（1+1.455+1.455）0.3721/（1+1.455+1.455+0.94）0.206 1.455/（1+1.455+1.455+0.94）0.3 0.94/（1+1.455+1.455+0.94）0.194 1.455/（1+1.455+1.455+0.94）0.3 =0.194 =0.3 =0.206 =0.3 =0.266 =0.372 用弯矩分配法计算框架内力传递系数为1/2，各节点分配二次即可，具体弯矩分配结果见下图3-5示 图3-5 活荷载作用下的弯矩分配 由于风荷载作用下弯矩较小，只考虑了边跨跨中弯矩增大系数，下图3-6中括号内数据为乘增大系

36、数1.1后的弯矩.图3-6 活荷载作用下的弯矩图3.2.2 活荷载作用下框架的剪力计算活荷载作用下框架的剪力计算与恒荷载作用下框架的剪力计算相同活荷载作用下框架的剪力如图所示图3-7 活荷载作用下框架的剪力3.2.3 活荷载作用下框架的轴力计算参照图2-2活荷载作用下框架受荷简图（标准值）和图3-7活荷载作用下框架的剪力图算出活荷载作用下框架的轴力图见下图3-8示图3-8 活荷载作用下框架的轴力3.3 风荷载作用下框架结构内力计算3.3.1 风荷载作用下反弯点位置的计算框架反弯点位置y=y0+y1+y2+y3 具体计算D轴和G轴的见表3-9，E轴和F轴的见表3-10。层号h/miy0y1y2y

37、3yyh/m53.30.690.30000.30.9943.30.690.3950000.3951.333.30.690.450000.451.4923.30.690.50000.51.6513.30.690.70000.72.31 表3-9 D轴和G轴的反弯点位置表3-10 E轴和F轴的反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m53.31.330.3670000.3671.2143.31.330.4170000.4171.3833.31.330.4670000.4671.5423.31.330.500000.501.6513.31.330.6170000.6172.043.3.2 风荷

38、载作用下柱端弯矩和梁端弯矩计算框架各柱的杆端弯矩和梁端弯矩按下式计算VikD·Vi/D 、 M下Vik y0 h 、M上Vik×（1-y0）h具体计算见下表3-11，3-12，3-13，3-14示 表3-11 风荷载作用下D轴框架剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi(KN)D（KN/M)DD/DVik(KN)yh/mMC上MC下Mb总58.4794638185380.1961.660.993.831.643.83417.6294638185380.1963.451.36.894.58.53326.0294638185380.1965.11.499.267.5713.76234.34

39、94638185380.1966.731.6511.111.118.67142.66143110318820.2239.512.319.4121.9720.51表3-12 风荷载作用下E轴框架剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi(KN)D（KN/M)DD/DVik(KN)yh/mMC上MC下Mb左Mb右58.4794638287810.3042.571.215.373.112.772.6417.6294638287810.3045.361.3810.317.386.926.5326.0294638287810.3047.911.5413.9112.1910.9710.32234.34946382878

40、10.30410.441.6517.2317.2315.1614.26142.66143110396730.27711.822.0414.9424.0716.5815.59表3-13 风荷载作用下F轴框架剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi(KN)D（KN/M)DD/DVik(KN)yh/mMC上MC下Mb左Mb右58.4794638287810.3042.571.215.373.112.62.77417.6294638287810.3045.361.3810.317.386.56.92326.0294638287810.3047.911.5413.9112.1910.3210.97234.34946

41、38287810.30410.441.6517.2317.2314.2615.16142.66143110396730.27711.822.0414.9424.0715.5916.58 表3-14 风荷载作用下G轴框架剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi(KN)D（KN/M)DD/DVik(KN)yh/mMC上MC下Mb总58.4794638185380.1961.660.993.831.643.83417.6294638185380.1963.451.36.894.58.53326.0294638185380.1965.11.499.267.5713.76234.3494638185380.1966

42、.731.6511.111.118.67142.66143110318820.2239.512.319.4121.9720.513.3.3 风荷载作用下框架轴力与梁端剪力计算风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力计算见下表 表3-15 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力计算层梁端剪力/KN柱轴力/KNDE跨VEF跨VFG跨VD轴NE轴F轴G轴V-VNV-VNN50.921.930.92-0.92-1.01-1.011.011.010.9242.154.812.15-3.07-2.66-3.672.663.673.0733.437.643.43-6.5-4.21-7.884.217.886.524.57

43、10.564.57-11.07-5.99-13.875.9913.8711.0715.1511.555.15-16.22-6.4-20.276.420.2716.223.3.4 风荷载作用下框架的弯矩图，见图3-16。 图3-16 风荷载作用下框架弯矩图3.3.5 风荷载作用下框架粱端剪力图，见图见图3-17图3-17 风荷载作用下粱柱端剪力图3.3.6 风荷载作用下框架粱端剪力图，见图见图3-18图3-18风荷载作用下柱端轴力图第四章 荷载组合和内力组合4.1 横梁内力组合为简化计算，考虑两种荷载组合：A 、恒荷载+活荷载 B 、恒荷载+活荷载+风荷载在组合各种荷载的内力时，风荷载分别考虑左

44、风和右风，活荷载全部按满跨布置，本设计中只考虑左风影响。4.1.1 梁的内力组合组合过程及结果见表4-1。4.1.2 梁截面控制值计算各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的的原则进行内力组合。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处）的内力值。柱上端的控制截面在上层的粱底，柱下端的控制截面在下层的粱顶。按轴线计算简图算得内力值要换算到控制处的值。由表可知，各层内力均相近，只取顶层和底层横梁作为控制值计算。梁支座边缘处的内力值： （4-1）式中： 支座边缘处截面的弯矩标准值 与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值 梁端支座宽度（即

45、柱截面高度）计算结果见表4-270 表4-1框架横梁内力组合 表4-1框架横梁内力组合（续） 表4-1框架横梁内力组合（续） 注：在上表中没有进行杆件FG的计算，是因为杆件FG的计算与杆件DE的计算结果完全相同，在此省略了。 表4-2 横梁控制值计算 表4-2 横梁控制值计算（续） 4.1.3 强剪弱弯设计值调整根据公式Vij1.1×（Mi右Mj左）/ln+VGb （4-2） 1. 顶层（1）D5E5跨VD5E51.1×（106.07+124.58）/（7.20.6）1.2×1/2×（29.69+0.5×1.88）×（7.20.6）1

46、59.74KN（2）E5F5跨VE5F51.1×（34.7134.71）/（2.70.6）1.2×1/2×（13.850.5×0.84）×（2.70.6）54.34KN（3）E5F5跨VE5F51.1×（106.07+124.58）/（7.20.6）1.2×1/2×（29.69+0.5×1.88）×（7.20.6）159.74KN2. 四层（1）D4E4跨VD4E41.1×（127.26128.98）/（7.20.6）1.2×1/2×（20.08+0.5×

47、7.51）×（7.20.6）137.09KN（2）E4F4跨VE4F41.1×（27.4127.41）/（2.70.6）1.2×1/2×（9.530.5×4.22）×（2.70.6）43.38KN（3）F4G4跨VF4G41.1×（127.26128.98）/（7.20.6）1.2×1/2×（20.08+0.5×7.51）×（7.20.6）137.09KN3. 三层（1）D3E3跨VD3E31.1×（129.47132.15）/（7.20.6）1.2×1/2×（20.08+0.5×7.51）×（7.20.6）138.00KN（2）E3F3跨VE3F3=1.1×（34.6834.68）/（2.70.6）1.2×1/2×（9.530.5×4.22）×（2.70.6）51.00KN（3）F3G3跨VF3G3=1.1×（129.47132.15