iA多塔与连体高结构设计与施工1005

1、 多塔与连体高层结构多塔与连体高层结构 设计与施工设计与施工湖南大学湖南大学 沈蒲生沈蒲生1一、基本知识一、基本知识1 1、多塔结构、多塔结构在一个不设永久性变形缝的底盘上，设置在一个不设永久性变形缝的底盘上，设置两个或两个以上塔楼的结构，称为多塔结两个或两个以上塔楼的结构，称为多塔结构。因此，多塔结构的组成为：构。因此，多塔结构的组成为： 一个大底盘；一个大底盘； 两个或两个以上的塔楼。两个或两个以上的塔楼。（1 1）多塔结构的组成）多塔结构的组成2纽约世界贸易中心大楼纽约世界贸易中心大楼3萨拉热窝多功能摩天楼萨拉热窝多功能摩天楼深圳国企大厦深圳国企大厦4迪拜风中烛焰迪拜风中烛焰（2 2）多

2、塔结构的分类）多塔结构的分类 按塔楼数量分类：按塔楼数量分类： 可分为双塔、三塔、四塔等。可分为双塔、三塔、四塔等。 其中以双塔结构使用最多。其中以双塔结构使用最多。 按结构布置分类：按结构布置分类： 双轴对称多塔结构；双轴对称多塔结构； 单轴对称多塔结构；单轴对称多塔结构； 不对称多塔结构。不对称多塔结构。56双轴对称双轴对称单轴对称单轴对称不对称不对称（3 3）工程应用）工程应用 纽约世界贸易中心，纽约世界贸易中心，110110层，层，417m417m，双塔。，双塔。 大连期货大厦，大连期货大厦，5353层，层，241m241m，双塔。，双塔。 厦门东方时代广场，厦门东方时代广场，3232

3、层，层，99.9m99.9m，3 3塔。塔。 杭州国际时代广场，杭州国际时代广场，3030层，层，156.2m156.2m，4 4塔。塔。 深圳福田商城，深圳福田商城，3939层，层，139m139m，5 5塔。塔。 更多实例见表更多实例见表1-11-1。7（4 4）受力特点）受力特点 在荷载和地震作用下，任何一部分的内力和变在荷载和地震作用下，任何一部分的内力和变形都与其它部分有关。结构的内力与变形取决形都与其它部分有关。结构的内力与变形取决于下列因素：于下列因素： 塔楼的结构形式；塔楼的结构形式； 塔楼的对称性；塔楼的对称性； 塔楼刚度与底盘刚度之比；塔楼刚度与底盘刚度之比； 塔楼的间距。

4、塔楼的间距。82 2、连体结构、连体结构（1 1）连体结构的组成）连体结构的组成 两个或两个以上的塔楼；两个或两个以上的塔楼； 一个或一个以上的连接体。一个或一个以上的连接体。连体结构可以有底盘，也可以没有连体结构可以有底盘，也可以没有底盘。底盘。9吉隆坡彼得纳斯大厦吉隆坡彼得纳斯大厦10厦门东方时代广场厦门东方时代广场湖南省广播电视中心湖南省广播电视中心11中央电视台新楼中央电视台新楼北京当代北京当代moma工程工程12（2 2）连体结构的分类）连体结构的分类 按塔楼数量分类：按塔楼数量分类： 可分为双塔连体、三塔连体、四塔连体可分为双塔连体、三塔连体、四塔连体 等。其中以双塔连体结构使用最

5、多。等。其中以双塔连体结构使用最多。 按结构布置分类：按结构布置分类： 双轴对称多塔结构；双轴对称多塔结构； 单轴对称多塔结构；单轴对称多塔结构； 不对称多塔结构。不对称多塔结构。13（3 3）工程应用）工程应用 吉隆坡双子塔，吉隆坡双子塔，8888层，层，452m452m，最高连体。，最高连体。 中央电视台新楼，中央电视台新楼，5151层，层，234m234m，斜塔悬连。，斜塔悬连。 北京当代北京当代momamoma工程，工程，2121层，层，66m66m，9 9塔连体。塔连体。 杭州市民中心大厦，杭州市民中心大厦，2626层，层，110m110m，6 6塔连体。塔连体。 青岛海尔时空飞碟，

6、青岛海尔时空飞碟，100m100m，主塔倾斜，主塔倾斜8080度。度。 更多工程实例见表更多工程实例见表1-21-2。14（4 4）受力特点）受力特点比连体结构更加复杂。影响因素有：比连体结构更加复杂。影响因素有： 塔楼的结构形式；塔楼的结构形式； 塔楼的对称性；塔楼的对称性； 塔楼的间距；塔楼的间距； 连接体的数量、刚度和位置；连接体的数量、刚度和位置； 连接体与塔楼的连接方式；连接体与塔楼的连接方式； 有底盘时，底盘层数、高度及楼面刚度；有底盘时，底盘层数、高度及楼面刚度； 竖向地震作用及风荷载的影响等。竖向地震作用及风荷载的影响等。15二、多塔高层结构的动力特性二、多塔高层结构的动力特性

7、 及地震响应分析及地震响应分析1 1、分析模型、分析模型16串并联质点系层模型串并联质点系层模型串并联质点系层模型串并联质点系层模型17考虑底盘变形的串考虑底盘变形的串并联刚片系层模型并联刚片系层模型分段连续化串并联组模型分段连续化串并联组模型此外，还有应用最为广泛的三维空间动力分析模型。此外，还有应用最为广泛的三维空间动力分析模型。2 2、振动方程、振动方程 对于多自由度体系，无阻尼自由振动方程的基本形对于多自由度体系，无阻尼自由振动方程的基本形式为：式为：183 3、双轴对称双塔结构、双轴对称双塔结构特点：特点： 有五种基本振型。有五种基本振型。19对称双塔结构的五种基本振型对称双塔结构的

8、五种基本振型在水平地震作用下，三种基本振型在水平地震作用下，三种基本振型x xl l- -x xl l、 l l- - l l、y yl l- - 的振型参与系数为零，即对内的振型参与系数为零，即对内力和位移没有影响。力和位移没有影响。与单塔结构的受力性能相近。与单塔结构的受力性能相近。以上结论对对称多塔结构具有适应性。以上结论对对称多塔结构具有适应性。20 例例11 与单塔结构比较例题与单塔结构比较例题21平面图平面图底盘平面长底盘平面长115.2115.2 mm，宽宽57.6m57.6m。 塔楼平面轴塔楼平面轴线长线长28.8m28.8m，宽宽28.8m28.8m。22正立面图正立面图总共

9、总共3030层，裙层，裙房房5 5层。设防烈层。设防烈度为度为7 7度，阻尼度，阻尼比比0.050.05，二类，二类场地土。其它场地土。其它条件见例条件见例3333。23单塔结构平面图与立面图单塔结构平面图与立面图（1 1）振型比较）振型比较24单塔结构前单塔结构前1212阶振型阶振型双轴对称双塔结构前双轴对称双塔结构前1212阶振型阶振型（2 2）周期比较）周期比较25振振 型型 单单 塔塔 结结 构构 双双 塔塔 结结 构构周周 期期平 动 系 数平 动 系 数（x+ +y） 扭转系数扭转系数周周 期期平 动 系 数平 动 系 数（x+ +y）扭转系数扭转系数 13.4909 0.11+0

10、.89 0.003.4922 0.00+1.00 0.00 23.4903 0.89+0.11 0.003.4853 1.00+0.00 0.00 33.2528 0.00+0.00 1.003.4629 0.00+0.97 0.03 40.9805 0.12+0.87 0.003.3159 1.00+0.00 0.00 50.9805 0.88+0.12 0.003.1802 0.00+0.03 0.97 60.9764 0.00+0.00 1.003.1689 0.00+0.00 1.00（3 3）内力比较）内力比较26单塔结构各楼层地震力单塔结构各楼层地震力对称双塔结构各楼层地震力对称双

11、塔结构各楼层地震力27单塔各楼层剪力单塔各楼层剪力对称双塔各楼层剪力对称双塔各楼层剪力单塔各楼层弯矩单塔各楼层弯矩对称双塔各楼层弯矩对称双塔各楼层弯矩（4 4）位移比较）位移比较28单塔各楼层位移单塔各楼层位移对称双塔各楼层弯矩对称双塔各楼层弯矩通过上述比较可见，双轴对称双塔结构的受力通过上述比较可见，双轴对称双塔结构的受力性能与相应的单塔结构相似。性能与相应的单塔结构相似。 例例22影响因素分析例题。影响因素分析例题。（1 1）塔楼间距影响）塔楼间距影响29计算模型代号计算模型代号 st1 st2 st3 st4双塔间距（净距）双塔间距（净距）/m 14.4 28.8 43.2 57.6计算

12、了以下四种情况：计算了以下四种情况：30计 算计 算模 型模 型代代 号号第第1平平动周动周期期/s第第1扭扭转周转周期期/s塔楼塔楼顶层顶层地震地震力力/kn底 盘 顶底 盘 顶层 地 震层 地 震力力/kn 结 构 底 层结 构 底 层剪力剪力/kn 结构底层结构底层弯矩弯矩/kn.m 结 构结 构顶 层顶 层位 移位 移/mm结 构结 构层 间层 间最 大最 大位 移位 移角角 st13.4916 3.1851 701.09 5025.78 14497.71428865.6 72.021/845 st23.4922 3.1802 701.29 5025.79 14498.47429860

13、.6 71.931/846 st33.4867 3.1772 700.69 5025.88 14498.62428952.1 71.141/851 st43.4906 3.1764 701.26 5024.73 14493.64428806.8 72.221/843由表可见，塔楼间距对结构受力性能影响很小。由表可见，塔楼间距对结构受力性能影响很小。（2 2）底盘高度影响）底盘高度影响31对自振周期的影响对自振周期的影响对顶层地震反应力的影响对顶层地震反应力的影响32对底盘顶层地震力的影响对底盘顶层地震力的影响对底盘底层剪力的影响对底盘底层剪力的影响33对塔楼顶部位移的影响对塔楼顶部位移的影响对

14、最大层间位移的影响对最大层间位移的影响上述比较表明，底盘高度对结构受力性能有较大影响。上述比较表明，底盘高度对结构受力性能有较大影响。（3 3）底盘刚度影响）底盘刚度影响34为了考查底盘刚度对结构性能的影响，在底盘中为了考查底盘刚度对结构性能的影响，在底盘中增加少量的剪力墙，结果如下表。增加少量的剪力墙，结果如下表。结构类别结构类别第第1平动平动周期周期/s第第1扭转扭转周期周期/s塔 楼 顶塔 楼 顶层 地 震层 地 震力力/kn底 盘 顶底 盘 顶层 地 震层 地 震力力/kn底层地震底层地震剪力剪力/kn最 大 楼最 大 楼层 位 移层 位 移/mm层 间 最层 间 最大 位 移大 位

15、移角角/rad普通底盘普通底盘3.49223.1802701.285025.8114498.5071.931/846底盘刚度增大底盘刚度增大3.41443.1764762.036445.9217101.3768.401/876由表可见，底盘刚度对结构性能有较大影响。由表可见，底盘刚度对结构性能有较大影响。4 4、不对称双塔结构、不对称双塔结构 例例33 左、右塔楼高度不等时的算例。左、右塔楼高度不等时的算例。35立面图立面图左塔逐渐由左塔逐渐由3030层层降至降至1515层，右塔层，右塔逐渐由逐渐由0 0层增加层增加至至1515层，每次变层，每次变化一层。其它情化一层。其它情况见例况见例3-6

16、3-6。36左、右塔楼高度不同时左、右塔楼高度不同时底盘顶层地震力的变化底盘顶层地震力的变化左、右塔楼高度不同时左、右塔楼高度不同时 底盘底部剪力的变化底盘底部剪力的变化（水平坐标表示右塔楼高度与左塔搂高度之比。）（水平坐标表示右塔楼高度与左塔搂高度之比。）三、连体高层结构的动力特性三、连体高层结构的动力特性 及地震响应分析及地震响应分析1 1、分析模型、分析模型37串并联质点系层模型串并联质点系层模型38串并联刚片系层模型串并联刚片系层模型39考虑底盘和连接体变形的串并联刚片系层模型考虑底盘和连接体变形的串并联刚片系层模型40质量集中于节点系模型质量集中于节点系模型41分段连续化的串联模型分

17、段连续化的串联模型2 2、振动方程、振动方程 对于多自由度体系，无阻尼自由振动方对于多自由度体系，无阻尼自由振动方程的基本形式为：程的基本形式为：423 3、双轴对称连体结构、双轴对称连体结构 例例44与单塔结构比较算例。与单塔结构比较算例。4344（1 1）位移比较）位移比较45地震作用下地震作用下x方向最大位移方向最大位移地震作用下地震作用下y方向最大位移方向最大位移（2 2）内力比较）内力比较46地震作用下楼层剪力地震作用下楼层剪力地震作用下楼层弯矩地震作用下楼层弯矩（3 3）振型比较）振型比较47单塔结构振型单塔结构振型双轴对称双塔结构振型双轴对称双塔结构振型（4 4）周期和振型方向比

18、较）周期和振型方向比较48振型振型周期周期/s方 向方 向角（角（0）类型类型扭振扭振成成 分分 12.38 0.00 x 向向 0.00 22.0790.00 y向向 0.00 31.82-0.30 扭转扭转 1.00 40.61 0.00 x向向 0.00 50.58 2.80 扭转扭转 1.00 60.5290.00 y向向 0.00振型振型周 期周 期/s方向方向角（角（0）类型类型扭振成扭振成分分 12.36 0.00x 向向 0.00 22.1890.00y向向 0.00 31.9790.30扭转扭转 1.00 40.78 -8.00扭转扭转 0.68 50.7689.90扭转扭转

19、 1.00 60.70 0.00y向向 0.38单塔结构周期和振型单塔结构周期和振型双向对称双塔连体结构周期和振型双向对称双塔连体结构周期和振型由上表可见，双向对称双塔连体结构的扭转效应增大。由上表可见，双向对称双塔连体结构的扭转效应增大。3 3、非对称连体结构、非对称连体结构49例例5 非对称双塔连体结构性能算例。非对称双塔连体结构性能算例。 左塔楼为框架左塔楼为框架- -核核心筒结构，右塔心筒结构，右塔楼为纯框架结构，楼为纯框架结构，3030层，顶部采用层，顶部采用桁架做连接体。桁架做连接体。其它条件见例其它条件见例4-54-5。50地震作用下地震作用下x方向最大位移方向最大位移地震作用下

20、地震作用下y方向最大位移方向最大位移51地震作用下楼层剪力地震作用下楼层剪力地震作用下楼层弯矩地震作用下楼层弯矩52刚度对称双塔振型刚度对称双塔振型刚度不对称双塔振型刚度不对称双塔振型四、连接体及其对结构性能的四、连接体及其对结构性能的 影响影响1 1、连接体的分类、连接体的分类53（1）按连接体的结构形式分类）按连接体的结构形式分类普通桁架式连接体普通桁架式连接体空腹桁架式连接体空腹桁架式连接体旋臂式连接体旋臂式连接体吊梁、托梁式连接体吊梁、托梁式连接体（2 2）按连接体与塔楼的连接方式分类）按连接体与塔楼的连接方式分类 连接体与塔楼必须具有可靠连接。连接体与塔楼必须具有可靠连接。 54 刚

21、性连接；刚性连接； 铰接连接；铰接连接； 滑动连接；滑动连接； 弹性连接。弹性连接。连接方式：连接方式：55刚性连接刚性连接铰接连接铰接连接56滑动连接限位装置滑动连接限位装置57橡胶垫支座橡胶垫支座带阻尼器的橡胶垫支座带阻尼器的橡胶垫支座（3）按连接体与塔楼的相对刚度分类）按连接体与塔楼的相对刚度分类 可分为：强连接；弱连接。可分为：强连接；弱连接。（4）按连接体的跨度分类）按连接体的跨度分类 可分为：大跨度连接体；小跨度连接体。可分为：大跨度连接体；小跨度连接体。（5）按连接体的位置分类）按连接体的位置分类 可分为：高位连接；中位连接；低位连可分为：高位连接；中位连接；低位连 接。接。58

22、2 2、连接体位置对结构受力性能的影响、连接体位置对结构受力性能的影响59例例6 连接体位置对结构受理力性能影响例题。连接体位置对结构受理力性能影响例题。某塔楼左塔某塔楼左塔45层，右塔层，右塔30层，底盘层，底盘4层。连接体层。连接体按下列四种情况布置：按下列四种情况布置：情况情况1：连接体布置在矮塔：连接体布置在矮塔1/4处（第处（第9、10层）；层）；情况情况2：连接体布置在矮塔：连接体布置在矮塔1/2处（第处（第16、17层）；层）；情况情况3：连接体布置在矮塔：连接体布置在矮塔3/4处（第处（第23、24层）；层）；情况情况4：连接体布置在矮塔顶部（第：连接体布置在矮塔顶部（第29、

23、30层）。层）。60前前18阶周期阶周期（1 1）周期、振型对比）周期、振型对比61连接体位置对周期的影响连接体位置对周期的影响连接体位置对连接体位置对tt/t1的影响的影响62情况情况1的前的前8阶振型阶振型1 2 3 45 67 8631 2 3 4 5 6 7 8情况情况2的前的前8阶振型阶振型64（2 2）位移比较）位移比较x方向层间位移角方向层间位移角 y方向层间位移角方向层间位移角65x方向楼层最大侧移方向楼层最大侧移顶层扭转角变化顶层扭转角变化高塔塔顶侧移高塔塔顶侧移矮塔塔顶侧移矮塔塔顶侧移66（3 3）内力比较）内力比较x方向剪力方向剪力y方向剪力方向剪力各楼层扭矩各楼层扭矩3

24、 3、连接体数量对结构受力性能的影响、连接体数量对结构受力性能的影响67正立面图正立面图例例7 连接体数量影响例题。连接体数量影响例题。左塔左塔45层，右塔层，右塔30层，裙房层，裙房4层。层。连接体情况如下：连接体情况如下：情况情况1：无连接体。：无连接体。情况情况2：矮塔顶设一道。：矮塔顶设一道。情况情况3：矮塔顶、：矮塔顶、1/2处，共两道。处，共两道。情况情况4：矮塔顶、：矮塔顶、3/4、1/2处，处， 共三道。共三道。情况情况5：矮塔顶、：矮塔顶、3/4、1/2、1/4处，处， 共四道。共四道。其它条件见例其它条件见例5-17。68各算例前各算例前18阶周期阶周期（1 1）周期对比）

25、周期对比69x方向最大位移方向最大位移y方向最大位移方向最大位移（2 2）位移对比）位移对比70x方向层间最大位移角方向层间最大位移角y方向层间最大位移角方向层间最大位移角71x方向楼层最大剪力方向楼层最大剪力y方向楼层最大剪力方向楼层最大剪力（3 3）内力对比）内力对比72楼层扭矩楼层扭矩塔顶扭转角塔顶扭转角4 4、连接体与塔楼连接方式对结构受力性能的影响、连接体与塔楼连接方式对结构受力性能的影响73塔楼平面塔楼平面裙房平面裙房平面例例8 连接体与塔楼连接连接体与塔楼连接方式比较例题方式比较例题5 。对称双塔结构，对称双塔结构，28层，裙层，裙房房5层，三种连接方式：层，三种连接方式：（1）

26、两端刚接。）两端刚接。（2）两端铰接。）两端铰接。（3）左端铰接，右端刚）左端铰接，右端刚接。接。其它条件见例其它条件见例5-19。74连接方式连接方式两端刚接两端刚接两端铰接两端铰接左端铰接、右端刚接左端铰接、右端刚接x向向顶点位移顶点位移/mm底部剪力底部剪力/kn底部弯矩底部弯矩/kn.m连体竖向剪力连体竖向剪力/kn连体弯矩连体弯矩/kn.m11.91094398.3881.6410548.6448.641.3881.38810212.36214404.9781.631053.9433.9430 012.15444401.7821.631053.2473.2470 0y向向顶点位移顶点

27、位移/mm底部剪力底部剪力/kn底部弯矩底部弯矩/kn.m连体竖向剪力连体竖向剪力/kn连体弯矩连体弯矩/kn.m13.77524382.2841.611050 00 013.77614382.2871.611050 00 013.77414382.2841.611050 00 0五、工程实例五、工程实例 实例实例11 长沙市长沙市s s住宅小区大底盘住宅小区大底盘6 6塔高层结构设计复核塔高层结构设计复核底盘塔楼平面布置及墙柱平面布置示意图w8-6栋w8-2栋w8-5栋w8-3栋w8-1栋23f23f23f23f23f23fa座b座塔楼平面布置及墙柱平面布置示意塔楼平面布置及墙柱平面布置示意

28、751 1、 概述概述原设计的主要问题：原设计的主要问题：（1 1）高宽比超限，未设地下室，）高宽比超限，未设地下室， 基础埋基础埋 设深度不符合要求，结构在大震下设深度不符合要求，结构在大震下 是否会发生倾覆和失稳？是否会发生倾覆和失稳？（2 2）按单塔结构计算，与按多塔计算差别）按单塔结构计算，与按多塔计算差别 有多大？有多大？（3 3）只用一个软件计算，不符合规范要求。）只用一个软件计算，不符合规范要求。762 2、对原初步设计计算复核、对原初步设计计算复核振型号振型号midas分析分析midas分析分析satwe分析分析w8-1aw8-1bw8-1周期（周期（s）振动形式振动形式周期（

29、周期（s）振动形式振动形式周期（周期（s）振动形式振动形式12.200x向平动向平动2.241x向平动向平动2.547x向平动向平动22.091y向向平动平动2.043y向向平动平动2.523y向向平动平动31.844扭转扭转1.481扭转扭转2.352y向平动向平动40.661x向平动向平动0.671x向平动向平动2.249y向平动向平动50.511y向平动向平动0.468y向平动向平动1.989扭转扭转60.445扭转扭转0.358x向平动向平动1.536扭转扭转70.350x向平动向平动0.348扭转扭转0.756x向平动向平动80.235x向平动向平动0.241x向平动向平动0.744

30、x向平动向平动90.230y向平动向平动0.200y向平动向平动0.574y向平动向平动表表1.1 塔塔w8-1按按midas与与satwe计算的周期对比分析计算的周期对比分析77振型号振型号midas分析分析midas分析分析satwe分析分析w8-1aw8-1bw8-1周期（周期（s）振动形式振动形式周期（周期（s）振动形式振动形式周期（周期（s）振动形式振动形式100.194扭转扭转0.197x向平动向平动0.504y向平动向平动110.186x向平动向平动0.165x向平动向平动0.464扭转扭转120.158x向平动向平动0.150扭转扭转0.404x向平动向平动130.141y向平

31、动向平动0.133x向平动向平动0.397x向平动向平动140.126x向平动向平动0.127y向平动向平动0.354扭转扭转150.123扭转扭转0.124x向平动向平动0.283x向平动向平动160.113y向平动向平动0.104x向平动向平动0.279x向平动向平动170.103扭转扭转0.102y向平动向平动0.264x向平动向平动180.102x向平动向平动0.088x向平动向平动0.263y向平动向平动续续 前前 表表78楼号楼号midas分析分析satwe分析分析结构总质量结构总质量(t)结构总质量结构总质量(t)w8-1a19677.147w8-1b9606.498w8-134

32、052.47834948.770w8-224786.43025424.125w8-323861.31624455.785w8-524117.39924283.441w8-634535.04035098.555 表表1.6 单塔单塔midas与与satwe结构总质量对比分析结构总质量对比分析 79楼号楼号midas分析分析satwe分析分析x向底部剪力向底部剪力（kn）y向底部剪力向底部剪力（kn）x向底部剪力向底部剪力（kn）y向底部剪力向底部剪力（kn）w8-1a1020.74138.0w8-1b987.31906.7w8-11047.16123.92333.56739.4w8-21367.

33、64902.31157.34091.3w8-31129.54443.51226.04481.2w8-51151.04226.01010.33405.4w8-61626.86938.61429.85667.8表表1.7 单塔单塔midas与与satwe风荷载下底部剪力对比分析风荷载下底部剪力对比分析 80楼号楼号midas分析分析satwe分析分析x向底部剪力向底部剪力（kn）y向底部剪力向底部剪力（kn）x向底部剪力向底部剪力（kn）y向底部剪力向底部剪力（kn）w8-1a1393.071595.01w8-1b683.03830.45w8-12574.382568.652769.082751.

34、34w8-21877.752031.781805.002075.48w8-32082.042031.512032.332010.31w8-51950.02061.01968.122020.24w8-62492.462733.292475.412835.53表表1.8 单塔单塔midas与与satwe地震下底部剪力对比分析地震下底部剪力对比分析 81楼号楼号midas分析分析satwe分析分析风荷载作用风荷载作用风荷载作用风荷载作用x向顶点位移向顶点位移（mm）y向顶点位移向顶点位移（mm）x向顶点位移向顶点位移（mm）y向顶点位移向顶点位移（mm）w8-1a10.946.3w8-1b22.54

35、0.2w8-17.346.323.346.1w8-211.543.917.154.7w8-313.663.518.269.0w8-512.348.011.039.1w8-611.882.415.476.2表表1.9 单塔单塔midas与与satwe顶点位移对比分析顶点位移对比分析 82楼号楼号midas分析分析satwe分析分析风荷载作用风荷载作用风荷载作用风荷载作用x向最大向最大层间位移角层间位移角（层号）（层号）y向最大向最大层间位移角层间位移角（层号（层号)x向最大向最大层间位移角层间位移角（层号（层号)y向最大向最大层间位移角层间位移角（层号（层号)w8-1a1/5200(9)1/13

36、75(13)w8-1b1/2468(9)1/1583(15)w8-11/7849(9)1/1373(13)1/2394（9）1/1335（12）w8-21/6011(13)1/1671(18)1/4064（10）1/1403（18）w8-31/5200(9）1/1375（13）1/3194（25）1/1334（12）w8-51/4436（10）1/1242（13）1/3475（25）1/1579（13）w8-61/6832（10）1/1047（25）1/3079（25）1/1143（24）表表1.10 单塔单塔midas与与satwe层间位移角对比分析层间位移角对比分析 83由表由表1可见：可

37、见： （1）按按satwe的计算结果与按的计算结果与按midas的计的计算结果相近，证明两个程序计算的结果均可信。算结果相近，证明两个程序计算的结果均可信。其中，按其中，按satwe计算的各振型的周期比按计算的各振型的周期比按midas计算的略长，变形略大，扭转振型出现略计算的略长，变形略大，扭转振型出现略晚，顶点位移偏小，底部剪力偏小。按晚，顶点位移偏小，底部剪力偏小。按midas计计算时，算时，塔楼塔楼w8-6的第的第2振型便为扭转振型。振型便为扭转振型。 （2）塔楼塔楼w8-6有有33层，宽度较小，高宽比大，层，宽度较小，高宽比大，在风荷载的作用下，横向的整体刚度较弱，抗扭刚在风荷载的作

38、用下，横向的整体刚度较弱，抗扭刚度也较弱，宜采取加强措施。度也较弱，宜采取加强措施。843 3、用、用midasmidas软件按单塔与按多塔软件按单塔与按多塔 计算结果的比较计算结果的比较 我们采用我们采用midasmidas软件不但进行了各软件不但进行了各塔楼的单塔分析，而且进行了多塔分析。塔楼的单塔分析，而且进行了多塔分析。按单塔与按多塔地震作用下的分析结果对按单塔与按多塔地震作用下的分析结果对 比见表比见表2.22.2。85楼号楼号单塔分析单塔分析整体分析整体分析x向第向第2层剪力层剪力(kn)y向第向第2层剪力层剪力(kn)x向第向第2层剪力层剪力(kn)y向第向第2层剪力层剪力(kn

39、)w8-1a1363.441559.341368.211565.93w8-1b666.91830.45686.10886.63w8-21663.801846.691657.281863.58w8-31379.691471.861373.221531.51w8-51345.571626.001375.751649.28w8-62217.882517.322172.612530.11底部总剪力底部总剪力10478.7311283.4612895.28613062.56表表2.2 单塔与整体地震剪力对比分析单塔与整体地震剪力对比分析 86楼号楼号单塔分析单塔分析多塔分析多塔分析x向第向第2层弯矩层弯

40、矩(kn*m)y向第向第2层弯矩层弯矩(kn*m)x向第向第2层弯矩层弯矩(kn*m)y向第向第2层弯矩层弯矩(kn*m)w8-1a50934.91355824.19451057.7355926.136w8-1b24857.43628435.04825545.97130364.92w8-274757.60879543.26373556.81979354.312w8-351358.89351984.91650757.28853525.073w8-550030.96658938.57350518.94958436.123w8-6118051.735124533.073115427.87512468

41、0.42表表2.3 按单塔与按多塔第按单塔与按多塔第2层地震弯矩对比分析层地震弯矩对比分析 87楼号楼号单塔分析单塔分析多塔分析多塔分析x向顶点位移向顶点位移(mm)y向顶点位移向顶点位移(mm)x向顶点位移向顶点位移(mm)y向顶点位移向顶点位移(mm)w8-1a15.115.916.617.8w8-1b15.815.416.217.3w8-213.814.814.816.7w8-317.417.819.818.9w8-511.112.611.57.0w8-616.325.716.225.8表表2.4 按单塔与按多塔地震下顶点位移对比分析按单塔与按多塔地震下顶点位移对比分析 88振型号振型号

42、周周 期期x向平动因子向平动因子y向平动因子向平动因子z向扭转因子向扭转因子12.69870100022.48096.9684.058.9932.388791.848.080.0842.332725.520.0174.4752.308396.510.013.4862.285490.243.576.1972.246474.51025.4982.213.1696.360.4892.1792.4997.450.07102.15840.0299.960.02112.155593.312.574.11122.049260.3428.8710.8132.02871.498.1490.37按多塔结构计算时的

43、整体周期结果按多塔结构计算时的整体周期结果 89 第第1振型振型 y向平动向平动 第第2振型振型 y向平动向平动 第第3振型振型 x向平动向平动 第第4振型振型 扭转扭转 90第第5振型振型 x向平动向平动 第第6振型振型 x向平动向平动 第第7振型振型 x向平动向平动 第第8振型振型 y向平动向平动 91第第9振型振型 y向平动向平动 第第10振型振型 y向平动向平动 第第11振型振型 x向平动向平动 第第12振型振型 x向平动向平动 92由表由表2可见：可见： （1）按整体分析的底盘底部和第按整体分析的底盘底部和第2层底部的地层底部的地震剪力比按单塔分析的略大。震剪力比按单塔分析的略大。

44、（2）从结构从结构z向扭转因子看出整体分析第一扭向扭转因子看出整体分析第一扭转主振型的出现比单塔计算时要滞后，但第转主振型的出现比单塔计算时要滞后，但第1振型振型下塔楼下塔楼w8-6的变形较大。第的变形较大。第2振型下塔楼振型下塔楼w8-3的的变 形 较 大 。 第变 形 较 大 。 第 4 振 型 为 扭 转 振 型 ，振 型 为 扭 转 振 型 ，塔楼塔楼w8-6的反应很大。的反应很大。 （3）按整体分析时，塔楼按整体分析时，塔楼w8-2沿沿x方向、塔楼方向、塔楼w8-3与与w8-5沿沿y方向的最大层间位移角较大，宜采方向的最大层间位移角较大，宜采取措施加强。取措施加强。934 4、关于结

45、构的稳定性问题、关于结构的稳定性问题 本工程各塔楼的高宽比很大，需对稳定性进行复核。本工程各塔楼的高宽比很大，需对稳定性进行复核。高规高规中有关结构稳定性是通过刚重比控制。对于剪力中有关结构稳定性是通过刚重比控制。对于剪力墙结构，当刚重比小于墙结构，当刚重比小于1.4时，结构失稳；当刚重比为时，结构失稳；当刚重比为1.42.7时，要考虑二阶效应；当刚重比大于时，要考虑二阶效应；当刚重比大于2.7时，结构稳时，结构稳定。原设计采用定。原设计采用satwe程序计算得到各塔的刚重比均在程序计算得到各塔的刚重比均在4以上，表明结构不会丧失稳定。我们采用以上，表明结构不会丧失稳定。我们采用midas软件

46、计软件计算的结构稳定性如表算的结构稳定性如表3。由表。由表3 可见，各塔楼均稳定可见，各塔楼均稳定。 94-w8-6#塔shear wall structure stability check result * unit : m,kn * ejd : lateral stiffness of structure * h : height of structure * siggi : summation of (1.2*dead load + 1.4*live load) from base to roof story * p-delta check : if (ejd = 2.7*h2*sig

47、gi) then (not required) * structure check : if (ejd = 1.4*h2*siggi) then (stable) - - - - - - -ldcdirejdhsiggip-deltastructurewxdir-x2.42e+11109.44.49e+05not requiredstablewxdir-y0109.44.49e+05-wydir-x0109.44.49e+05-wydir-y4.12e+10109.44.49e+05not requiredstablefypxdir-x1.89e+11109.44.49e+05not requ

48、iredstablefypxdir-y0109.44.49e+05-fypydir-x0109.44.49e+05-fypydir-y1.64e+11109.44.49e+05not requiredstable表表3 塔楼塔楼w8-6稳定计算结果稳定计算结果955 5、关于结构的抗倾覆问题、关于结构的抗倾覆问题 本工程的基础埋置深度很浅，只有本工程的基础埋置深度很浅，只有1.2m1.2m1.8m1.8m，需对抗倾，需对抗倾覆问题进行复核。我国结构抗震设计的原则是覆问题进行复核。我国结构抗震设计的原则是“小震不裂，中震小震不裂，中震可修，大震不倒可修，大震不倒”。我们对各塔在大震下的抗倾覆问题

49、进行了。我们对各塔在大震下的抗倾覆问题进行了计算。计算。3ovrmmrm 按徐培福、黄小坤主编按徐培福、黄小坤主编高层建筑混凝土结构技术规程理解与应高层建筑混凝土结构技术规程理解与应用用一书，高层建筑在地震作用下底部不出现拉应力的条件是：一书，高层建筑在地震作用下底部不出现拉应力的条件是：式中式中，抗倾覆力矩标准值抗倾覆力矩标准值，ovm倾覆力矩标准值。倾覆力矩标准值。 96各塔楼抗倾覆验算结果各塔楼抗倾覆验算结果 由上面的计算可见，塔楼由上面的计算可见，塔楼w8-1a、w8-1b、w8-2和和w8-6 四个塔楼在罕遇地震（即大震）下存在抗倾覆问题，不安全，需四个塔楼在罕遇地震（即大震）下存在抗倾覆问题，不安全，需要采取适当措施。要采取适当措施。 976 6、关于桩的抗剪与桩顶水平变形问题、关于桩的抗剪与桩顶水平变形问题表表4 风荷载和地震荷载作用下各塔楼桩的平均剪力风荷载和地震荷载作用下各塔楼桩的平均剪力 单位：单位：kn塔楼塔楼桩数桩数(根根)地震地震x(kn)地震地震y(kn)风风 x(kn)风风 y(kn)地震地震x每根每根(kn)地震地震y每根每根(kn)风风x每根每根(kn)风风y每根每根(kn)w8-1a12013931595102041