QC成果 攀钢提高耐钢氧化铁皮去除率

1、 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 热轧板厂轧钢作业区加热第五热轧板厂轧钢作业区加热第五qc小组小组一、小组概况一、小组概况小组名称：轧钢作业区加热第五小组名称：轧钢作业区加热第五qcqc小组小组活动时间：活动时间：20132013年年9 9月月2014年年2 2月月小组类型小组类型 ：现场型：现场型受受tqctqc教育情况教育情况(x) (x) ：大于：大于4848学时学时小组人数小组人数 ：1111人人活动课题活动课题 ：提高耐候钢氧化铁皮去除率：提高耐候钢氧化铁皮去除率成员简介成员简介序号序号姓姓 名名性别性别 文化程度文化程度岗岗 位位小组职务及分工小组职务及分工1

2、 1邓邓 超超男男本科本科区域工程师区域工程师组长，方案策划、实施组长，方案策划、实施2 2罗罗 击击男男硕士硕士白班作业长白班作业长组员，方案策划组员，方案策划3 3曹枫洲曹枫洲男男大专大专白班副作业长白班副作业长组员，方案策划组员，方案策划4 4陈陈 畔畔男男大专大专加加 热热 工工组员，方案实施组员，方案实施5 5陈陈 伟伟 男男本科本科加加 热热 工工组员，方案实施组员，方案实施6 6蒲蒲 波波男男大专大专加加 热热 工工组员，方案实施组员，方案实施7 7李敬东李敬东男男大专大专加加 热热 工工组员，方案实施组员，方案实施8 8曾运彬曾运彬男男大专大专加加 热热 工工组员，方案实施组员

3、，方案实施9 9李李 彪彪男男大专大专加加 热热 工工组员，方案实施组员，方案实施1010刘刘 铭铭男男大专大专加加 热热 工工组员，方案实施组员，方案实施1111杨万明杨万明男男大专大专加加 热热 工工组员，方案实施组员，方案实施阶段阶段活动活动步骤步骤活动活动要求要求计划进度（月）计划进度（月）9 91010111112121 12 2p p确定课题确定课题现状调查现状调查 有事实、数据、图有事实、数据、图表表d d 原因分析原因分析对策实施对策实施有事实、数据有事实、数据c c效果检查效果检查有前后数据有前后数据图表对比图表对比a a总总结结用图表、数据表示用图表、数据表示，遗留问题纳入

4、下，遗留问题纳入下一循环，有选题理一循环，有选题理由，并有期望目标由，并有期望目标值值巩固期巩固期三个月三个月活动情况活动情况二、课题选择二、课题选择出炉板坯表面氧化铁皮在轧制前如果去出炉板坯表面氧化铁皮在轧制前如果去除不尽，在轧制过程中将会压入轧件，除不尽，在轧制过程中将会压入轧件，在成品钢卷表面产生麻点等缺陷。在成品钢卷表面产生麻点等缺陷。水梁上形成的包块掉入水封槽后将损坏水梁上形成的包块掉入水封槽后将损坏刮渣板，严重时会造成水封槽损坏。刮渣板，严重时会造成水封槽损坏。板坯在加热过程中必然产生氧化铁皮，氧板坯在加热过程中必然产生氧化铁皮，氧化铁皮掉落在水梁上易形成包块，影响步化铁皮掉落在水

5、梁上易形成包块，影响步进梁运行，使炉内板坯跑偏造成停炉。进梁运行，使炉内板坯跑偏造成停炉。选题理由选题理由三、现状调查（三、现状调查（1 1）调查一：现状值调查一：现状值 小组成员对小组成员对20132013年年3 3月月20132013年年8 8月加热炉耐候钢炉生氧化铁皮月加热炉耐候钢炉生氧化铁皮去除率情况进行统计，见表去除率情况进行统计，见表1 1： 月份月份3 34 45 56 67 78 8合计合计去除率去除率（% %）89.290.389.392.192.492.591.0表表1 1：耐候钢炉生氧化铁皮去除率统计表：耐候钢炉生氧化铁皮去除率统计表 从上表可以看出，从上表可以看出，20

6、132013年年8 8月耐候钢炉生氧化铁皮去除率最月耐候钢炉生氧化铁皮去除率最高，已达高，已达92.592.5； 20132013年年3 3月月89.2%89.2%为最低。为最低。20132013年年3 3月月20132013年年8 8月的平均值为月的平均值为91.091.0，去除率整体水平不高，其中还有，去除率整体水平不高，其中还有3 3个个月没有达到月没有达到91.091.0。调查二：影响因素调查二：影响因素 小组成员统计了小组成员统计了20132013年年3 3月月20132013年年8 8月月238238块耐候钢炉生氧化铁皮块耐候钢炉生氧化铁皮去除不良板坯块数，将各主要因素的频数统计，

7、见表去除不良板坯块数，将各主要因素的频数统计，见表2 2：三、现状调查（三、现状调查（2 2）序号项 目频率（块）频数（%)累计频(%)1热装率低9539.939.92出炉板坯温度高8435.375.23煤气热值波动大4719.794.94原料缺陷52.197.05在炉时间41.798.76其 它31.3100合计238100 表表2 2：耐候钢炉生氧化铁皮去除不良影响因素统计表：耐候钢炉生氧化铁皮去除不良影响因素统计表三、现状调查（三、现状调查（3 3）根据影响耐候钢炉生氧化铁皮去除率的各因素作排列图，如下图：根据影响耐候钢炉生氧化铁皮去除率的各因素作排列图，如下图： 图一图一 耐候钢炉生氧

8、化铁皮去除不良影响因素排列图耐候钢炉生氧化铁皮去除不良影响因素排列图三、现状调查（三、现状调查（4 4） 热装率低热装率低煤气热值波动大煤气热值波动大主主 要要影响因素影响因素 1 3 出炉板坯温度高出炉板坯温度高 2 四、目标值的确定及可行性分析（四、目标值的确定及可行性分析（1 1） 目标值确定目标值确定经小组认真讨论，结合经小组认真讨论，结合生产任务、工艺状况等生产任务、工艺状况等因素，确定本次活动目因素，确定本次活动目标值为标值为92.592.5。四、目标值的确定及可行性分析（四、目标值的确定及可行性分析（2 2）1可行性分析可行性分析2 1、2013年6月2013年8月耐候钢炉生氧化

9、铁皮去除率分别为 92.1、92.4、92.5，已接近或达到过目标值。 2、收料环节提高耐候钢板坯的装炉温度及加热环节耐候钢工艺制度均有一定的优化空间，可适当提高耐候钢炉生氧化铁皮的去除。 3、小组成员由管理、工艺技术、设备点检、生产操作人员组成，人员素质较高，现场基础管理工作扎实，而且能够得到厂、相关科室的大力支持。 4、小组成员多数现场工作多年，积累了丰富的工作经验。 结论：耐候钢炉生氧化铁皮去除率完成结论：耐候钢炉生氧化铁皮去除率完成92.592.5的的目标是完全能够实现的！目标是完全能够实现的！ 耐候钢炉生氧化铁皮去除率关联图耐候钢炉生氧化铁皮去除率关联图业务技能差业务技能差温度制度温

10、度制度热装率低热装率低煤气热值波动大煤气热值波动大判断能力欠缺判断能力欠缺知识结构水平差异知识结构水平差异在炉时间长在炉时间长出炉节奏控制出炉节奏控制待料、待气、轧待料、待气、轧线故障时间线故障时间热送有合同板坯比热送有合同板坯比例低例低板坯热送率低板坯热送率低板坯入库后不能及时板坯入库后不能及时装炉装炉环境温度影响环境温度影响散热速度散热速度热装温度不高热装温度不高加热炉附属机加热炉附属机械设备故障械设备故障除鳞装置故障除鳞装置故障热电偶故障热电偶故障热电偶温度检测失热电偶温度检测失真真板坯定位不准确板坯定位不准确热值偏高热值偏高煤气压力波动煤气压力波动 1、调查2013年7月份作业区组织的

11、板坯、加热岗位人员现场实际操作考核成绩，合格率为97。2、统计2013年3月2013年8月由于操作原因、温度控制偏高造成耐 候钢出炉板坯炉生氧化铁皮去除不尽数据，见表3。 表3 操作原因造成的耐候钢炉生氧化铁皮去除不良板坯统计表五、要因验证（五、要因验证（1 1）验证一验证一: :业务技能差业务技能差月份2013.32013.4 2013.5 2013.6 2013.72013.8总计块数32343319耐候钢炉生氧化铁皮除鳞不尽块数为19块，约占耐候钢除鳞不良总数235块的8.1。3、新分大学生或转岗的学徒们操作技能不熟练，对板坯加热过程中出现的异常情况不能及时准确预见和采取措施，不清楚影响

12、耐候钢炉生氧化铁去除不尽的因素。只要师傅指导得当能够弥补技术上的缺陷。l 结论：业务技能差不是主要原因结论：业务技能差不是主要原因五、要因验证（五、要因验证（2 2）验证二：出钢节奏控制不合理验证二：出钢节奏控制不合理 小组人员调查2013年3月2013年8月耐候钢的出炉节奏，操作人员能够严格按照“11”、“1+3”轧制节奏和单机架生产板坯的出炉规律的节奏出炉，作业人员据轧线轧制情况适时控制1、2#炉板坯的出炉时刻，避免了板坯在c3辊道上停留等待轧制的现象出现，减少了出炉板坯在除鳞前的温降和空冷时间。l 结论：出钢节奏控制不合理不是主要原因结论：出钢节奏控制不合理不是主要原因验证三：煤气热值波

13、动大验证三：煤气热值波动大 2013年6月，热轧煤气加压站与热轧板厂同时进行年修，恢复生产后，因焦炉煤气调节阀出现故障，无法实现自动调节，煤气热值准确控制困难，大部分时间在1900kcal/m3以上波动，如图所示。 五、要因验证（五、要因验证（3 3）煤气热值波动图 煤气热值高且波动大，影响加热炉炉膛温度、炉内气氛的控， 统计2013年7月的空煤配比情况如下表：段位预上预下加上加下均上均下实际空煤配比1.41.41.31.31.41.5设定空煤配比1.51.51.451.451.61.6l 结论：煤气热值波动大是主要原因结论：煤气热值波动大是主要原因五、要因验证（五、要因验证（3 3）验证七：

14、业务水平不高验证七：业务水平不高五、要因验证（五、要因验证（4 4） 加热炉为六点供热斜台面滚轮步进梁式加热炉，有六个供热段共有12个炉膛温度检测点，热电偶均经过维护人员校定和检测，满足使用范围；小组使用瑞典agema公司制造的便携式测温仪测量，加热炉供热段温度显示与dcs操作系统偏差46，符合该类测量仪表06的。验证四：热电偶温度检测失真验证四：热电偶温度检测失真 l 结论：热电偶温度检测失真不是主要原因结论：热电偶温度检测失真不是主要原因验证七：业务水平不高验证七：业务水平不高五、要因验证（五、要因验证（5 5）1、炉膛温度控制现状。小组以典型的钢质50pw800l、规格为200*1050

15、*11000mm，对比加热炉手动和自动烧钢情况，见表4：验证五：温度制度验证五：温度制度 烧钢方式平均温度控制范围（） 平均差值（） 均热段加热段预热段均热段加热段预热段自动11601180 1150117010801100 1520 1025 2030 手动11551175 11451165 10701090 表4 加热炉手、自动温度控制现状炉温控制偏上限验证七：业务水平不高验证七：业务水平不高2、耐候钢炉生氧化铁皮板坯加热炉膛温度控制制度见表5，对比现加热炉炉膛温度控制，小组成员在调查氧化铁皮压入过程中发现，出现耐候钢炉生氧化铁皮压入时加热炉出炉温度控制均偏上限。 板坯尺寸各段温度控制(m

16、mmm)均热段加热段预热段炉尾200(750-900)115511751145116510701090不限200(950-1050)115511751145116510701090不限200(1100-1200)115511751145116510701090不限200(1250-1350)115511751145116510701090不限表5 耐候钢产生炉生氧化铁皮板坯加热炉膛温度制度五、要因验证（五、要因验证（5 5）验证七：业务水平不高验证七：业务水平不高3、2013年8月4日24日，我们以模型计算的温度制度控制加热炉4炉（典型钢质50pw800l、规格200*1050*11000mm

17、）耐候钢炉生氧化铁皮板坯。统计结果如表6：表6 耐候钢产生炉生氧化铁皮板坯加热炉膛温度制度平均温度控制范围（）是否满足轧制需求均热段加热段预热段115111721144116710781094全部满足4、小组成员在调查氧化铁皮压入过程中发现，2013年5、6月份时耐候钢炉生氧化铁皮压入轧件所占比重最大。五、要因验证（五、要因验证（5 5）验证七：业务水平不高验证七：业务水平不高5、小组成员调查了耐候钢炉生氧化铁皮工艺制度，见表7，对照生产实际，发现出现氧化铁皮压入的绝大多数耐候钢炉生氧化铁皮的温度都偏向目标温度上限。2013年4月在进一步的多次跟踪实验中，将耐候钢炉生氧化铁皮的出炉温度逐步降低

18、，轧线生产顺利，除鳞效果良好。因此小组成员一致认为，耐候钢炉生氧化铁皮的目标温度偏高。 表7 耐候钢炉生氧化铁皮目标温度制度钢种板坯规格（mm）成品厚度（mm）出炉目标温度（）出炉目标温度偏差（）板坯中心与表面温度偏差（）耐候 钢200*（750949）2.511601015200*（9501099）1160200*（11001249）1160200*（12501350）1160五、要因验证（五、要因验证（5 5）l 结论：温度制度是主要原因结论：温度制度是主要原因五、要因验证（五、要因验证（6 6）验证六：待料、限煤气、轧线故障验证六：待料、限煤气、轧线故障1、小组统计了2013年4月6月待

19、料、限煤气总计时间为600小时左右，均造成板坯在炉时间长，但由于是外部原因，小组无法解决。2、小组统计调查分析了待料、限煤气时加热炉温度控制，发现操作人员能严格执行待轧保温控制，出现批次耐候钢炉生氧化铁皮压入未发生在待轧保温期间内，待轧保温只是对能源消耗影响较大。l 结论：待料、限煤气、轧线故障不是主要原因结论：待料、限煤气、轧线故障不是主要原因五、要因验证（五、要因验证（7 7）验证七：在炉时间长验证七：在炉时间长 高耐候钢板坯加热制度要求最短在炉加热时间165min，实际平均在炉加热时间为171185min(板坯宽度规格差别要求)。 在加热炉均热段待轧的高耐候钢保温1小时后，因工艺制度需要

20、需进一步降温，若长时间高保温，高耐候钢中的cu元素将处于高温脆化区，容易引起高耐候钢热脆现象的发生，影响产品的机械性能。因此在实际生产中，加热炉均热段待轧的高耐候钢保温1小时后全部回炉处理。l 结论：在炉时间长是主要原因结论：在炉时间长是主要原因五、要因验证（五、要因验证（8 8）验证八：加热炉附属机械设备故障验证八：加热炉附属机械设备故障 1、加热炉附属机械设备为步进梁 、装出钢机、装出料炉门和辊道等，小组统计了2013年3月2013年8月设备故障时间，总计为2.1小时左右。2、加热炉附属机械设备为点检定修制，日常维护和检修及时。 l 结论：加热炉附属设备故障不是主要原因结论：加热炉附属设备

21、故障不是主要原因五、要因验证（五、要因验证（9 9）验证九：热装率低验证九：热装率低 1、小组人员统计了2013年3月-2013年8月耐候钢的热装率，见下表：月份2013.32013.42013.52013.62013.72013.8平均热装率（%）50.254.363.565.851.761.456.5 由表中可以看出耐候钢的热装率较低，耐候钢的热装率直接影响炉生氧化铁皮的生成。即冷装导致板坯加热时间的延长和提高炉膛温度。五、要因验证（五、要因验证（9 9） 2、加热时间越长，钢的氧化损失越多。而钢坯的加热温度又是根据加热工艺而定的，故只能从改变炉内气氛和缩短加热时间这两个方面来努力。 3、

22、钢的氧化随着加热温度的升高而加快。表面温度越高，氧化越严重。 当温度高于1300时，原来生成的氧化铁皮开始熔化。新的表面暴露在炉气中，会进一步加重氧化。l 结论：热装率低是主要原因结论：热装率低是主要原因五、要因验证（五、要因验证（1010）验证十：除鳞装置设备故障验证十：除鳞装置设备故障1、除鳞装置包括除鳞辊道、喷嘴、除鳞水压力装置等，小组统计了2013年3月2013年8月设备故障时间，总计为1.3小时左右。2、除鳞装置设备为点检定修制，日常维护和检修及时。 结论：除鳞装置设备故障不是主要原因结论：除鳞装置设备故障不是主要原因五、要因验证（五、要因验证（1111）验证十一：热装温度不高验证十

23、一：热装温度不高1、板坯库四周设置有隔热板，可以降低板坯的温降速度。2、优化板坯堆垛方式，将热送板坯集中堆放在一起，可以降低温降速度。3、及时编排计划，可以将环境温度对板坯热装温度的影响降到最低。 结论：热装温度不高不是主要原因结论：热装温度不高不是主要原因煤煤 气气 热热值波动大值波动大热热 装装率率 低低温度制度不合理氧化铁皮去除率低五、要因验证（五、要因验证（1212） 通过对11条末端原因的验证显示，小组成员一致认定当前加热炉耐候钢炉生氧化铁皮除鳞不良的主要原因是：六、制定对策（六、制定对策（1 1）温度制度不合理温度制度不合理负 责 人：邓 超 陈伟完成时间：2013年10月28日对

24、策对策措施措施目标目标调整耐候钢炉生氧化铁皮加热温度制度。1、收集生产数据，对数据进行统计分析。2、建立耐候钢收料缓冷堆垛制度，提高耐候钢热装温度3、编制适合的耐候钢炉生氧化铁皮加热工艺制度。4、建立耐候钢炉生氧化铁皮加热工艺制度考核办法。 细化各种规格钢质耐候钢炉生氧化铁皮加热温度制度。六、制定对策（六、制定对策（2 2）热装率低热装率低负 责 人：邓超 陈 畔完成时间：2013年11月28日对策对策措施措施目标目标提高耐候钢的热送热装率和热装温度 1、收料时在60分钟内将板坯下线入库。2、进行缓冷堆垛，提高装炉温度，使装炉温度达到600。3、板坯入库后8小时内编排计划进行轧制。 将耐候钢的

25、热装率由56.5%提高到75%，将热装温度由585提高到600 六、制定对策（六、制定对策（3 3）煤气热值波动大煤气热值波动大负 责 人：邓超 曹枫洲完成时间：2013年11月28日对策对策措施措施目标目标降低和稳定煤气热值控制 1、改变焦炉煤气控制管理方式。2、依据生产情况及时调整焦煤控制比例。 煤气热值严格按照1800+100kcal/m3的标准控制 七、对策实施（七、对策实施（1 1）实施一：实施一：温度制度温度制度1、收集2013年8月份耐候钢实际生产数据，计算平均值并进行统计分析，得出实际的出炉目标温度。 2、对比计算实验所得的温度与热工制度中的目标温度，发现实际耐候钢炉生氧化铁皮

26、的实验目标温度比热工制度的目标温度低20左右。3、在得出实际温度后进行工业试验，与技术科共同制定新的耐候钢炉生氧化铁皮试验温度，降低耐候钢炉生氧化铁皮出炉目标温度，见表9。 表表9 9 优化的耐候钢炉生氧化铁皮出炉目标温度优化的耐候钢炉生氧化铁皮出炉目标温度 钢种板坯规格（mm）出炉目标温度出炉目标温度偏差板坯中心与表面温度偏差耐候钢200*（9201350）12252020七、对策实施（七、对策实施（1 1） 4、为保证和规范耐候钢炉生氧化铁皮出炉目标温度工艺制度执行，小组建立温度制度执行的检查、考核办法，促进操作人员自觉遵守工艺制度。5、根据要因验证时采用的板坯加热温度制度，小组优化了各种

27、规格、钢质的耐候钢的温度制度，见表10。表表10 10 板坯加热温度制度板坯加热温度制度板坯尺寸各段温度控制()(mmmm)均热段加热段预热段炉尾200 (750-1350)125012701200不限6、为保证和规范耐候钢炉生氧化铁皮加热温度工艺制度执行，建立温度制度执行的检查、考核办法，促进操作人员自觉遵守工艺制度。七、对策实施（七、对策实施（2 2）实施二：实施二：热装率低热装率低1、收集耐候钢各工序时间，对比分析，见表11：项目从切割到入库时间在1小时以内入库到计划下达计划下达到装炉时间在2小时内8小时以内8-16小时16小时以上百分比100%61.20%14.90%23.90%100

28、.00% 从耐候钢入库到装炉时间的统计表看，耐候钢均能在1小时以内完成从切割到到库，入库后有95.1%的耐候钢能在16小时以内编排计划装炉，只有23.9%的耐候钢不能及时编排计划装炉，而形成冷料。表表11 11 耐候钢入库到装炉时间统计表耐候钢入库到装炉时间统计表七、对策实施（七、对策实施（2 2）2、建立耐候钢收料缓冷堆垛制度，提高耐候钢热装温度。 收料时在垛位底部放2-3块其他钢质热坯，在耐候钢顶部放2-3块其他钢质热坯，垛位两侧各堆放2-3垛其他钢质热坯，确保热装温度达到600。3、耐候钢在入库后16小时内编排计划进行轧制。有效提高了耐候钢的热装率和热装温度。七、对策实施（七、对策实施（

29、3 3）实施三：实施三：煤气热值波动大煤气热值波动大1、由生技室协调，统一热轧板厂和热轧煤气加压站的热值计算依据和方法，使热轧板厂和热轧煤气加压站的热值显示值一致。2、由生技室协调，使热轧板厂出炉操作室和热轧煤气加压站的联系电话均采用录音电话，便于相关问题的追溯。3、生产过程中由热轧板厂加热工向热轧煤气加压站提出热值控制需求，热轧煤气加压站按照热轧板厂提出的热值需求进行热值调整。当热值需求提出十分钟后热值仍未调整时，热轧板厂加热工通过热轧调度室协调热值需求。4、由生技室协调，调整热轧煤气加压站的热值报警值，低报警值由1700 kcal/m3降至1600 kcal/m3，高报警值由1900 kc

30、al/m3升至2000 kcal/m3，便于煤气加压站实现操作控制。七、对策实施（七、对策实施（3 3）5、热轧加热工确定煤气热值控制的原则 1）当生产节奏慢、热装率60%时，煤气热值按1700 1750kcal/m3控制。 2）当生产节奏快、热装率60%时，煤气热值按18501900 kcal/m3控制。 3）轧制钛材时，煤气热值按16501700 kcal/m3控制。 4）炉内出现大量冷热料混装、目标温度要求高、薄规格板坯多等情况时，煤气热值按18001850 kcal/m3控制。6、由热轧加热计器人员校定加热炉各段煤气流量检测装置，确 保加热炉煤气用量显示值的准确性，在系统内增加加热炉混

31、合煤气用量累加值记录（各段累加），数据保存2个月。八、效果检查（八、效果检查（1 1）检查一：检查一：目标值对比目标值对比（1）措施实施后于2013年12月达到目标值，2014年2月小组统计了活动期间耐候钢炉生氧化铁皮去除率指标完成情况，如表11：月份月份2013.92013.92013.12013.12013.112013.112013.122013.122014.12014.12014.22014.2总计总计去除率去除率91.991.992.292.292.492.492.592.592.992.993.193.192.592.5表表11 11 活动期间耐候钢炉生氧化铁皮去除率指标活动期间

32、耐候钢炉生氧化铁皮去除率指标八、效果检查（八、效果检查（1 1）（2）为直观反应指标完成情况，作柱状图，如图五：活动前后耐候钢氧化铁皮去除率对比八、效果检查（八、效果检查（2 2）检查二：检查二：主要因素对比主要因素对比 小组统计了2013年9月2014年2月份92块耐候钢炉生氧化铁皮除鳞不良板坯块数，将各主要因素的频数统计如表12：表表12 12 耐候钢炉生氧化铁皮去除不良影响因素统计表耐候钢炉生氧化铁皮去除不良影响因素统计表序号序号项项 目目频数（块）频数（块）频率（）频率（）累计频率（累计频率（% %）1 1热装率低热装率低292931.731.731.731.72 2出炉板坯温度高出炉板坯温度高272729.329.361613 3煤气热值波动大煤气热值波动大141412.212.276.376.34 4原料缺陷原料缺陷8 88.78.785855 5在炉时间长在炉时间长6 6