板模板计算书

1、板模板(套扣式)计算书计算依据：1、建筑地基基础设计规范 GB50007-20112、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程 DBJ15-98-20143、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20084、混凝土结构设计规范 GB 50010-20105、建筑结构荷载规范 GB 50009-20126、钢结构设计规范 GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称标高 3m新浇混凝土楼板板厚 (mm)130模板支架高度 H(m)3模板支架纵向长度 L(m)8.7模板支架横向长度 B(m)6、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0

2、.5模板及其支架0.753混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值2Q1k(kN/m )2.5泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值 Q2k(kN/m 2)0.075其他附加水平荷载标准值 Q3k(kN/m)0.55Q3k 作用位置距离支架底的距离 h1(m)3省份广东地区茂名 高州市风荷载标准值 k(kN/m 2)基本风压0.350.1970(kN/m 2)地基粗糙程度C 类 (有密集建筑群市区 )模板支架顶部距地 面高度 (m)20风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数 s0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗

3、倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)2三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距 l a(mm)900立柱横向间距 l b(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1800顶层水平杆步距 h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)500小梁间距 l(mm)350小梁最大悬挑长度 l 1(mm)100主梁最大悬挑长度 l 2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图q11×max1.2(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×Q1k,1.35(G1k四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚

4、度 t(mm)15面板抗弯强度设计值 f(N/mm 3 3)16.83面板抗剪强度设计值 (N/mm 2)1.52面板弹性模量 E(N/mm 2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁 ，取 1m 单位宽度计算。+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.9 ×Q1k ×b=1×max1.2 ×(0.1+(24+1.1) 0.×13)+1.4 2×.51.35 ×(0.1+(24+1.1) 0.×13)+1.4 0×.9 ×2.5 1×=7.69kN/mq1

5、 静=1×G(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b = 1 ×1.35 ×(0.1+(24+1.1) 0.×13) ×1=4.54kN/mq1活=1×(QcQ1k) ×b=1×(1.4 ×0.9 ×2.5) ×1=3.15kN/m正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k) ×h)+ Q×Q1k) ×b =(1 ×(0.1+(24+1.1) 0.×13)+1 ×2.5) ×1 3.

6、363kN/m计算简图如下：1、强度验算M max0.1q1静L2+0.117q1活L20.1 ×4.54 ×0.352+0.117 ×3.15 ×0.3520.101kN·m Mmax/W 0.101 ×106/375002.687N/mm2f 16.83N/mm2 满足要求！2、挠度验算44 max0.677ql4/(100EI)=0.677 3.×363 ×3504/(100 ×9350×281250)=0.13mm max=0.13mmmin350/150 ，10=2.333mm满足要求

7、！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型 (mm)60×802小梁抗弯强度设计值 f(N/mm 2)12.872小梁抗剪强度设计值 (N/mm 2)1.3863小梁截面抵抗矩 W(cm )642小梁弹性模量 E(N/mm )8415小梁截面惯性矩 I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁根据建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程 DBJ15-98-2014 第 4.3节规定可知：q1 1×max1.2(G1k+ (G2k+G3k) ×h)+1.4Q1k ，1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.9 ×Q1k

8、 ×b=1×max1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×13)+1.4 2×.5 ，1.35 ×(0.3+(24+1.1) 0.×13)+1.4 0×.9 ×2.5 0×.35=2.786kN/m因 此 ，q1静 1×1.35 ×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35 ×(0.3+(24+1.1) 0.×13) ×0.35=1.684kN/mq1活1×1.4 ×0.9 

9、5;Q1k×b=1×1.4 ×0.9 ×2.5 ×0.351.103kN/m 计算简图如下：1、强度验算2 2 2 2M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125×1.684×0.92+0.125 ×1.103 ×0.920.282kN·m 22M2q1L12/2=2.786 0×.12/20.014kN ·m MmaxmaxM1，M2max0.282，0.0140.282kN ·m =Mmax/W=0.282×106/64000=4.408N

10、/mm2f=12.87N/mm 2 满足要求！2、抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.625 ×1.684 ×0.9+0.625 1×.103 ×0.91.567kN V2q1L12.786 ×0.10.279kNVmaxmaxV1，V2max1.567，0.2791.567kN22 max=3Vmax/(2bh0)=3 ×1.567 ×1000/(2 6×0×80)0.49N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k) ×h)+

11、Q×Q1k) ×b=(1 ×(0.3+(24+1.1) 0.×13)+1 ×2.5) 0×.35 2.122kN/m挠度 ,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.521 2.×122 ×9004/(100 ×8415×256×104) 0.337mm min(L/150 ， 10) min(900/150，10)6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=2.122 10×04/(8 ×8415×256×104) 0.001m

12、m min(2 ×l1/150，10)min(2 ×100/150，10)1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型 (mm)48×3.2主梁计算截面类型 (mm)48×3.22主梁抗弯强度设计值 f(N/mm 2)2052主梁抗剪强度设计值 (N/mm 2)1253主梁截面抵抗矩 W(cm 3)4.732主梁弹性模量 E(N/mm 2)2060004主梁截面惯性矩 I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q11×max1.2(G1k+(G2k+G3k)

13、 ×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4 ×0.9 ×Q1k ×b=1×max1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×13)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.5+(24+1.1) 0.×13)+1.4 0×.9 ×2.5 0×.352.881kN/mq1 静 1×1.35 ×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b 1×1.35 ×(0.5+(24+1.1

14、) 0.×13) ×0.35 1.778kN/mq1活1×1.4 ×0.9 ×Q1k×b 1×1.4 ×0.9 ×2.5 ×0.351.103kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k) ×h)+Q×Q1k) ×b=(1 ×(0.5+(24+1.1) 0.×13)+1 2×.5) ×0.35 2.192kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁， Rmax1.25q1L1.25 ×2.881 ×0.93.2

15、41kN按悬臂梁， R12.881 ×0.10.288kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数 =0.6RmaxR max， R1 ×0.61.944kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁， R'max1.25q2L 1.25 ×2.192 ×0.9 2.466kN 按悬臂梁， R'1q2l1=2.192 ×0.1 0.219kNR'maxR'max，R'1 ×0.6 1.48kN; 采用集中力按中均分布置及作用梁端两种计算模型分析，按三等跨连续梁计算 简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图2、抗

16、弯验算主梁弯矩图一 (kN ·m)2主梁弯矩图二 (kN ·m)=Mmax/W=0.473 ×106/4730=99.948N/mm2f=205N/mm满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一 (kN)主梁剪力图二 (kN)22max=2V max/A=2 ×3.15 ×1000/45014.001N/mm2=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)主梁变形图二 (mm) 跨中 max=0.727mm =min900/150 ，10=6mm 悬挑段 max 0.276mm =min(2 ×100/150,10)=1.33

17、3mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=3.776kN，R2=5.206kN，R3=5.476kN，R4=3.038kN 图二支座反力依次为 R1=3.4kN ，R2=5.348kN ，R3=5.348kN，R4=3.4kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值 N(kN)40按上节计算可知，可调托座受力 N5.476/0.6=9.126kNN 40kN 满足要求！八、立柱验算钢管截面类型 (mm)48×3.2钢管计算截面类型 (mm)48×3钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm 2)424立柱截面回转半径 i(

18、mm)15.9立柱截面抵抗矩 W(cm 3)4.49抗压强度设计值 f(N/mm 2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数 1.11、长细比验算l01=h+2a=1200+2×500=2200mml0=h=1.1 ×1800=1980mm =maxl01，l0/i=2200/15.9=138.365=150 满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立柱段：1=l01/i=2200.000/15.9=138.365查表得： =0.357不考虑风荷载 :N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.776，5.348，5.476，3.4/0.6

19、=9.126kN 22f N1/(A)9126/(0.357 4×24)60.29N/mm2f 205N/mm2 满足要求！考虑风荷载 :22Mw0×Qck×la×h2/101×1.4 ×0.9 ×0.197 ×0.9 ×1.82/100.072kN ·mN1w=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+M w/l b=Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+0.072/0.9=9.206kNf N1w/(A)+ M w/W 9206/(0.357 4×24)+0.07

20、2 1×06/4490 76.855N/mm2f 2205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：=l0/i=1980.000/15.9=124.528 查表得， 1=0.428不考虑风荷载 :N=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+1×G×q×H=Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+1 1.35 ×0.15 ×3=9. 734kN3 2 2 f=N/(1A)9.734 ×103/(0.428 4×24)=53.639N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载 :22Mw0×Qc

21、k×la×h2/101×1.4 ×0.9 ×0.197 ×0.9 ×1.82/100.072kN ·mNw=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+1×G×q×H+M w/lb=Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+1 1.35 ×0×.1 5×3+0.072/0.9=9.814kNf=N w/(1A)+M w/W9.814 ×103/(0.428 4×24)+0.072 1×06/4490=70.116N

22、/mm2=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算6.1.5：模板支撑架的高宽比不宜大于 3H/B=3/6=0.53 满足要求！ 十、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自 重产生MT=0×c×Q(kL1Hh2+Q3kL1Hh1)=1 ×0.9 ×1.4 ×(0.197 8×.7 ×3×2+0.55 ×8.7 ×3×3)=67.219 kN·m22 MR=G(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9 ×(0.

23、5+0.15 3×/(0.9 0×.9) 8×.7 ×62/2=148.77kN m·M T=67.219kN ·mM R=148.77kN ·m 满足要求！混凝土浇筑时， 倾覆力矩主要由泵送、 倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生， 抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生22 MT=0×c×Q(Q2kL1H2+Q3kL1Hh1)=1×0.9 ×1.4 ×(0.075 8×.7 ×32+0.55 ×8.7 ×3×3)=

24、61.661k N·m2MR=G(G2k+G3k) ×h0+(G1k+0.15H/(lalb)L 1B12/2=0.9 ×(24+1.1) 0×.13+(0.5+0.15 3/×(0.92×0.9) 8×.7 ×62/2=608.657kN m·MT=61.661kN ·mMR=608.657kN ·m 满足要求！一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C25混凝土的龄期 ( 天)7混凝土的实测抗压强度 f c(N/mm 2)8.2942混凝土的实测抗拉强

25、度 f t(N/mm 2)0.829立柱垫板长 a(mm)200立柱垫板宽 b(mm)100F1=N=9.814kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取 h=1.0 ；当 h2000mm 时， 取 h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，2其值控制在 1.0-3.5N/ 可得： h=1， ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pcm)umh0=(0.7 ×1×0.829+0.25 0×) ×1×1000×100/1000=58.03kNF1=9.814kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 范围内um临界截面周长： 距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=m