燃烧学讲义燃烧物理基础PPT课件

1、14.1 4.1 传质学基础传质学基础 物质由高浓度向低浓度方向的转移过程称为传质，也称为质量传递。 传质的两种基本方式：分子扩散传质和对流传质。第1页/共85页2扩散的基本定律 传质的推动力是组分的浓度梯度。组分i的浓度通常用质量浓度i kg/m3或摩尔浓度Ci kmol/m3来表示。 对于混合气体， 可见在等温系统中，组分的摩尔浓度与分压成正比。iipCRT第2页/共85页3费克（Fick）第一定律 质量基准 总质量浓度为常数 摩尔基准 总摩尔浓度C为常数 对于一维扩散 AABAABAjDD AABAABAJD C xDC AAABdjDdy AAABdCJDdy 第3页/共85页4费克（

2、Fick）第二定律 质量基准 对于一维扩散 摩尔基准 对于一维扩散 2AABADt 22AAABdDtdy 2AABACDCt 22AAABCd CDtdy 第4页/共85页5质扩散率 费克中出现的质扩散率 D，表征物质扩散能力的大小，是个物性参数。它的数值取决于扩散时的温度、压力及混合物系统的性质，主要依靠实验来确定。 一般只用到二元混合物的质扩散率，有半经验的计算公式，在已知p0,T0条件下的D0时，推算p,T条件下的D32000pTDDpT第5页/共85页6对流传质及传质系数 流体流过壁面或液体界面时，如果主流与界面之间有浓度差，就引起传质。这种传质称之为对流传质。 流体与界面间传质通量

3、可如下定义 与传热中的牛顿冷却公式形式相同。,1/A wAACA wACCCNkCCk推动力速率阻力第6页/共85页7浓度边界层 在对流传质中，在界面上也象热边界层一样会形成浓度边界层。扩散介质的浓度变化主要发生在浓度边界层之内。第7页/共85页8重要的准则数 普朗特准则数 施密特准则数 对流传热的努谢尔特数 对流传质的舍伍德数PraScDlNuDlShD第8页/共85页9 管内强制对流湍流换热的公式 管内强制对流传质的公式0.830.440.023ReShSc23RePrNu 第9页/共85页104.2 湍流物理模型及计算湍流的物理本质脉动1883年，雷诺（Reynolds

4、）首先发现了粘性流体存在着两种不同的流动状态层流和湍流当Re=wd/Relj时，由定常的层流流动非定常的紊流流动湍流。湍流的特征：流体质点的速度w大小、方向和压力p都随时间不断地变化，有时流体微团还会绕其瞬时轴无规则、且经常受扰动的有旋运动，所以在流体中明显出现很多集中的漩涡，不断地产生消灭再产生再消灭。这种瞬息变化的现象称为脉动。实验还发现湍流状态下，速度w、压力p、某组分物质的量m及流体的温度T总是在一个平均值上下不断的脉动。第10页/共85页11 是瞬时真实速度w（或者压力p）对时间的积分中值： 即 及 及 瞬时速度 w 或者瞬时压力p lb ww或pp 脉动 速度时均值w 压力时均值p

5、 ( )w p211wwdwww211ppdppp第11页/共85页12脉动的特性： (1) 速度脉动w（或p）对时间的平均值（时均值）为0。 即 (2) 速度脉动w的时均根值 (3) 流场中任意一点上的两个不同方向上的速度脉动如wx、wy的乘积的时间平均值 只有当 （非湍流） 或2211110w dww d212210wwwd 2110 xyxxyyxyw wwwwww w d xxwwyyww0 xyw w 第12页/共85页13 流场中，任意相距y的两点1和2上，其相关性用e12表示 当y=0时 ， ； 当y时 令e12=0，说明点1与点2湍流无关。211212121ew w dw w

6、12www212ew第13页/共85页14速度脉动wx决定湍流中的“三传”过程 湍流切应力 湍流正应力 动量传递 湍动度 湍流热通量 热量传递 湍流传质通量 质量传递其中： w*某一特征速度 c 比热 m流体某一组分 物质量的脉动量xyw w 2xw222*()/3xyzwwwwyc T w ym w 2221()2xyzwww2222222yyyxxxzzzwwwwwwwwwxyzyxzxzy另外两个主要量： 湍流动能 湍流耗散第14页/共85页15湍流的数学描写雷诺方程式粘性不可压缩流体连续性方程和运动微分方程Navier-Stokes方程按牛顿第二定律：惯性力=重力（体积力)+压力（表面

7、力）+粘性力 连续方程： 运动方程: X方向： Y方向： Z方向：0yxzwwwxyz2222221()yyyyydwwwwpgdyxyz2222221()zzzzzdwwwwpgdzxyz 第15页/共85页16时均化处理 : 考虑在湍流状态下，流体质点的不定常湍动，因此必须对各参数进行时均化处理。按上述方程式从左向右进行时均化。 惯性力xxxxxxxxxxyzdwwwwwdxdydzdx dy dz dwwwwwwwxyz0yxzwwwxyz连续方程yxzxwwwwxyzyxxxxxzxyxxxxzxxyxzxwwwwwwwwwwwww www ww wxyzwxxyyzz第16页/共85

8、页17时均化处理 : 第一项 第二项 同理：第三项时均化后： 第四项时均化后：xw2111()()0 xxxw dw dw（时均值不随时间变化） ()xxw wx2211211()()()()xxxxxxxxxw w dwwww dwwwxxxx()()xyxywww wyy()()xzxzw ww wzz第17页/共85页18时均化处理 : 重力项 压力项 粘性力项 211xxg dg211 11ppdxx21222222221()xxxxxwwww dwxyz 第18页/共85页19时均化处理 : 连续方程时均化后为： X方向0yxzwwwxyz可以合并由湍流脉动引起的附加应力222222

9、2yxxxxyxzxxxyxzxwwwpgww ww wxxyzxyzw ww ww wxyz 第19页/共85页20附加应力与粘性力合并后得 ：雷诺方程组 连续方程 X方向 Y方向 Z方向0yxzwwwxyz2yxxxxyxzxxxyxzxwwwpgww ww wxxxyyzzw ww ww wxyz 2yyyyxyyzyxyyyzywwwpgw www wyxxyyzzw ww ww wxyz 2zzzzxzyzzxzyzzzwwwpgw ww wwzxxyyzzw ww ww wxyz 第20页/共85页21结论: 加上连续方程，方程数为3+1=4 ，而未知数为10个 10个未知数 3个

10、时均速度 1个时均压力 3个湍流正应力 3个湍流切应力 xwywzwp2xw2yw2zwxyw wyzw wzxw w要能求解运动方程及连续方程必须补充六个方程 湍流附加应力方程第21页/共85页22湍流附加应力的假设 普朗特混合长度理论（0方程模型）动量转移理论 等效湍流粘性力假设（0方程模型）第22页/共85页23普朗特假定 湍流切应力的大小是由流体微团速度脉动wy引起的在 l 范围内横向动量转移来确定的。 认为：在混合长度范围内wxwywz是同一个数量级，则121(|)2xwww 1( )(1)xxxdwwwywyldy2()( )xxxdwwwylwyldy1()2xxxxyzdwdw

11、dwwlllwwdydydy 第23页/共85页24普朗特假定 湍流切应力 混合长度l的物理意义为：因速度脉动，引起流体任两层之间的纵向速度差w正好等于纵向速度脉动wx时，该距离称混合长度l 混合长度l需要通过实验测量，对管内流动，在层流底层，l很小，而在充分湍流的中心区域，l很大。222xxxyxdwdwdww wlldydydy 第24页/共85页25归纳： （1）湍流切应力 （2）当的地方，湍流切应力=0 （3）除壁面附近的流动外，出现湍流切应力最大值的地方，速度梯度也最大。 （4）切应力的正负符号与的相同。2xdwdy0 xdwdyxdwdyxdwdy第25页/共85页26等效湍流粘性

12、力假设 Bossinesq假定湍流附加切应力也正比于平均的横向速度梯度，并引进等效湍流粘性系数t和t 与普朗特混合长度理论比较2xxxxyxttdwdwdwdww wldydydydy 等效湍流普朗特理论粘性力假设2xtxdwll wdy第26页/共85页27等效湍流粘性力假设 把 代入雷诺方程，其粘性项是两项之和，即 xyxtdww wdy 222222()()()xyxxxxxxzxtw wwwww ww wpgxxyzxyz 是流体的物性，一般为常数，虽流体种类和温度T而改变. t 不是流体物性，而是湍流的特性。 t = f(Re, x, y, z, 粗糙度) 一般t通过实验求得。第27

13、页/共85页28 引入一个实验确定的量l或t，使得方程组变为： 连续方程与动量方程，方程数为3+1=4 4个未知量 3个时均速度 1个时均压力 方程组得以封闭，可以求解。因为增加了0个方程，所以称为0方程模型。xwywzwp第28页/共85页29常用的两方程模型：K- 模型SzzyyxxwzvyuxSuvwKtKttttxwzxvyxuxxpeffeffeffywzyvyyuxypeffeffeffzwzzvyzuxzpeffeffeffG21cGcK第29页/共85页30 其中， 模型常数的取值见表 2Kctteff2222222ywzvzuxwxvyuzwyvxuGt0.091.441.9

14、21.01.3c1c2cK第30页/共85页31其它模型 雷诺应力模型 代数应力模型 大涡模型 均需要用数值方法进行求解第31页/共85页324.3 “三传”的比拟动量热量质量比拟对照： 传热原理动量传递传热量W或J/s传质量mol/s或kg/s傅立叶公式牛顿公式Q = T f源动力速度差温度差浓度差 速度梯度1/s 温度梯度K/mA 传热面积 m2 浓度梯度mol/m4A质量传递的面积m2Q传热量 J/s 放热系数J/m2 sKT温差 Kf 传热面积m2 传质量mol/szl质量交换系数m/sc浓度差mol/m3f 质量交换面积m2dwdy dcmDfdy zlmc f dwdymdcdyN

15、uLzlNuzlLD.dTQfdy dTdy第32页/共85页33分子运动扩散与湍流扩散当ReRelj ，流体间的相互作用和混合主要靠分子运动扩散，又称内迁移现象。用运动粘性，热扩散率a（导温系数），质量扩散系数D来表示，单位都是m2 /s按分子运动论 13aDl wPr1()pac 1ScD1aLeD说明分子运动扩散的“三传”引起的速度场、温度场和浓度场分布规律一样第33页/共85页34 对多原子气体： 其中， 为动力粘性，cv为定容比热，k为绝热指数。 代入Pr数中：1(95)4vck0.741.44Pr950.781.3()pkkakkc双原子(空气)气体，三原子气体，第34页/共85页

16、35 当ReRelj：湍流运动扩散分子运动扩散，11Retxvvl充分湍流，分子运动扩散可忽略 在湍流情况下，引入湍流t，at，Dt，和Prt，Sct，Let来反映其“三传”。由于湍流的动量，热量和质量扩散均源于脉动和漩涡，可近似认为: Dt t at= lw， Prt Sct Let 1第35页/共85页36实验发现： （1） 与 均小于1，说明：动量交换过程不如热量和质量交换更强烈，温度和浓度混合边界层比速度边界层发展得快。 （2）由于Let=a/D1，说明：温度和浓度边界层的发展十分相近，可以用传热过程的基本规律近似描写质量交换。Pr0.75,0.70.75ttScaD10.9taLeD

17、， PrtatScD第36页/共85页37“三传”比拟举例 1、从处向C球表面扩散O2气，质量扩散是一确定值 ro C C0 浓度 x 0 第一种物理模型：从远方（）通过分子扩散传递 球面上（r0表面上） 第二种物理模型：从远方（）对流扩散到球面上 （r0表面上） 两种方式传递量相等，传质平衡边界条件：当r=时，C=C当r=r0时，C=C0第37页/共85页38第一种模型 积分 同时，根据第二种模型 又等于球表面上的对流质量交换量24dcmDrdr21()4mdcdrDr20011()4mccD r004()mr D ccm200004()() 4zlmr D ccccr0202lzlDr02

18、zlzlNuD 可见 说明颗粒越细，表面质量交换（zl）越强烈01zl第38页/共85页39有相对运动时的情况有相对运动时的情况 动力工程燃烧中，一般煤粉或油雾与空气的相对速度比较小（也就是Re比较小），可以认为1/30.620.37PrReNu 2zlNu 第39页/共85页40例2：利用热交换过程比拟性，用温度场模拟浓度场。 如研究两股射流的混合实验，通过实验混合边界层中任一点浓度C。 C1和C2是被比拟的实际两股气流的浓度 T1和T2是被比拟的实际两股气流的温度 m1和m2是被比拟的实际两股气流的在空间中混合后的质量分数,1,212121,1 12,221 1221122112211pp

19、pcccpppxyxyxyxymmmmmc Tm cTc TmTm TTmCm CCmCm CC 第40页/共85页41在湍流扩散的流场中，温度场和浓度场可以用相同的方程来描述，所以，可以用温度场模拟浓度场。 用不同温度T1=T2实验，实测混合点xy处的温度Txy（介于T1和T2之间，T1Txy T2）分布与浓度Cxy相似221212xyxyTTCCTTCC第41页/共85页42实例：T1=60，T2=室温20，实测xy点的Txy=50 实际C1=3mol/m3，C2=2mol/m3, 那么 Cxy=2.75mol/m3 求出所有点的温度场分布T(x, y)就代表浓度场的分布C(x, y)。2

20、1250200.756020 xyTTTT21220.7532xyxyCCCCC第42页/共85页434.4自由射流中的混合与传质自由射流的形式 自由射流的形式：自由射流指流体从喷口射入（1）：无限大静止空间（空间流体速度为0）（2）：不在受固体边壁限制，而淹没在周围流体介质中。流体介质与空间介质相同。x 初始段 R 基本段 wzs y R y 扩 展 角 2 第43页/共85页44根据流体力学的实验研究，有两个基本特点： 自由射流中任意断面的轴向速度wx横向速度wy。射流中的速度w轴向速度wx。 自由射流内部压力p=周围介质压力p。ywx第44页/共85页45射流中心动量守恒条件研究射 流混

21、合对传质的影响自由射流积分（动量守恒）条件：任意断面上动量（流率）是一个常数。其值恒等于主射流喷口断面上以w1计算的初始动量（流率）。111 1fwwdfw w f常数第45页/共85页46推论 推论1：同样按射流相似性原理可以推出伴随流（包括自由射流）热焓差和浓度差守恒条件。即 ()11211120001()()()2Rbkkkkw iiy dyw ii Rb或或()11211120001()()()2Rbkkkkw ccy dyw cc Rb或或n其中，i2, c2分别为大空间的热焓和浓度；对圆射流k=1，对平面射流，k=0。n推论2：对等温伴随流射流：T1=T2=T，1=2= ，上述三守

22、恒条件中等式两端的密度 可以约去。n推论3：对等温自由射流：T1=T2=T (1=2= )，w2 = 0。动量守恒条件22111fw dfw f常数第46页/共85页47推论 推论4：根据湍流射流的特性，描述射流中的动量，热量，质量交换的普遍二元微分方程和连续方程1()()ykxxxytkwwwwwyxyyyy1()()kxytkiiiwwyaxyyyy1()()kxytkcccwwyDxyyyy()()0kkxyw yw yxy t，at，Dt，湍流运动粘性系数，导热系数和扩散系数 第47页/共85页48 边界条件： 当 y=0, w=wzs, i=izs, c=czs (轴线上时) 当 y

23、=R(b), w=w2, i=i2, c=c2(外边界时） 圆形射流k=1，平面射流k=0，以上是数值计算的基础。0,0,0dwdidcdydydy0,0,0dwdidcdydydy第48页/共85页49自由射流中的混合与传质大表明与周围介质的湍流混合愈强烈。实验归纳：其中决定于射流喷口截面形状的系数 a决定于喷口速度均匀程度的湍流结构系数x 初始段 基本段 R wy R y wzs 2R0 w1 Rtgax(1) 射流扩展角 2第49页/共85页50实验结果如下 喷口截面形状截面形状系数湍流结构系数a扩展角 2圆截面圆截面（轴对称射流）（长宽比352.4b=2.4ax 收缩很好的喷嘴0.10

24、83210平面壁上的锐缘狭缝0.118第50页/共85页51(2) 射流断面上的速度分布相似性 测量出R和wzs，可求出任意断面上任一点y的速度21.51zswywRw，y任意断面上任一点的速度和坐标位置wzs，R任意断面上轴心线上的速度和边界层半宽度ywzs yRzsww第51页/共85页52(3) 射流轴心线上参数(wzs)变化 根据自由空间射流动量守恒f w2df= w21f1 ，可以推导出自由射流与周围介质间湍流混合所引起动量、热量和质量交换沿射流轴心线参数变化的规律 在射流断面上 wzs = w1 , R/R0=3.311000.7060.7060.294zszsTCaxasTCRR

25、103.3zswRRw1000000.960.960.294zswRxtgaxaxaswRRRRR第52页/共85页53(4) 湍流射流的卷吸特性 对不等密度射流 其中：qm为卷吸入射流的流体质量，qm1为从喷口喷出的质量， 为被卷吸流体密度， 1为喷出流体密度，d0为喷口当量直径，s为距喷口的距离 对等密度卷吸（ = 1 ）qv为卷吸后的体积流量, qv1为初始喷射体积流量1100.321mmqsqd2001010.761.32()2.2(0.294)vvasasRRqasqR第53页/共85页545）不等温轴对称自由射流煤粉炉一次风、二次风向炉内的喷射 按动量守恒，热焓差

26、守恒条件得 1101 0.535(1)0.96zszswwwaxwR12TT，无量纲速度、温差、浓度差衰减加快，射程111zszszsCTwBCTw0.00.81.00123451zsCC1zsTT0axR 增大= =5=1=0.5=0.2 =0.1或0.00.81.00123450axR1zsww 增大= =5=1=0.5=0.2 =0.1第54页/共85页55主要结论：(1) 把热射流（T1）射入冷空间（T2）中即，无量纲轴心速度wzs衰减快，且随有wzs 无量纲轴心温差Tzs衰减快，且随有Tzs 无量纲轴心浓度差Czs衰减快，混合强烈，且随有Czs(2

27、) 把冷射流（T1）射入热空间（T2）中即，三个无量纲量wzs，Tzs，Czs衰减慢，混合慢，射程长。随衰减很慢。如锅炉中的二次风，从燃烧供O2的角度应用高T1（应可能高）的空气，以加强湍流混合和传质（供O2），有利于燃烧从组织炉内气流流动工况角度，相反，应用低一些的空气（T1），衰减慢，有足够的扰动范围，保证气流流动。第55页/共85页56(5) 气、固(液)两相射流中的混合与传质颗粒只有几十微米，或随风流动，对射流流场不影响，可视为自由射流，因此适用积分守恒条件和射流分布相似性规律，由于射流中有固（液）颗粒，射流轴心线上速度衰减减慢（即与周围介质混合传质减慢）。一次风中燃料浓度增加，会使得

28、燃尽更加困难，火焰长度变长。某断面轴心线上的燃料浓度Czs=化学当量比下的理论燃烧浓度Clr时，燃烧才完全。此时该断面的距离ax/R0称理论燃尽火焰长度）以质量流量计算，任一断面上轴心线上浓度Czs是断面平均浓度的1.5倍。所以，空气和燃料的分布是不匹配的，要使得射流中各处的燃料都有充足氧气，必须过量空气系数大于1。第56页/共85页574.5 旋转射流中的混合与传质旋转射流中的混合与传质的特性旋转射流中的混合与传质形成：一边旋转一边前进（轴向运动）,便形成了旋转射流第57页/共85页58速度分布：射流断面上分成两部分： 射流内部：有旋运动 r0， w0 rr1， w w1 外侧部分无旋运动

29、rr1， w w1 r， w01.0nwwr1.5 2.0nwr常数 1.5 2.0nwr常数1.0nwwrr1w1r1 rw 自由旋转区 核心区（刚体旋转区） 自由旋转区第58页/共85页59横断面上压力分布 先研究外侧部分势位流动区 按伯努利方程：外边壁 p任意点， , w r = w1 r0 =常数把任意点的 代入上式得任意点的压力 显然边界处r=r0 结论：交界处的压力pr0比大气低半径压力切向速度任意点的参数rpw分界处的参数r1Pr0w1外边界Rpw=0212pw01rwwr220112rppwr02112rppw2112wwr常数第59页/共85页60横断面上压力分布：轴向压力分

30、布： 在确定的速度环量 =2Rw下20122rppw 12112r rppw12xppw22211228xpppRxtg 第60页/共85页61 在一定的速度环量下，若喷在口附近负压很大，在射流中心有一个回流区 12112r rppw 20122rppw 自由旋转区r1w1r1 r 压力分布 核心区（刚体旋转区） 自由旋转区第61页/共85页62研究中心部分刚体运动区 径向压力梯度dp/dr=惯性离心力= 积分 当r=r0时， 又 积分常数 代回，得22wrr2212pr+积分常数C0222011122rprwc022111122rppwwc2112()2cpw22111222pwpw 第62

31、页/共85页63结论： 核心区， 中心处压力比大气压力p要低于交界处动压头的两倍（ ）。21122w210,002rww21122ppw 中心第63页/共85页64旋流射流的主要试验结果 1、试验研究表明：角动量的轴向通量的（旋转动量矩）G和轴向动量矩Gx均遵守守恒条件：00(2)RxGwrdr wrconst 0000(2)2RRxxxGwrdr wprdrconst第64页/共85页652、旋流强度S工程上用旋流强度来反映旋流射流的强弱程度 其中R为定性尺寸，各国R取值不一样，S数值有差异 通常为计算方便，常用喷口处平均的w和wx计算。也有人用w/wx来反映旋转强弱。RGGSx第65页/共

32、85页66 弱旋转射流：当S0.6出现双峰分布。n经验公式：Sk6192 第66页/共85页67 强旋射流：S0.6 最大特征，出现中心回流区 速度和压力都按1/xk衰减即：w1/xk；其中w包括轴向、切向、径向速度；p1/xk 实验结果：轴向径向切向压力pkk124第67页/共85页68 喷口形状的影响 回流量回流区直径半张角长度l/d不带扩口小小00带扩口大大35度12无扩口的喷口 有扩口的喷口 第68页/共85页694.6 钝体射流中的混合与传质钝体射流的形成钝体即指非流线型物体。钝体射流指流体经过非流线型物体时，在钝体下游的减速扩压流动中，由于反压力梯度的作用，引起边界的脱离而形成负压

33、，造成回流旋涡区。在主流区与回流区进行着强烈的动量、热量和质量的交换。 d 2 3 4 1 R0 R1 a b c 最大速度线，在此线上0dwdr 0 速度线，也就是回流区边界线 第69页/共85页70钝体几何参数对平均流动特性影响的主要试验结果。钝体张角2: 对回流区长度L，宽度(即零流线0)H及回流质量流率R(R回流量qmh/主流量qmo)影响很灵敏 ，回流区宽度H，长度L和回流量R都阻塞率(b/B)2的影响: 升高R升高，L/d减小。第70页/共85页714.7 平行与相交射流的混合与传质平行与相交射流混合与传质的动力学条件 当两个或两个以上射流组，其轴线平行，称为平行射流，轴线成一定角

34、度相交称相交射流，当交角为180度则称反向气流第71页/共85页72 两股平行射流，平均速度分别为w1和w2，按照普朗特混合长度理论，用 来反映其湍流粘性 其中R为混合边界层厚度。在射流流动中，混合长度l/边界层厚度R=常数。所以湍流切应力 湍流切应力间接表征了湍流中流体微团的混合dwdy12wwdwdyR222211111111222222222()()2wwdw dwlkwwkwdy dyww第72页/共85页73两股平行射流湍流混合的强弱决定于： 两者的动压比 ，它是湍流扩散（三传）的动力（能量）来源，它的增加会导致流体微团可在更大尺度范围内湍流相关，且混合边界层愈偏于动压小的一侧。当动

35、压比趋近于1时，由于动压差引起的湍流扩散已经十分微弱，只能靠射流自身原始扰动度来维持 决定于射流自身动压 ，它是射流内部进行三传的动力（能量）源。一般自身湍动度总是维持射流内部的小尺度湍动。 系数k，决定于射流喷口的结构特征和速度分布特征211222ww222w第73页/共85页74相交射流 相交射流以一定角度相交，在各自惯性力作用下相互碰撞和混合，完成“三传”，这个惯性力比湍流切应力要大数百倍。 射流等值核心区被强烈破坏。“三传”升高。 射流变形，压扁，混合边界层很快波及到射流轴心线区，“三传”升高。交角越大压扁越厉害。 两射流轴心线相交后，合成一股射流，同时具有最大的变形后的周边。所以与周

36、围介质“三传”也加强。 结论：相交射流混合传质的动力学条件是两射流的动量（流率）比M=1时混合最强烈。 第74页/共85页75 本章总结 组织好工程燃烧过程的思路：化学反应的温度、物质浓度条件不同，则化学反应的速度、反应路线和产物不同。因此，需要合理运用控制传热和传质的方法，精确地设计并控制燃烧过程中的温度分布和物质浓度分布，从而实现对燃烧速度和产物的控制。所以，工程燃烧学需要重点关注混合与传质过程。 各种工程燃烧过程的混合与传质的特性各不相同，需要用实验进行研究分析。但是，典型的燃烧组织过程有着共性的规律。第75页/共85页76速度脉动wx决定湍流中的“三传”过程 湍流切应力 湍流正应力 动

37、量传递 湍动度 湍流热通量 热量传递 湍流传质通量 质量传递其中： w*某一特征速度 c 比热 m流体某一组分 物质量的脉动量xyw w 2xw222*()/3xyzwwwwyc T w ym w 2221()2xyzwww2222222yyyxxxzzzwwwwwwwwwxyzyxzxzy另外两个主要量： 湍流动能 湍流耗散第76页/共85页77实验发现：湍流的“三传”过程是相似的，但也存在差异 （1） 与 均小于1，说明：动量交换过程不如热量和质量交换更强烈，温度和浓度混合边界层比速度边界层发展得快。 （2）由于Let=a/D1，说明：温度和浓度边界层的发展十分相近，可以用传热过程的基本规律近似描写质量交换。Pr0.75,0.70.75ttScaD10.9taLeD， PrtatScD第77页/共85页78在没有化学反应的流场中，可以用温度场模拟浓度场。 如研究两股射流的混合实验，通过实验混合边界层中任一点浓度C。 C1和C2是被比拟的实际两股气流的浓度 T1和T2是被比拟的实际两股气流的温度 m1和m2是被比拟的实际两股气流的在空间中混合后的质量分数,1,212121,1 12,221 1221122112211pppcccpppxyxyxyxymmmmmc Tm c