移动式施工操作平台计算书

1、移动式施工操作平台计算书移动式施工操作平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。单位:(mm)室外施工操作平合立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元、参数信息：1. 基本参数移动式施工操作平台平面尺寸为4.8mX 3.6m，高度8m立杆横向间距或排距la(m):1.20，立杆步距h(m): 1.50 ;立杆纵向间距l b(m):1.20，平台支架计算高度H(m): 8.00 ；立杆上端伸出至模板支撑点的

2、长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)： 300.00 ; 钢管类型(mm):48X 3.5 ,扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;2. 荷载参数2脚手板自重(kN/m):0.300 ;栏杆自重(kN/m):0.150 ;材料堆放最大荷载(kN/m ):2.000 ;施工均布荷载(kN/m ):1.500 ;3. 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00 ;立杆基础底面面积(m2):0.20 ;地基承载力调整系数:1.00。4. 风荷载参数施工操作平台计算中不考虑风荷载作用。二、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几

3、何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3;截面惯性矩I = 12.19cm 4;6q=Ml1 I I纵向钢管计算简图1. 荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):qii = 0.15 + 0.3 X 0.3 = 0.24 kN/m ;(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):qi2 = 2 X 0.3 = 0.6 kN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):pi = 1.5 X 0.3 = 0.45 kN/m2. 强度验算：依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和; 最大弯矩计算公式如下：M 二阳

4、出最大支座力计算公式如下：bT=l.lqil + 1.2q2l均布何载：qi :均布活载：q2 :最大弯距Mmax :=1.2 X q11+ 1.2 X q12 = 1.2 X 0.24+ 1.2 X 0.6 = 1.008 kN/m ;=1.4 X 0.45 = 0.63 kN/m ;=0.1 X 1.008 X 1.22 + 0.117 X 0.63 X 1.22 = 0.251 kN.m ;最大支座力N=1.1 X 1.008 X 1.2 + 1.2 X 0.63 X 1.2 = 2.238 kN ;最大应力 (T =Mmax / W = 0.251 X 106 / (5080) = 4

5、9.467 N/mm 2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;纵向钢管的计算应力49.467 N/mm2小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2, 满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;计算公式如下：-=3847均布恒载:q = q均布活载:ii + q 12 = 0.84 kN/m ;p = 0.45 kN/m ;V = (0.67745X 0.84+0.990 X 0.45) X 1200 /(100 X 2.06 X 10 X 121900)=0.837 mm；纵向钢管的最大挠度为0.837 mm小于 纵向钢管的最大容许挠度mm满足

6、要求！三、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载F取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.238 kN ；1200/150 与 10PPPPPPPP1200! 112001200支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)4 069支撑钢管计算变形图（mm）251825183.357 3 3帀4196 4.196O2E 0.231.953160.279 0.2? 94.196 4.1963.356 3 3562 517 2.517支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.007 kN.m最大变形 V max = 4.069 mm ;最大支座力 Qmax

7、 = 9.79 kN ；2最大应力 （T = 198.253 N/mm ;横向钢管的计算应力198.253 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mrh,满足要求！支撑钢管的最大挠度为4.069 mm小于 支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm满足要求!四、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系 数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。R < Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 9.79 kN ;R > 6.40

8、kN 且R < 12.80 kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求！采用双扣件，满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN):Ng = 0.129 X 8 = 1.033 kN ;栏杆的自重(kN):血=0.15 X 1.2 = 0.18 kN ;脚手板自重(kN):N33 = 0.3 X 1.2 X 1.2 = 0.432 kN ;堆放荷载(kN):N34 = 2 X 1.2 X 1.2 = 2.88 kN ;经计算得到，静荷载标准值 Ng = Ng汁NG卄2汁24

9、= 4.525 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 Nq = 1.5 X 1.2 X 1.2 = 2.16 kN ;3. 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q = 1.2 X 4.525+ 1.4 X 2.16 = 8.454 kN ;六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式：不组合风荷载:其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 8.454 kN ;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;AW(T计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ； 立杆净截面面积(cm2) : A = 4.89

10、 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cnl;-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2；L 0 计算长度 (m)；K H - 高度调整系数：Kh=1心+0.005 X (8-4)=0.98;如果完全参照扣件式规范，由公式 (1) 或(2) 计算I 0 = k i 卩 h(1)l 0 = h+2a(2)k 1 计算长度附加系数，取值为 1.167；卩-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ;卩=1.73 ;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m ；公式(1)的计算结果：立杆计算

11、长度 L° = kiyh = 1.167 X 1.73 X 1.5 = 3.028 m ;L0/i = 3028.365 / 15.8 = 192;由长细比I °/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.195 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =8453.76 /( 0.195 X 489X 0.98 )= 90.429 N/mrr;钢管立杆稳定性验算(T = 90.429 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mr2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108;由长细比I °/i的结果查表

12、得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.53 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =8453.76 /( 0.53 X 489X 0.98 )= 33.271 N/m钢管立杆稳定性验算(T = 33.271 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mm，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3)计算I0 = k1k2(h+2a)(3)k2 - 计算长度附加系数，按照表 2取值1.014 ;公式(3)的计算结果：L0/i = 2011.675 / 15.8 = 127;由长细比I °/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.412 ;钢管立杆受压应力计算值；（T =8453.76 /（ 0.412 X 489X 0.98 ）= 42.8 N/mm 2;钢管立杆稳定性验算（T = 42.8 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205N/mrh,满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p< fg地基承载力设计值 :f g = f gkX kc = 120 kPa ；其中,地基承载力标准值： fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数： kc = 1；立杆基础底面的平均压力： p =