压缩机选型计算

1、压缩机的选型计算-33 C系统(冻结间)，取10C温差，蒸发温度为tz =-33 C。用立式冷凝器，t2 ti 3 c、 ti乞上 t取(t 6C)冷凝温度为ti=32C，采用配组2双级压缩机，取§ =1/3.机械负荷Qj=124845.49w.解：根据tz=-33 Cti =32C和§ =1/3 查图2-1得中间冷却t, =-3.5 C根据中间冷却温度确定过冷温度tg= (-3.5+4 ) C =0.5 C根据蒸发温度tz=-33 C和中间冷却温度tzj=-3.5 C,查图2-5得低压级压缩机的输气系数=0.775根据蒸发温度tz=-33 C和过冷温度tg=0.5 C,查

2、表2-4得低压级压缩机单位容积制冷量q=1007kj/ m3计算低压级压缩机的理论输气量：Vd 3.6Qjqr= 3.6* 124845.490.775* 1007575.9m /h.选择低级压缩机。根据计算出的低级压缩机理论输气量，从压缩机产品样本中选两台8AS10和一台4AV10型压缩机作为低压级压缩机，其理论输气量Vd 634m3/h，可以满足要求。选择高压级压缩机。根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、Vd 575.9m3/h 得Vg 詈二(575.9/3 ) m3/h=191.97 m3/h。从压缩的产品样本中选出两台4AV10型压缩机作为高级压缩机，其理论输气

3、量Vd 253.6m3/h。实际选配两台8AS10和一台4AV10型压缩机一台作为低压级压缩机，两台4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，形成一组配组双级机-28 C系统(冻结物冷藏间)，取10C温差，蒸发温度为tz=-28 C。用立式冷凝器，t2 ti 3 C、 ti S上t取(t 6C)冷凝温度为ti=32C，采2用配组双级压缩机，取§=1/3.机械负荷Qj = 47347。99w解：根据tz=-28 Cti =32C和§ =1/3 查图2-1得中间冷却tzj=2.3 C根据中间冷却温度确定过冷温度tg= (2.3+4) C =6.3 C根据蒸发温度tz=-28 C和中

4、间冷却温度tzj=2.3 C,查图2-5得低压级压缩 机的输气系数=0.78根据蒸发温度tz=-28 C和过冷温度tg=6.3 C,查表2-4得低压级压缩机单位容积制冷量qr=1039kj/ m3计算低压级压缩机的理论输气量：3.6Qj 3.6* 47347.99qr0.78* 1039210.32m3/h.选择低级压缩机。根据计算出的低级压缩机理论输气量，从压缩机产品样本中选8AW1CE缩机一台作为低压级压缩机，其理论输气量V 253.6m3/h ,可以满足要求。选择高压级压缩机。根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、Vd 210.32m3/h 得 V Vd= (210

5、.32/3 ) m3/h=70.1 m3/h。 从压缩的产品3样本中选出4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，其理论输气量Vd 126.8m3/h。实际选配1台8AW1CE缩机一台作为低压级压缩机，4AV10型压缩机一台作 为高级压缩机，形成一组配组双级机。冷却设备的选型计算根据a R可求出冷却面积，从而选择冷却设备。K t传热系数K QC1C2C3查表2-14可查的K/值7.08,冻结物冷藏间选用氨单排光滑蛇形墙排管，管数为 6根，温差为10C,查表可知Ci = 1,C2 = 1.0管外径为38mm,C3=1.1，得K=7.8。一号库的冷却面积为239.74m2,冷却设备负荷为18700.0

6、4W温差都为10C,二号库的冷却面积为215.38 m 冷却设备负荷为16799.59W，三号库的冷却面积为239.74m 冷却设备负荷为18700.04W。由上计算出管长分别为2021.22、1805.06和2021.22m L A/R* 冷藏间蒸发器38管长度-33系统计算t1-33 Ch11418.264kJ/kgt2-21 C查表2-19得h21435.845 kJ/kgt327 C (由与4点等压与2点等S得h31532.35 kJ/kgt4-3.5 Ch41457.855 kJ/kgt585 C (由与6点等压与4点等S得h51639.05 kJ/kgt632 Ch6351.466

7、 kJ/kgt70.5 Ch7202.313 kJ/kgt8-3.5 Ch8183.86 kJ/kgt9-33 Ch950.138 kJ/kg制冷量：Q0 V-=575.9*0.775*1007/3600=124.85KW3600单位制冷量：q。hi h9 =1418.264-50.138=1368.126 kJ/kg低压级制冷剂循环量：Gli Qo * 3600 327.6 (kg/h ) qo高压级制冷剂循环量：Gh322.85 (kg/h )h4 h8-28系统计算t1-32 Ch11425.84kJ/kgt2-18 C(查表2-19得)h21439.94 kJ/kgt337 C (由与

8、4点等压与2点等S得)h31550.44 kJ/kgt42.3 Ch41459 kJ/kgt570 C (由与6点等压与4点等S得)h51594.3 kJ/kgt632 Ch6351.466 kJ/kgt76.3 Ch7227.85 kJ/kgt82.3 Ch8210 kJ/kgt9-28 Ch972.54 kJ/kg制冷量：Qo 乞9 =210.32*0.78*1039/3600=47.35KW3600单位制冷量：q。h1 h9 =1425.84-72.54=1353.3 kJ/kg低压级制冷剂循环量：Gli Q°* 3600 126 (kg/h ) q0高压级制冷剂循环量：Gh

9、Gl1 124.2 (kg/h ) h4 h8冷凝器的选型计算(1)冷凝器传热面积的计算q1取3500WM由表2-25得A -Ql Q1=158349.03 45.24 川冷凝器面积 K tdq13500式中：A 冷凝器传热面积，单位为川；Q1 冷凝器负荷，单位为 W；K冷凝器传热系数，单位为 W/(川C );qi 冷凝器热流密度，单位为W/川；td 对数平均温度差，单位为C。(2)双级压缩机系统冷凝器热负荷-33 系统冷凝负荷Q1 qmg h5 h6 /3.6=322.85(1639.05-351.466 )/3.6=115471.25W-28 系统冷凝负荷Q1 qmg h5 h6 /3.6

10、=124.2(1594.3-351.466 )/3.6=42877.78W 总冷凝负荷为 115471.25W+42877.78W=158349.03WQ1 双级压缩机系统冷凝器热负荷，单位为 W；qmg 高压级机制冷剂循环量，单位为 kg/h ； h5、 h6 制冷剂进、出冷凝器的比焓，单位为 KJ/kg(冷凝器进、出水温度分别为 22C、24C)。由上计算得总的冷凝面积为 45.24 ，可从产品样本选型得 LNA-54的立式冷凝器，其冷冻面积为54川可满足条件。辅助设备的选型计算1 中间冷却器的选型计算：其作用是冷却低压级压缩机排出的过热蒸气，同 时对来自贮液器的饱和液体冷却到设定的过冷温

11、度， 还起着别离低压级压缩 机排气所夹带的润滑油及液滴的作用。(1)中间冷却器桶径计算-33 系统 取 0.45 取 0.5 m/s0.0188 V =0.0188、0.45* 191.97 =0.097口0.5-28 系统 取 0.54 取 0.5 m/s0.0188莒讼低严4*70.V0.5式中小刁 中间冷却器内径，单位为 m 高压机输气系数；V高压级压缩机理论输气量，单位为 m3/h 中间冷却器内的气体流速，一般不大于 0.5m/s(3)蛇形盘管传热面积的计算-33系统AQzj = 13573.34K td =500* 6.27=4.33 m2-28系统AQzj = 4326.56K t

12、d 500* 5.59= 1.55式中A-蛇形盘管所需的传热面积，单位为 m2Qzj蛇形盘管的热流量，单位为Wtd 蛇形盘管的对数平均温度差，单位为C;K 蛇形盘管的传热系数，单位为W( m2? °C),按产品规定取值,无规定时，宜采用465-580W/ ( m2? C)。蛇形盘管的热流量Qzj qmq(h6 h7 )/3.6-33系统Qzj qmq(h6 h7)/3.6=327.61 (351.466-202.313 ) /3.6=13573.34Kg/h-28系统Qzj qmq(h6 h7)/3.6=126 (351.466-227.85 ) /3.6=4326.56 Kg/h式

13、中：qmg低压机制冷剂循环量，单位为 Kg/hh6 "7 冷凝温度、过冷温度对应的制冷剂的比焓，单位为KJ/kg蛇形盘管的对数平均温差-33系统tdtl tg32 0.5-28系统td2.吩t1tg2.3lgt;tzjtzj2.3lg32 3.50.5 3.532 6.36.27 °Ctzjtzj2.3lg32 2.36.3 2.35.59 C由以上计算可从产品样本选型得:-33系统选ZZQ-600型中冷器，冷面积为5m2外径为0.612m-28系统选ZLA-2型中冷器，冷面积为,2 m2外径为0.512m可满足条件.2贮液器的选型计算1V V qm =*1.6888* 5

14、.57 = 13.44 m30.7查附表1得1.6888 m3/kg-33系统中机械负荷为47347.99W单位制冷量为1368.126kJ/kg，一批货工作20小时，所以有制冷剂循环量47347.99/1368.126/20=1.73kg/h。-28系统中机械负荷为124845.49W单位制冷量为1353.3kJ/kg，一批货工作24小时，所以有制冷剂循环量124845.49/1353.3/24=3.84 kg/h所以qm制冷装置中每小时制冷剂液体的总循环量为1.73kg/h +3.84kg/h=5.57 kg/h式中：V 贮液器体积，单位为m3 ;qm制冷装置中每小时制冷剂液体的总循环量，

15、单位为kg;V冷凝温度下液体的比体积，单位为 m3/kg ；-贮液器的体积系数。当冷库公称体积小于或等于2000m3时,1.2 ;公称体积为 2001 10000m3时， 1.0 ;公称体积为10001 - 20000 时， 0.80 ;公称体积大于 20000m3 时，0.50 ;-贮液器的液体充满度，一般宜取 70% .由以上计算可从产品样本选型得： 选用ZA-5三台，总容量15m3可满足条件.3油别离器的选型计算-33系统选用填料式油别离器 取0.45 , V取191.97 m3/h-28系统选用填料式油别离器 取0.54 , V取70.1 m3/h总 =0.99 , V=262.07m

16、3/h , 取 0.5 m/sdy0.01880.99* 262.07:0.50.118m式中dy油别离器的直径，单位为m压缩机输气系数，双级压缩时为高压级压缩机的输气系数；V-压缩机理论输气量，单位为m3/h，双级压缩时为高压级压缩机的;由以上计算可从产品样本选型得：选用YFA-65台，外径0.325m可满足条件.4氨液别离器的选型计算1机房氨液别离器的直径由下式计算-33系统根据前面所求得0.775，V=575.9m3/h，0.5m/sd 0.0188J卫=0.0188 J0.775* 575.9 =0.128mV 0.5-28系统根据前面所求得0.78，V=210.32m3/h，0.5m

17、/sd 0.0188J卫=0.0188 J0.78*210.32 =0.109m丫 0.5式中d-机房氨液别离器的直径，单位为 m-压缩机输气系数，双级压缩时为低压级压缩机；V-压缩机理论输气量，单位为m3/h，双级压缩时为低压级压缩机；-氨液别离器内气体流速，单位为m/s, 般采用0.5m/s。由以上计算可从产品样本选型得：-33系统和-28系统各选用AFA-65一台，外径0.412m可满足条件.2库房氨液别离器-33 系统根据前面所求得 qm=1.73kg/h，v =1111.84 m3/kg，0.5m/sd 0.0188墾=0.0188.73*1111.84 =0.155mXV 0.50

18、.5m/s-28 系统根据前面所求得 qm=3.84kg/h，v =878.1 m3/kg，d 0.0188 |空=0.0188 屋4*878.1 =0.i66mX0.5式中d库房氨液别离器直径，单位为 mV-蒸发温度相对应的饱和蒸气比体积，单位为m3/kg ;qm 通过氨液别离器的氨液量，单位为 kg/h ；-氨液别离器内气体流速，单位为 m/s, 般采用0.5m/s-33系统和-28系统各选用AFA-65台，外径0.412m可满足条件5低压循环桶的选型计算1低压循环桶直径的计算-33系统根据前面所求得0.775，V=575.9m3/h，0.5m/s1.0，n=1dd 0.0188 V =0

19、.0188 . 575.9* 0.775 =0.561mn0.5* 1*1-28系统根据前面所求得0.78，V=210.32m3/h，0.5m/s1.0，n=1dd 0.0188 V =0.0188 210.32*°.78=0.34md. n；0.5*1* 1式中：dd-低压循环桶的直径，单位为 mV-压缩机理论输气量，单位为m3/h，双级压缩时为低压级压缩机；-压缩机输气系数，双级压缩时为低压级压缩机； 低压循环桶内气流流速，单位为 m/s，立式低压循环桶不大于0.5m/s ;卧式低压循环桶不大于 0.8m/s ；0.3 ；n-低压循环桶气体进气口的个数，立式低压循环桶为1,卧式为2。2低压循环桶体积计算该循环桶为上进下出式-33系统根据前面所求得：由Q4计算得最大库房管道冷面积为400m2，由此 计算得 冷却设备体积Vq为2.97 m3回气管Vh为0.53 m3， q取0.3所以 V qVq 0.6Vh =2.418 m30.5 q q-28系统根据前面所求得：冷却设备体积Vq为1.78 m3回气管Vh为0.53 m3，q 取 0.3所以 V qVq 0.6必=1.704 m30.5 q q所以-33系统选用一个CDCA-2.5的立式低压桶-28系统就选用一个ZDX-2L的立式低压桶式中：V-低压