地下室顶板车道排架加固方案

1、 地库顶板加固方案地库顶板车道加固方案一、工程概况 1.1 地库顶板加固部位简介 南京市六合区七里楠花园地下室车库为现浇框架结构，顶板结构的相对标高为-1.8m。结构层高为：3.7m,根据现场施工实际要求，设置临时道路，以便于各栋主体结构施工，预计进入临时施工道路最大荷载车辆，如混凝土搅拌车、钢筋原材料运输车为45吨，查建筑结构荷载规范GB50009-2012中5.1.1条规定，满载300KN 的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/M2，故45吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为30KN/M2。计划将图纸设计用于消防车道的区域作为施工现场临时道路,并对临时道路区域范围内的地下室顶板采取钢

2、管排架支撑加固措施，立杆纵横向间距900，步距为1400mm，道路使用期间该区域支撑不拆除。临时道路局部区域有后浇带贯穿部分，可在道路使用前封闭，如不能封闭,可采用钢梁加固,区域总面积约为1900。 1.2 地库顶板的加固支撑剖面示意图道路支撑剖面图，转角部位道路支撑剖面图。二、加固排架搭设方法 2.1 排架支撑形式 1. 采用 48×3.0脚手钢管满堂搭设，由立杆、水平杆、纵横向剪刀撑、可调U型托等杆件组成受力体系，节点连接采用扣件连接。 2. 排架立杆横向间距为900mm，纵向间距为900mm，排架步距为 1400mm，纵或横水平杆与立杆采用双扣件连接。 3. 排架的四个外立面均

3、连续设置剪刀撑。每组剪刀撑跨越立杆根 数为 57 根（6m），斜杆与地面夹角在 45°60°之间。 4. 在立杆离地面 200mm 处，设置纵向与横向的扫地杆，以约束立杆水平位移。 5. 排架周边凡有框架柱处，每步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排架与框架柱进行拉结。 6. 为了保证排架的整体刚度与稳定，排架内隔3跨设一道纵向剪刀撑。 三、地库顶板车道加固排架计算书（一）、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.40； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):3.40； 采用的钢管(mm):

4、48×3.0 ； 扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:钢管支撑； 板底钢管的间隔距离(mm):200.00；2.荷载参数不计混凝土与钢筋自重(kN/m3 )（考虑待地库顶板砼强度达100%后进行行车，结构承载力为15kN/m2+1.2m回填土自重=30 kN/m2）； 施工均布荷载标准值:2.000 kN/m2；地库顶板行车荷载按30KN/m2×1.236KN/M2,实际地库顶板承受荷载：36+2-30=8kN/m2扣件式钢管脚手支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JG

5、J 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.40m。脚手板自重0.00kN/m2，栏杆自重0.00kN/m，材料最大堆放荷载8.00kN/m2，施工活荷载0.00kN/m2。 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性

6、荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、基本计算参数同上二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.000×0.300=0.000kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21 = 8.000×0.300=2.400kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)： q

7、22 = 0.000×0.300=0.000kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.000+2.400=2.400kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.000=0.000kN/m活荷载 q2 = 1.40×0.000+1.40×2.400=3.360kN/m最大弯矩 Mmax=(0.10×0.000+0.117×3.360)×0.900

8、2=0.318kN.m最大支座力 N = (1.1×0.000+1.2×3.36)×0.90=3.629kN抗弯计算强度 f=0.318×106/4491.0=70.90N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.000kN/m活荷载 q2 = 0.000+2.400=2.400kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.000+0.990×2.400)×900.04/(100×

9、2.06×105×107780.0)=0.702mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.63kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.871kN.m最大变形 vmax=1.493mm最大支座力 Qmax=11.854kN抗弯计算强度 f = M/W =0.871&#

10、215;106/4491.0=193.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.85kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容

11、：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.142×3.400=0.483kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.000×0.900=0.000kN(3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.000×0.900×0.900=0.000kN(4)堆放荷载(kN)： NG4 = 8.000×0.900×0.900=6.480kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.963kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的

12、荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 0.000×0.900×0.900=0.000kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.36kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f

13、= 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = kuh k 计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u = 2.758 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； h 脚手架步距；h = 1.20m；计算结果：l0=3.823m =3823/16.0=239.661允许长细比=207.499 <250 长细比验算满足要求!=0.128=8356/(0.128×424)=153.998N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！三、 地库上临时施工道路安全保障技术措施 1 在地库上的临时道路两侧设1.0m 高的围护栏杆，做入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。 2大型运输车辆如混凝土搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在45吨以内。必要时，驳运超重材料再行驶。 3