混凝土单层工业厂房课程设计

1、混凝土课程设计设计名称单层工业厂房设计专业班级土 131学号姓名指导老师日期2016年6月29日建筑工程学院土木系制目录一、设计资料-3-二、梁柱的结构布置-3-三、排架结构计算-7-四、荷载计算-7-五、内力分析-12-六、最不利内力组合-29 -七、排架柱的设计-35-八、基础设计-45-设计资料1.平面和剖面本车间为两跨等高厂房，车间面积为3024m2,车间长度72moab跨有两台30/51a4级软钩巾车，bc跨有两台10ta5级软钩巾车,轨顶、柱顶标高和跨度见图。车间平面、剖面如下。1x10700ss-j o g 0 © © © 銅轴平而图18泗2.建筑构

2、造屋盖：三毡四油上铺绿豆砂小石子（防水层）25mm厚水泥砂浆（找平层） 100mm厚水泥蛭石砂浆（保温层） 大型预制预应力混凝土屋面板围护结构：240mm厚普通砖墙门窗：钢门窗，窗宽4.2m3自然条件基本风压：0.35kn/m2基本雪压：0.20kn/m24.材料混凝土：柱采用c25或c30。钢筋：hpb300级、hrb335级、hrb400级各种首径的钢筋。5.部分构件自重构件名称标准 图号选川型号允许荷载 （kn/m2）自重（kn/n?）备注屋架g415ywj24-1d3.5每棉112.75kn屋架边缘高度1.4米，屋 架垂直高度2.8米屋而板g410ywb-22.461.4自重包j5灌缝

3、吊车梁g323dl9b40.8 kn每根吊车梁梁高1.2米连系梁、基 础梁g32016.7kn每根轨道连接g3250.8 kn/m犬沟板g410tgb68-13.051.91自重包j5灌缝混凝土柱计算确定其他附件不考虑地基承载力特征值丘=240kn/m2 （已修正）单层工业厂房设计时，屋架对上部柱的偏心距取为20mmo 构件使用环境为一类。室外地面标高为-0.450m。二、梁柱的结构布置1.排架柱尺寸的选定由图可知：ab跨轨顶标高+ 11.45m, bc跨轨顶标高11.15m,ab跨屋架顶标高17.95m, bc跨屋架顶标高18.1m柱全高h = 15.20m ,上柱高度九=4.20m ,下柱

4、高度hi = ll.oomo上柱与全柱高的比值久=字 =0.276oh 15.20边柱a、c：上柱：mb x /i = 500 x 500mm下柱：b x h x b x h = 500 x 1000 x 120 x 200mm中柱b： 上柱：db x h = 500 x 600mm下柱：lb x h x b x hi = 500 x 1200 x 120 x 200mmi字形截面其余尺寸如下图所示。glo6002.上下柱截面惯性矩及其比值.1）排架平面内边柱上柱：/u=-x 500 x 5003 = 5.208 x 109mm412下柱：/. = x 500 x 10003 - x 380

5、x 5503 - 2 xx 380 x l 12 12 2225><（275 +号）=3.564 x 1010mm4中柱上柱：/u = x 500 x 6003 = 9.0 x 109mm412下柱：/. = x 500 x 12003 - x 380 x 7503 - 2 x i x 380 x c 12 12 2225 x（375+号）=5.724 x 1010mm4 2）排架平面外边柱上柱:l = x 500 x 5003 = 5.208 x 109mm4u 12下柱：/, = 2 x x 200 x 5003 + x 550 x 1203 + 2 xx1 12 12 223

6、80 x 25 x（60 +晋）=4.319 x 109mm4中柱上柱：/u = x 600 x 5003 = 6.25 x 109mm4下柱：x 2xx200x5003750x 1203 + 2 好x380 x 25 x（60 +=4.348 x 109mm4排架结构计算计算简图枠结构计算简图2.柱的计算参数柱的计算参数表柱号计算参数截而尺寸（mm）面积 (105mm2)惯性矩（x10w）自重(kn/m)lxlya、c上柱500x5002.55.2085.2086.25下柱500x1000x120x2002.81535.644.2197.04b上柱500x6003.09.06.257.5下柱

7、500x1200x120x2003.05557.244.3487.64四、荷载计算恒载1）屋盖自重预应力混凝土大型屋面板1.2 x 1.4 = 1.68kn/m225mm 水泥砂浆找平层 1.2 x 20 x 0.025 = 0.6 kn/m2100mm水泥蛙石砂浆保温层1.2 x 6 x 0.1 = 0.72 kn/m2三毡四油上铺绿豆砂小石子防水层12 x 0.4 = 0.48kn/m2小计 3.48kn/m2天沟板 1.2 x 1.91 x 6 x 2 = 27.50kn屋架自重 12 x 112.75 = 135.30kn则作用于柱顶的屋盖结构自重：ab 跨：ga = 0.5 x (3

8、.48 x 6 x 21 + 27.5 + 135.3) = 300.64knbc 跨：gr = 0.5 x (3.48 x 6 x 24 + 27.5 + 135.3) = 331.96kng1a + g1c = 331.96 + 300.64 = 632.60kn2) 柱口重a、c 轴上柱：g2a = g2c = yggkhu = 1.2 x 6.25 x 4.2 = 31.5kn 下柱：g3a = g3c = yggkhu = 1.2 x 7.04 x 11.0 = 92928knb 轴上柱：g2b = 1.2 x 7.5 x 4.2 = 37.8kn下柱：g3b = 1.2 x 7.6

9、4 x 11.0 = 100.848kn3) 吊车梁及轨道自重g4 = 1.2 x (40.8 + 0.8 x 6.0) = 54.72kn各项永久荷载及其作用位置见下图o s(q：=50. 40)g 产 331.96§二54. 7彳75=31.5250枪=9z 928 1000 a©2.屋面活荷载由荷载规范查得屋面活荷载标准值为0.5kn/m2 （因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）。qab = 1.4 x 0.5 x 6 x 21 x 0.5 = 44.10knqbc = 1.4 x 0.5 x 6 x 24 x 0.5 = 50.40kn活荷载作用位置于屋盖自重

10、作用位置相同，如上图所示。3吊车荷载本车间选用的吊车主要参数如下:ab 跨:30t/5t 吊车，中级工作制，吊车梁高1.2m。b=6.15mk=4.8mpmaxtk = 280knpmin,k = 65kng1>k = 365kng2fk = 117knbc跨:10tw车,中级工作制，吊车梁高0.9m。k=4.4mb=5.55mpmaxjc = 125knpmin.k = 47kng1)k = 224kng2fk = 38kn吊车梁的支座反力影响线如下所示。故作用于排架柱上的吊车竖向荷载分别为:ab跨：max = yq b pmax,k: vi=1.4 x 0.9 x 280 x (1

11、+ 0.775 + 0.2) = 696.78kndmin = yqpmm.kyi=1.4 x 0.9 x 65 x (1 + 0.775 + 0.2) = 161.75knbc跨：max = yqb pmax,k vi=1.4 x 0.9 x 125 x (1 + 0.775 + 0.808) = 296.57kndmin = yq b pmi/n,k x=1.4 x 0.9 x 47 x (1 + 0.775 + 0.808) = 111.51kn市于作用在每一个轮子上的吊车横向水平荷载标准值为:tk = a 狂(g/k + qg)对于 10t 的软钩吊车：a = 0.12, tk=-x0

12、.12x(38 + 10x47f2=4.14kno对于 30/5t 的软钩吊车：a = 0.10,从=0.10x(117 +30 x10) = 10.43kno故作用在排架柱上的吊车水平荷载分别为:ab 跨：tmax = dmax-= 696.78 x = 25.96rnbc 跨：=296.57 x=8.93kn4.风荷载该地区基本风压为盹=0.35 kn/m2,风压高度变化系数按b类 地面粗糙度取。柱顶至室外地面的高度为14.70m,查得血=1.1316檐口至室外地面的高度为17.35m,查得念=1.182风荷载标准值为：a）1 = “si/zo = °8 x 1.1316 x 0

13、.35 = 0.3168kpaa）2 = “s2“z3o = 04 x 1.1316 x 0.35 = 0.1584kpa则作用在排架计算简图的风荷载设计值为：qr = yqo）1b = 1.4 x 0.3168 x 6 = 2.6611 kn/mq2 yqsb = 1.4 x 0.1584 x 6 = 1.3306 kn/mafw = yq“zbz®ob（“si + 他2）妇 + （“s3 + 血4）斶=10.686kn 风荷载作用下的计算简图如下图所示。风解作用下计算简图五、内力分析剪力分配系数g的计算柱列惯性矩(x 109mm4)naco(x io-11 ec/h3)a、c列上

14、5.210.1462.671.050.28下35.640.276b列上9.000.1572.700.650.44卜57.243/ _/_ l/6jl+a3(l/n-d，1 _ c0eciu “ _剪力分配系数计算n=it c°=2.永久荷载 1）屋盖自重作用将屋盖自重荷载简化为图6 （a）其中 g】c=331.96kn, g1a=300.64kn, gib=gla+glc=632.60knomia= giae!=300.64x0.02=6.01 kn-mmlc=gicei=-331.96x0.02二6.64knmmib=mia+mic=6.016.64=0.63 kn-mm2a=gi

15、e2=300.64x0.25=75.16 kn-mm2c=g&2=33 1.96x0.25=82.99knm由 a、c 柱：n=0.146,九=0.276,if_ fi fi/ir（、=5 x : = -0. 655曲（）对c柱：仏15.2对a柱:c 二 l5x（1_q 查表或计算得，3_1 +才（1/一1）对c柱：际瓦粧* 234 x晋 =737砍）r2a = g 如=1. 234 x = 6. 102（t） 对a柱：“2152ra=ria+r2a=0593 + 6.102=6695kn（t）b 柱:n=0.157a=0.276,算得 cl=2.352,c3=1.089rh m2b=

16、m i b 得：rb=o在r与m|、m2共同作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图(b)、(c),如下图6所示。,己】000j ©6.6458.53图6屋盖口重作用下排架弯矩图、轴力图2)柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形 成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力计算简图如图7 (a)所示。a柱：m2a=g2ae2=31.5x0.25=7.875knm,g3a=92.928kn,g4a=54.72kn,m4a=g4ae=5472x025=1368knm。b柱:g2b=37.8kn,g3b=100.848kn, g4b=54.72kn。排架各

17、柱的弯矩图、轴力图如下图7 (b)、(c)所示。a、心5. s055- s05<b)(g<c>图7柱及吊车梁作用下排架各柱弯矩图、轴力图3屋面活荷载作用1) ab跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为q=44.10kn,由它在a、b柱柱顶及变 阶处引起的弯矩分别为：m a=q abe1=44.10x0.02=0.882kn-m,m2a=qab2=44. 1 ox 0.25= 11.03kn-m,mib=qab3=44. 10x05=6.62 kn-m,计算不动较支座反力a柱：由前知 c尸 1.5, c3=1.234,件=6；= 1.5 x 空里=0. 087创(t)215.

18、2/?= c 如=1. 234 x 1l02b = 0. 895幻v(t)2/13 h215.2则 ra=ria+r2a=0.087+0.895=0.982kn()b柱：由前知ci=2.352,r, = q 如=2. 352 x 乞史=1. 024m(t)71 h215.2则排架柱顶不动钱支座总反力为：r=ra+rb=0982+1 .024=2.006kn(t)将r反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力(|1a=mc=0-28, |1b=0-44 )va=ra-aa r=0.982-0.28x2.006=0.420kn(->)vb=rb-b r=1.024-0.44x2.006=

19、0.141 kn()vc=rc-r：r=0-0.28x2.006=-0.562kn()计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如图8所示。0.8826.62(0、44. 1044.10(c)图8 ab跨活荷载作用下排架各柱弯他图、轴力图2) bc跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为q=50.40kn,同理可得mic=qbci=50.40><0.02=-1.01kn-m,m2c=qbc2=50.40><0.25 12.60kn-m,mib=qbc3=50.40><0. 157.56 kn-m,计算不动钱支座反力a柱：由刖知 c=1.5, c3=l234,if1

20、o 1r(、= q 出=1 5 x = -0. 100av()"1 h215.2r.)c = g 如=1. 234 x 11,025 = 0. 895m4)263 仏15.2if7 斤 6r = cm = 2. 352 x = 1. 023上"()b 1 h215.2则 r=r1c+r2c+rb=00.1 00+0.895+1.023=2293kn(j)则排架柱顶不动较支座总反力为：r=ra+rb=0.982+1 .024=2.006kn（t）将r反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力(aa=gc=0.28,|ib=044)va=r=0.642kn(i)vb=rb-

21、pb r=-0.161kn(->)vc=rc-|ic r=0.481kn()计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如下图9所示。图9 bc跨活荷载作川下排架各柱弯矩图、轴力图4.吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作） 1） ab跨dmax作用于a列柱时由于吊车竖向荷载。唤和d聞的偏心作用而在柱屮引起弯矩。 = d e. = 696. 78 x 0. 25 = 174. 201<n in ,1nia x o其计算简图如图10所示。dmaxd minmi图10 dmax作用于a列柱的计算简图各柱不动較支座反力分别为：a 列柱：n=0.146,九=0.276, g = 1- 234m_ 17

22、4 2r、=g =x 1. 234 = 14. 14如()" h15.2b 列柱：n=0.157,九=0.276,= l089,r,=巴 q = 121,31 x 1. 089 = 8. 690顾t)7 h 315.2排架柱柱顶不动较支座的总反力为：r = r, + 仏=-14. 14 + & 690 = 一5 449am)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：va = ra 一 y.r = -14. 14 - 0. 28 x (-5. 449) = -12. 614m<-)% = rb - 山r = 8. 69 - 0. 44 x (-5. 449) = 11. 0883(t

23、)vc = -jucr = 一0 28 x (-5. 449) = 1. 526amt)当ab跨d哄x作用于a列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。图11 ab跨2喚作用于a柱时排架柱的弯矩图轴力图2) ab跨dmix作用于b列柱左侧时由于吊车竖向荷载q和和入n的偏心作用而在柱中引起弯矩。仏=z?. a = -161. 75 x 0. 25 = - - 40. 44kn m1min s,m2 = z?maxe3j5m = 696. 78 x 0. 75 = 522. 59a/v - m其计算简图如图12所示。deqx图12 dmax作用于b列柱左侧的计算简图各柱不动较支座反力分别为：a 列

24、柱：n=0.146, 20.276, g = 1- 2341/_ 40 44仏二q = x 1.234 = -3. 28尢”()j h 315.2b 列柱：n=0.157, q0.276,= l089,.1/(s99 斤qrb =丄 c. = ' ' x 1.089 = 37. 44&/v(t) “ h j 15.2排架柱柱顶不动较支座的总反力为：r = ra + rb = -3. 28 + 37. 44 = 34. 63(t)排架柱柱顶分配后的剪力分別为：va = ra -吋=-3. 28 - 0. 28 x 34. 16 = -12. 843() 5 二心一 “昇=

25、37. 44 - 0. 44 x 34. 16 = 22. 41&/v(t)vc = p(、r = -0. 28 x 34. 16 = -9. 56尢讥)当ab跨q和作用于b列柱左侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图13所示。'*161.75696.78161 75'7图13 dmax作用于b列柱左侧的内力图3) bc跨dmax作用于b列柱右侧时由于吊车竖向荷载几x和入的偏心作用而在柱中引起弯矩。仏=d 厲=-296. 57 x 0. 75 = 222. 43aar ininidx o其计算简图如图14所示。d naxmime图14 dmax作用于b列柱右侧的计算简图各柱

26、不动较支座反力分别为：b 列柱：n=0.157,心0.276,= k089m- 222 43r,=g =x 1.089 = - - 15. 94顾)“/315.2c 列柱：n=046,心0.276, 0=1234,rc =理 a =x 1. 234 = 2. 26aa(t)"/315.2排架柱柱顶不动较支座的总反力为：r = rc+rb= 4.434-48.743 = -44.309en()排架柱柱顶分配后的剪力分别为：匕=屮 =-0. 28 x (-13. 68) = 3. 83巾v(t)% = r,-山r = -15. 94 - 0. 44 x (-13. 68) = 9. 92

27、七讥)vc = rc 一 rcr = 2. 26 - 0. 28 x (-13. 68) = 6. 09巾v(t)当bc跨2瘁作用于b列柱右侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图15所示。<18.077 41.66 25.58/2.3296.5792.571.6.09171.659先rq / 6.09296.57y图15 dmax作用于b列柱右侧的内力图111.514）bc跨dmax作用于c列柱时由于巾车竖向荷载入'和几in的偏心作用而在柱中引起弯矩。=久汕3 = -111.51 x 0. 75 = -83. 63a/v m = d e 296. 57 x 0. 25 = 74. 1

28、4kn - in2max 6cu其计算简图如图16所示。mi图16 dmax作用于c列柱的计算简图各柱不动较支座反力分别为：b 列柱：n=0.157,后0.276,= 1- 089rb = g 83> 63 x 1.089 = -5. 9923（）h15.2c 列柱:n=0.146,后0.276, g=l234-23-,!/74 14rr =g = x 1. 234 = 6. 019巾心) 6 h '15.2排架柱柱顶不动较支座的总反力为：r = r(.七心=-5. 992 + 6.019 = 0. 027巾v(t)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：va = p r = -0. 28

29、 x 0. 027 = - - 0. 008a;v(-)vb =叽一山r = - - 5. 992 - 0. 027 x 0. 44 = -6. 004巾v()vc = rc - p(、r = 6. 019 - 0. 28 x 0. 027 = 6. oiw()当bc跨入%作用于c列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图17所示。111.51111.51296.57296.57图17 dmax作用于c列柱的内力图5.吊车水平荷载作用下的内力分析（不考虑厂房整体空间作用）1）当ab跨作用有巾车横向水平荷载t呃x时,计算简图如图18所示。= 25. 96a/v各柱不动较支座反力分别为：xa 列柱：n=

30、0.146,九=0.276, “"30004200=0.714当"0.7h“ 时，查表得，c5=0.654 当尸08乞时，查表得，c5=0.611rfl内插法得，c5=0.643r = :g = -25. 96 x 0. 643 = -16. 692m)b 列柱：n=0.157,九=0.276,號 4200当 y = 0.7hu 时，查表得，c5=0.654当y = 寸，查表得，c5=0.611由内插法得，c5=0.648rb = -25. 96 x 0. 648 = -16. 822m<-)排架柱柱顶不动较支座的总反力为：r = ra + rfi = -16. 69

31、2 16. 822 = -33. 514m<-)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：va = ra p r = -16. 692 - 0. 28 x (-33. 514) = -7. 30&w()% = r, 一 .r = -16. 822 - 0. 44 x (-33. 514) = -2. 076幻v(t)vc = p(、r = 0. 28 x (-33. 514) = 9. 384心v(t)排架各柱的弯矩图和轴力图如图18所示。fir七.73222.439.41285.1142.64图18 tmax作用于ab跨的计算简图和内力图2）当bc跨作用有吊车横向水平荷载tmax时计算简图

32、如/19所示。抵=&933 各柱不动钱支座反力分别为：b 列柱：n=0.157,心0.276, = 0.714hu 4200当 y = 0.7h“时，查表得，cs=0.654当y = 0.8仇时，查表得，c5=0.611由内插法得，c5=0.648rb = :g = 一8 93 x 0. 648 = -5. 7%河（）c 列柱：n=0.146, 20.276,丄=型2 = 0.714hu 4200当 y = 0.7h“ 时，查表得，c5=0.654当 y = 0.8/,时，查表得，c5=0.611由内插法得，c5=0.643r（、= tmc. = 一8 93 x 0. 643 = -5

33、. 74力沖（）排架柱柱顶不动较支座的总反力为：r = rc + 仏=-5. 790 - 5. 740 = -11. 530&m)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：va = 一“ / = -0. 28 x (-11. 530) = 3. 22%川(t)% = rb 一 吋=-5. 79 - 0. 44 x (-11. 53) = -0. 717am)vc = rc -应只=一5 74 - 0. 28 x (-11. 53) = -2. 512吃"() 排架各柱的弯矩图和轴力图如图19所示。图19 tmax作用于bc跨的计算简图和内力图吊车横向水平荷载可左右两向作用，则弯矩图反向。

34、6.风荷载作用 1）风自左向右吹时，计算简图如下图（a）所示.a柱：n=0.146, x=0.276,查表得 cn=0.345,ra=-qrh2c i=-2.66x 15.2x0.345=-13 95kn()c柱：同a柱，ci尸0345,rc 二 q2h2cii=-l33xl52x0345=-697kn(j)则 r=ra+rc+fw=-b.95-6.97-10.74=-31.66kn()将r反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力:aa=pc=028,匹=044va=ra屮a r二 13.95+0.28x31.66二5.09kn()vb=rb-pb r=0+0.44x3 1.66=13.

35、93kn(->)vc=rc-|ic r二6.97+0.28x31.66=1.89kn() 排架各柱的内力如图(b)所示。2）风自右向左吹时此利荷载情况的排架内力与风自左向右吹的情况相同，仅需将a、c柱的内力对换，并改变其内力的符号即可。排架各柱的内力如下图所示。feo. 74q2=l. 33t亠vto©(g)ql=2.65(a)六、最不利内力组合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为ii截面，下柱为ii-ik iiijii截面。考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进 行荷载组合。在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即：永久荷载+0.9 （可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它

36、可变荷载；永久荷载+风荷载。在每种荷载组合中，对柱仍可以产生多种的弯矩m和轴力n的 组合由于m和n的同时存在，很难直接看出哪一种组合为最不利。 但对i字形或矩形截血柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常m越 大相应的n越小，其偏心距e（）就越大，可能形成大偏心受压，对受 拉钢筋不利；当m和n都大，可能对受压钢筋不利；但若m和n 同时增加，而n增加得多些，由于e°值减少，可能反而使钢筋面积 减少；有吋由于n偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合：+mmax及相应的n、v;mmax及相应的n、v;nmin及相应的m、v;n唤及相应的m、vo在这四种内力组合中，

37、前三种组合主要是考虑柱可能出现大偏心 受压破坏的情况；第四种组合考虑柱可能出现小偏心受压破坏的情况; 从而使柱能够避免任何一种形式的破坏。分a柱、b柱和c柱，组合其最不利内力，在各种荷载作用下a、b、c柱内力设计值汇总与a、b、c柱内力设计值组合表见下表。a柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序 号截面内力值i-iimini-nim(knm)n(kn)m(kn-m)n(kn)m(kn-m)n(kn)v(kn)屋盖自重1-22.11300.6453.05300.64 20.60300.646.70柱及吊车梁自電2031.5-5.50556.22-5.505179.1450屋面 活荷载ab跨

38、3 0.88244010.144405.5244100.42bc跨4-2.700-2.700-9.7600.64吊车竖向荷载ab跨a柱552.980-121.22696.7817.93696.78-12.61ab跨b柱左653.93013.49161.75127.75161.75-12.84bc跨b柱右7 25.580 25.580 92.5703.83bc跨c柱80.0300.030020-0.008吊车横向荷载ab跨二台托车90.7300.730205.9007.31bc跨二台吊车1013.56013.56049.0803.23两跨各一台帕车1117.99017.990227.95019.

39、09风荷载口左向右吹12-2.050-2.050-229.92035.34自右向左吹1319.57019.570152.370-22.11b柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值i-iii-iihi-him(kn-m).n(kn)m(kn-m)n(kn)m(kn-m)n(kn)v(kn)屋盖自重10.63632.600.63632.600.63632.600柱及吊车梁自璽2037.80147.240248.090屋面活荷载ab跨36.034006.0340.104.4840.100.14bc跨4-6.8850.40-6.8850.40-5.1150.40-0.16吊车竖向荷载

40、ab跨a柱5-46.57074.74161.75-47.23161.7511.09ab跨b柱左6-94.120428.47696.78181.96696.7822.41bc跨b柱右741.660-18.08296.57 71.65296.57-9.92bc跨c柱825.22058.41111.517.63111.51-6.00吊车横向荷载ab跨二台吊车922.43022.430285.1602.08bc跨二台吊车107.7007.70098.0500.72两跨各一台吊车113&6903&690302.91024.02风荷载左向右吹12 58.510-58.510-211.740

41、13.93自右向左吹1358.51058.510211.740-13.93c柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值i-i11-11ill-illm(kn-m)n(kn)m(kn-m)n(kn)m(kn-m)n(kn)v(kn)屋盖h重124.41331.96-58.58331.9622.73331.96-7.39柱及吊车梁口重2031.55.80586.225.805179.1480屋面活荷载ab跨32.3602.3608.540-0.56bc跨41.0150.4-11.5950.4-6.3050.4-0.48吊车竖向荷载ab跨a柱5-6.410-6.410-23.2001.

42、53ab跨b柱左640.15040.150145.310-9.56bc跨b柱右7-25.5802.30-64.6906.09bc跨c柱8 25.2504&89296.5717.23296.576.01吊车横向荷载ab跨二台吊车939.41039.410142.6409.38bc跨二台吊车100.1700.17070.7602.51两跨各一台吊车1117.99017.990227.98019.09风荷载h左向右吹12 19.570 19.570-182.3705.586自右向左吹132.0802.080229.920 21.912a柱内力设计值组合表荷载组合 类别内力组 合名称i-iii

43、-iiiii-iiim(knm)n(kn)m(knm)n(kn)m(knm)n(kn)v(kn)永久荷载+0.9（可变 荷载+风 荷载）+ mmaxl+2+0.90.8(6+8)+0.9x 10+131+2+0.9(0.9(8+10)+13l+2+093+08(6+8)+09xll+1345.388332.14085.292396.550392.702635.935 6.609一 mmaxl+2+093+4+09(7+10)+12l+2+094+08(5+7)+09xl0+121 +2+094+0 8(5+7)+09 x 11+12-36.915371.830123.114858.542-11

44、0.918981.46748.233mninl+2+094+09(7+10)+12l+2+0.90.9(8+10)+13l+2+0.94+0.9(7+10)+12-36.121332.14076.166356.860-277.040479.78544.801nmaxi +2+0.9(3+4+0.9(74-10)+12l+2+0.93+4+0.9(5+9)+12l+2+0.93+4+0.9(5+9)+12-36,915371.83015l176960.94255.5471083.86735.167永久荷载 +其他可 变荷载+mmaxl+2+0.8(6+8)+0.9x|01+2+3+0.9(8+1

45、0)1+2+3+0.8(6+8)4-0.9x1133.262332.14069.916400.960286.866653.28514.023mmax1+2+3+4+0.9(7+10)1+2+4+0.8(5+7)4-0.9x101+2+4+0.8(5+7)+0.9x 11-36.510376.240 2.890332.140109.5781037.20917.497nmin1+2+4+0.9(7+10)1+2+0.9(7+10)1+2+4+0.9(7+10)-35.628332.14036.727356.860-75.006479.78513.694nmax1+2+3+4+0.9(7+10)l+

46、2+3+4+0.9(5+9)1+2+3+44-0.9(5+9) 36.510376.240164.7401028.062171.1021150.9872.990永久荷载+风荷载+mmax1+2+131+2+131+2+13-2.540332.14067.115356.860126.265479.785-15.410一 mgx1+2+121+2+121+2+12-24.160332.14045.495356.860-256.025479.78542.040minh2h2112u31+24-12-24.160332.14067.115356.860-256.025479.78542.040nmax

47、1+2+121+2+131+2+12-24.160332.140 2.540332.140-256.025479.78542.040表65 b柱内力设计值组合表荷载组合类 别内力组合名称i-in-nin-inm(kn id)n(kn)m(kn. m)n(kn)m(kx.m)n(kn)v(kn)永久荷载+0.9 （可变 荷载+风荷载）+mmaxl+2+0908(6+8)+09x10+13l+2*+0.9 +0.9(8+10)+13 *l*+2*+0.93+0.8(6+8) +0.9x11+13 *9.918670.40017. 641906. 253577.090149& 7491&am

48、p; 860-muaxl+2*+0.93+4+0.9(7+10)+12l*+2+0.94< 8(5+7)+0.9x10+121+2 十0 9 4+0.8 (5+7)+0.9x11+12-12.812751.850-11.1891155.190-34. 7721256.04032. 692nninl*+2*+0.94+0.9(7+10)+12r+2*-0. 9 0.9(8+10) + 13l*+2*+0.94+0.9(7+10)+12t&239715.76012.214870.163-173.1511166.2724. 941nuz1+2+0.9(3+4+0.9(7+10)+12l

49、+2+093+4+09(5+9)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+12-12.812751.85025.914992.3082.2201093.15823.187永久荷载+ 其他可变荷载+mbaxi*+2*+0.8(6+8)+0.9x10l+2e+3+0.9 (8+10)l*+2'+3-0.8 (6+8) +0.9x11*-47. 560670.400-38.979920. 299429. 4011567.42234. 886mnaxl+2*+3+4+09 (7+10)r+2+4+0.8 (5+7) +0.9x101+2+4+0.8 (5+7) +0.9x1144.204760.900#valie!720.800173. 0351297. 74622. 394niiinl*+2m+0.9 (7+10)r+2*+0.9 (7+10)1+2+4+0.9 (7+10)3& 174720.800-&7121046.75319.280119& 003-& 440n.ax1+2+