500吨油船方案设计船舶专业毕业论文

1、1 设计任务书1.1船舶用途，航区本船为川江成品油船本船航行于武汉重庆的长江航线，经过三峡库区本船航区满足 B，C，K 级航区， J2 级航段本船为尾楼，双螺旋桨，柴油机油船1.2 设计和建造规范本船按照钢质内河船舶入级建造规范 (2002) 和内河船舶法定检验技术规则 (1999 中国船检局 ) 进行设计和建造1.3 船舶的主要尺度及型线本船设计平均吃水为2.20m，其他尺度根据最佳型线及经济性选定1.4 载重量及货油舱船舶满载时载重量为 500t ，货油密度按 0.84t/ m3 计，船舶货油舱长及位置满足规范及 1973 年国际防止船舶造成污染公约及其 1978 年议定书，设置双底双壳，

2、有专用压载舱，其容积符合公约要求1.5 航速与续航力满载速度不小于16km/h，续航力为 2800km1.6 稳性与适航性本船应满足我国船检局稳性规范对 B 级航区， J2 航段的要求，各种装载情况横摇周期不小于 10s，首尾吃水差不大于 0.015L(m) ，螺旋桨全部埋入水中，满载航行时无首倾1.7 船体结构船体结构采用纵横混合骨架形式1.8 船舶设备及甲板机械对货油装卸设备，安全，消防设备，救生设备，管系设备，锚机，舵机，绞缆机等都提出较详细规定 ( 从略 )1.9 动力装置- 1 -主机 : 采用淄博柴油机厂Z6170ZL C-2，260KW2台锅炉 : 设全自动燃油锅炉一台1.10电

3、气设备对电源种类，配电系统，电缆及照明，通讯导航设备等方面的要求( 从略 )1.11船员定额及舱室布置船员定额为 18 人船员中由船长，轮机长，水手，厨工，报务员等组成对船员舱室布置要求 : 船长，轮机长为单人房间，其余均为四人间对公共舱室的要求 : 小餐厅一间，公共厕浴室一间- 2 -2 主尺度的确定2.1 母型船资料为了解决设计要求中吨位小，装载量大和主机功率小，吃水浅而航速要求高这两大矛盾，本文广泛收集了国内外现有中小型油船的资料并加以分析，从中吸取其优点与本设计船相近载重量的母型船主尺度资料如表 2.1 所示 , 其详尽资料见附录一 .2.1 母型船资料300t600t700t1200

4、t2000t2000t2560t3000tLwl49.4455.00Lpp4046.0053.9072.0082.0078.7083.0085.80B10.510.607.8013.6013.6013.6013.8014.80D2.13.604.003.204.104.004.504.80T1.32.403.602.403.203.203.603.80Cb0.750.770.770.800.80Cm0.9850.9640.9690.974Cp0.7850.7980.8230.817L/B3.814.346.915.296.035.796.015.80B/T8.084.422.175.674.2

5、54.253.833.89D/T1.621.501.111.331.281.251.251.26L/T19.0512.7813.4822.5020.0019.6818.4417.88排水量.1028.1147.50 07280.0 600.0 783.4载货量005DW0.580.610.740.770.772.2 空船重量计算空船重量 LW按船体钢料重量 Wh舣装设备重量 Wf及机电设备重量 Wm 三大项来估算船体钢材重量采用混合模数法- 3 -Wh=Ch*(L*B*D+L* (B+D)取 Ch=0.090舣装设备重量采用平方模数法Wf=Cf*L*(B+D)取 Cf=0.029机电设备重量W

6、m=Cm*BHP取 Cm=0.129其中 BHP为主机额定功率，本船主机采用2×260KW柴油机 .( 注: 在空船重量计算中采用的系数都是根据母型船资料确定)2.3 重力浮力平衡及主尺度的确定采用诺曼系数法进行重力浮力平衡( 其具体方法参阅 <<船舶设计原理 >> 大连理工大学出版社 ) 诺曼系数N =1Wh2WfWm1()3当 |DW-DW |<1t 时，认为满足重力浮力平衡当 |DW-DW |>1t 时，不满足，保持 Cb，D，d 不变，改变 Lpp 和 B，其改变量按下式计算 :LBL0B020其中，DW 为任务书规定的载重量DW为设计方案

7、的载重量根据空船重量，诺曼系数法过程编制程序( 见附录一 )选择七个不同的主尺度的初始方案，得到的结果如表2.2表 2.2主尺度方案方案Lpp(m)B(m)DW(m 3 )Cb(m)方案初定46.00010.6000.7001终定47.13410.8600.667749.0000.665方案初定47.00010.4000.7002终定48.19810.6650.666750.6480.638方案初定48.00010.0000.7003终定49.07210.2230.670746.1630.650- 4 -方案初定49.0009.5000.7004终定49.8809.6700.676740.00

8、00.670方案初定50.0009.5000.7005终定51.0549.7000.672744.3610.657方案初定51.0009.5000.7006终定52.2859.7390.666750.2340.644方案初定52.0009.5000.7007终定53.5289.7790.661756.2000.631:设计一条新船，要保证浮性，稳性，快速性，容量，布置等技术要求，要满足船坞，船台，航道等限制条件，还要得到最佳的经济效益 . 本船的设计主要考虑的是船舶的经济性， 即在一定的主机功率 (2 × 260KW) 下达到较高的航速 . 在估算设计船的航速的时候采用海军部系数法，

9、在 7 个不同的方案中，取航速较高，且各尺度比合理的作为最终方案海军部系数法中， 采用内河船设计手册 546 页长江 B 级航区油船为参考母型船2216.23c=03 v03822 3=2=690.87BHP0270v= 3cBHP23分析海军部系数法，我们不难看出，对于同一条母型船，在相同的主机功率下，越小，则速度越大，而越小同时可以在相同载重量下空船重量也越小，从而降低船舶的造价，出于以上考虑，故选择方案 4 为本船主尺度的最终方案，具体数据如下 :两柱间长L pp= 49.880 m水线间长Lwl= 1.03 L pp = 51.38 m型宽B= 9.67 m型深D= 3.00m吃水d=

10、 2.20m排水量= 740 t载重量系数DW= 0.676- 5 -方形系数Cb =/ k= 0.670Lpp * B * d其中=1.00 是水的密度中横剖面系数Cm=0.965根据 <<船舶阻力 >>P117由 Cb 选取棱形系数Cp =Cb = 0.694Cm- 6 -3 性能校核3.1 航速校核本船采用海军部系数法进行航速校核，取内河船设计手册546 页长江 B 级航区油船为参考母型船2216.2c=03 v03822 33=2270=690.87BHP0v= 3c BHP= 3690.872260 =16.38km/h223740 3满足航速要求3.2 容积

11、校核本船的容积校核采用与 <<船舶设计原理 >>P138相近的方法进行计算本船采用双底结构，按 2002 版钢质内河船舶入级与建造规范 ，双层底的高度 h 取 800mm， 双层壳厚度取 800mm若.使本船容积满足要求则有 :Vtk >Vcn 及 (VD - Vtk )> Vbn式中， Vtk 为货油舱能提供的容积，m3VD 为货油区能提供的总容积，m3Vcn 为货油所需的容积，m3Vbn 为压载所需容积，m3本船能够提供的总容积VD 按下式统计式计算 :VD =K v × Lc × B× D× C mdK v =0

12、.6596+0.6747 ×C b - 0.3022 × K cC md =1-d/D(1-Cm )- 7 -式中，C m =0.983Lc 为货油区长度，本船取为31mK c 为货油区长度利用系数，K c = Lc /Lpp=31/49.88=0.621则K v =0.6596+0.6747 ×0.7730- 0.3022 ×0.7048=0.9681C md =1-2.2/3 ×(1-0.983)=0.988本船能提供的总容积VD = K v × Lc × B× D× C md=0.9681×

13、; 35×11.44 ×3.00 ×0.988=1149m3本船货油舱能提供的容积Vtk 按下式计算 :K a=(0.25 ×Cb +0.702) ×(0.95+0.018 ×b)= (0.25 ×0.6 70+0.702) × (0.95+0.018 ×0.8)= 1.094Vtk= Ka × Lc × (B-2b) ×(D-h)= 1.094 ×31× (9.67-1.6)×(3-0.8)= 603m3本船主机燃油消耗率为9h ，航 程为 1

14、370km， 航速 为16.38km/h ，燃油储备 10%，则双程燃油重量为 :2×260×2×198× 1370/16.38/1000=19t 滑油重量占燃油的 10%，为 1.9t淡水 10吨船员备品及食品 7 吨余量 10吨载货量 Wc =500-19-1.9-10-7-10=452吨本船货油所需容积- 8 -Vcn = × Wc / rc式中， k = 1.01 ，考虑货油膨胀及舱内构架系数 Wc = 452t ，载货量rc = 0.84 ，货油密度则Vcn =1.01 ×449/0.84=542 m3压载水容积为Vbn =

15、0.4DW=200m3综上，经计算可知Vtk >VcnVD - Vtk >Vbn容积满足要求3.3 干舷校核夏季最小干舷 F 按下式计算 :F = F0 + f 1 + f 2 + f 3 + f4 + f 5 (mm)式中 ， F0 船的基本干舷， mm；f1 船长小于 100m的船舶的干舷修正， mm；f 2方形系数对干舷的修正， mm；f 3型深对干舷的修正， mm；f 4有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正， mm；f 5非标准舷弧对干舷的修正， mm；(1) 基本干舷 F0按<<国际载重线公约 >>中有关规定该船为 A 型船舶 ，查 <<船

16、舶设计原理 >>P70表 3.8 得其基本干舷F0 =443 mm(2)船长小于 100m的船舶的干舷修正f1- 9 -按公约仅对 B 型船进行修正，对于本船f 1 = 0 mm(3)方形系数对干舷的修正f 2f 2 =( F0Cb 0.68) (mm)+ f1 )(11.36本船 Cb =0.670 ，可得f 2 = 3mm(4)型深对干舷的修正 f 3f 3 =(D -L )R(mm)15本船 D=3.00m ， L=49.88m， R=L/0.48由于 D-L <0，取15f 3 =0 mm ；(5) 有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正f 4在设计初期尚不能确定有效上层建

17、筑和围蔽室长度，所以对于有效上层建筑和围蔽室引起干舷减少不考虑，故取f4 =0 mm(6) 非标准舷弧对干舷的修正 f 5本船不采用低于标准的舷弧，故取f5 =0 mm综上：F = F0 + f1 + f 2 + f 3 + f 4 + f 5 =440mm；夏季淡水最小干舷FQ =F -(mm)4q式中，夏季载重水线时的海水排水量， t ；本船 =740t ；q夏季载重水线处在海水中每厘米吃水吨数， t/cm ；对于本船q= Lwl×B×Cwl×1.025/100=51.38 × 9.67 × 0.77 ×1.025/100-10-

18、=4mmFQ =394 mm；本船实有夏季干舷F=D-d=800mm>FQ干舷满足规范要求3.4稳性校核初稳性高度的估算按初稳性方程式进行。GM Zb r Zg h式中， GM 所核算状态下的初稳性高度；Zb 相应吃水下的浮心高度；r 相应吃水下的横稳心半径； Zg 所核算状态下的重心高度；h 自由液面对初稳性高度修正值，可取自母型船。本船采用近似公式估算Zb 和 r.Zb=a1dr=a 2B2/d系数 a1， a 2 采用王彩当近似公式估算a1 =0.85-0.372Cb/C 0.85 0.372 ×0.670 0.77 0.526a2=(0.1363 C -0.0545)/

19、Cb=(0.136 3 × 0.77-0.0545)/0.670=0.075Zb = a 1 d=0.526× 2.2=1.158mr =a 2B2/d=0.075 ×9.67 2/2.2=3.2m Zg =0.6D=0.6 ×3=1.8mh =0故得到初稳性高GM= Zbr Zgh=1.158+3.2-1.8=2.558m 0.15m稳性满足要求 .-11-4 型线设计4.1 绘制横剖面面积曲线 梯形作图法首先梯形 ABCD，使 AB=Am，AD=Lwl，然后作等腰梯形 AEFD，若面积AEFD=本船的水下体积，则BE=FC=Lwl(1-Cp)得到的等

20、腰梯形 AEFD浮心纵向位置位于船中，如果浮心位置 Xb 不在船中，则可对 AEFD进行改造，得到梯形 AE1 F1 D，其中 EE1 =FF1 ，等腰梯形 AEFD，面积心 G的高度为4Cp1OG=Am6Cp此时梯形 AE1 F1D 的面积与 AEFD相同，其面积心位于G点 . 得到斜梯形 A E1 F1 D后，可按照面积相等原则绘制出横剖面面积曲线，式中BE1 =(1-Cp)Lwl +6Cp1 Xb4CpF1C=(1-Cp)Lwl -6Cp1 Xb4Cp求解各站横剖面面积采用程序进行，在程序中计算020 站，包括0.5 ，1.5 ， 18.5 ， 19.5站，其面积用 Ai/Am 表示 .

21、 本船浮心纵向坐标暂定为船前 2%根据 <<船舶设计原理 >>P189，本船进流段长度暂取 45%，平行中体10%，去流段 45%经程序计算可得各站的Ai/Am 数值如表 4.1:表 4.1站号00.511.523456Ai/Am 0.03650.11470.2251 0.3061 0.3802 0.52470.65960.77950.8787站号789101112131415Ai/Am 0.95170.99291110.99130.96570.91930.8485-12-站号16171818.51919.520Ai/Am 0.7497 0.6191 0.453 0.3

22、5560.2479 0.12950其中Am=B×d×Cm= 440×2200×0.9 3=24740 44 ( mm3 )绘制横剖面面积曲线如图4.1.图 4.1 横剖面面积曲线横剖面面积曲线绘制完成后，重新计算其形心即设计船的浮心纵向坐标正好在船中，即 0%4.2 半宽水线的绘制半宽水线根据母型船半宽水线，由型宽比换算得到，具体形状见型线图4.3 横剖线的绘制同样由程序可得前体各站横剖面的型值，源程序见附录二 , 其原理如下 : 前体各站的横剖面形状可看作是一条三次曲线，在基线处斜率为 0，而半宽值可由母型船换算得来，同时横剖面的面积是已知的，因此三次

23、曲线的四个参数就可以确定 .-13-后体的横剖面形状在保证面积与横剖面面积曲线上数值相等的前提下参照母型船的形状绘制，具体形状见型线图 .4.4 水线图的绘制在横剖线完成后，在各站横剖线不同水线处量取半宽值，在水线图上绘制出不同水线的水线图， 具体形状见型线图4.5 纵剖线的绘制纵剖线根据已经得到的半宽水线绘制，具体形状见型线图4.6编制型值表在横剖面图、水线图、纵剖线图绘制完毕后，量取型值，编制型值表，注字及标注很必要的尺寸及符号具体见型线图-14-5 总布置设计本船属于川江及三峡库区 500 吨成品油船，由于实践经验不足，总布置设计主要参考 1000 吨级简易原油船和川江及三峡库区 200

24、0 吨级成品油船总布置设计图5.1 货油舱区按照防污染公约的要求，本船货油区采用双底双壳结构，双底双壳处设置压载水舱，双层底的高度为 800mm，双壳的宽度为 800mm，肋骨间距为 600mm货油舱占船长的比例较大，考虑到装卸货物的需要，本船采用尾机型，货油舱区从 22至 75，中间加一条纵舱壁， 两侧货油舱对称分布，纵向分为 5 对货油舱。其分布如下 :NO.5对货油舱22#33#NO.4对货油舱33#44#NO.3对货油舱44#55#NO.2对货油舱55#66#NO.1对货油舱66#75#货油舱舱容计算如下 :货油舱各断面的剖面形状如图5.1站站站站站站站站站站站站图 5.1 货油舱各断

25、面的剖面-15-各货油舱断面面积经测量如表5.1:表 5.1 货油舱断面的面积 ( 单位， mm2 )22#6 站7 站8 站9 站10 站11 站17200810172008101796928018300660 18356520183565201835652012 站13 站14 站15 站16 站17 站75#18288900180875101772295017167290 16053030142903918793706绘制舱容曲线如图5.232图 5.2 舱容曲线得到货油舱区的总容积为 550 m3 ，满足容积要求5.2 其它舱区首尖舱位于 76#81#-16-货油舱两端各设一道隔离舱，

26、长度为一个肋位污油舱位于 19#21#燃油舱位于 15#19#机舱位于 6#15#. 主机 : 采用淄博柴油机厂 Z6170ZLC-2，260KW2台尾尖舱兼做清水舱，位于 6#至船尾5.3 上层建筑及舱室本船尾部上层建筑共有三层，至下而上分别为艇甲板，驾驶甲板和顶棚甲板 , 本船共有船员 18 人，分别居住于驾驶甲板，艇甲板和主甲板上。具体布置看总布置图-17-6 满载出港情况下的浮态及初稳性计算6.1 满载出港情况下的浮态计算在下表中，空船的重心位置根据 2000t 母型船资料由型深比换算而得，母型船的数据附表；人员食品及备品，燃料，淡水，余量的重心位置由总布置图量取，货油的重心纵向坐标由

27、舱容曲线的形心确定，如表6.1表 6.1垂向纵向序号项目重量距基线距船中（前） 距船中（后）(t)力臂力矩力臂 力矩 (t力臂力矩 (t(m)(t m)(m)m)(m)m)595.21空船240 2.4803.27784.802人员食品及备品75.61 39.2719.5136.501.834燃料19534.8713.58 258.025滑油21.93.8015.6431.286淡水102.121.0023230.00885.94.502034.97货油452 1.962208余量10330.0018.94 189.401610.总计740 2.180-0.547-404.90本船静力水曲线由

28、程序根据船体型值计算得到数据，自行绘制后如附录三 .本船在满载出港情况下浮态及初稳性计算如表 6.2( 表中数据取自表 6.1 和静力水曲线 )表 6.2序号项目单位符号及公式数值1排水量t7402排水体积m37403平均吃水m2.2154重心距船中m0.5475浮心距船中m0.74-18-6纵倾力臂m-0.1937纵倾力矩t m-1438每厘米纵倾力矩t m16.959纵倾值m-0.08410漂心距船中m-0.41911首吃水变化m-0.04312尾吃水变化m0.04113首吃水m2.15714尾吃水m2.24115重心距基线m2.1416横稳心距基线m6.2617初稳性高m4.1218自由

29、液面修正值m019修正后的初稳性高m4.12图 6.16.2 最小倾覆力臂本船航行于 B 级航区，应用计入横摇影响后的动稳性曲线来确定最小倾覆力臂(1) 横摇角本船在计算横摇角时，考虑波浪对船舶横摇的影响，按下式计算:C2111.75C1C4 C3系数 C1 按船舶自摇周期 T 及航区选取，T 按下式计算 :(0.55 0.07Bs )BsT=dGM 0式中 Bs 所核算载况下船舶最大水线宽度，m，本船为 9.67md所核算载况下船舶的型吃水，m，本船为 2.2mGM 0 所核算载况下船舶未计及自由液面修正的初稳性高，m，-19-本船为 4.12m则 T =4.08根据 <<内河船

30、舶法定检验技术规则>>P6-5 表格，C1 为 0.179系数 C 2 按下式计算 :KGC 2 = 0.210.26d式中 d所核算载况下船舶的型吃水，本船为2.2mKG所所载况下船舶重心到基线的垂向高度，本船为2.18m则 C 2 =0.468系数 C 3 按下式计算 :C 3B s= f 0.0025d式中当 Bs10 时，取 Bs =10. 本船为 4.40ddf 按船舶自摇周期 T 选取 . 为 << 内河船舶法定检验技术规则 >>P6-6 表格，本船为 0.00855则 C 3 =0.01955系数 C 4 按舭龙骨面积由 <<内河船

31、舶法定检验技术规则 >>P6-6 表格选取，本船选为 0.98 ， 则 C4 =0.98综上，本船的横摇角C1 11.75C1C4 2 =10.08 C3(2) 稳性插值曲线和静稳性曲线本船稳性插值曲线由程序计算得到数据，插值后得表6.3:表 6.3-20-横倾角 （度）051015202530354045ls （从稳性横截曲线上查得） 0.000.430.801.081.281.461.611.751.861.96sin 0.000.090.170.260.340.420.500.570.640.71(KG-KS)sin 0.000.190.380.560.750.921.091

32、.251.401.54l=ls-(KG-KS)sin (m)0.000.240.420.520.530.540.550.520.480.42弧度值0.000.090.170.260.350.440.520.610.700.79横倾角 （度）5055606570758085ls （从稳性横截曲线上查得） 2.032.072.082.082.042.001.931.83sin 0.770.820.870.910.940.970.981.00(KG-KS)sin 1.671.791.891.982.052.112.152.17l=ls-(KG-KS)sin (m)0.360.280.190.10-0

33、.01 -0.11 -0.22 -0.34弧度值0.870.961.051.131.221.311.401.48根据以上表格绘制静稳性曲线如图6.2:静稳性曲线)m(l0.600.500.400.300.200.100.000102030405060708090-0.10-0.20-0.30-0.40 ( 度)图 6.2(3) 动稳性曲线查静稳性曲线，列表 6.4:-21-表 6.4静稳性臂自上至下和动稳性臂横倾角 （度）l(m)成对和ild=1/2 × i(m)00.0000050.240.240.350.015100.420.660.900.039150.520.941.840.

34、080200.531.052.890.126250.541.073.960.173300.521.065.020.219350.501.026.040.264400.460.967.000.306450.420.887.880.344500.360.788.660.378550.280.649.300.406600.190.489.780.427650.100.3010.070.44070-0.010.1010.170.44475-0.11-0.1110.050.43980-0.22-0.329.730.42585-0.34-0.569.170.400动稳性曲线如图6.3:图 6.3-22-已

35、经求得本船横摇角为 10.08 ，进水角由程序计算得出为 35.56 · 则可求得最小倾覆力臂，如图 6.4 所示 :图 6.4得最小倾覆力臂 l q 为 0.324m6.3 风压倾侧力臂风压倾侧力臂 l f 按下式计算 :l f =1pA f ( Z fa0 d )10 3 m9.81式中 p 单位计算风压， PaAf 所核算载况下船舶的受风面积，m 2Z f 所核算载况下船舶受风面积中心到基线的垂向高度，md所核算载况下船舶的型号吃水，m 所核算载况下船舶的排水量，t-23-a0修正系数计算过程如表 6.5表 6.5满实系流线型 受风面实际受面积中面积中心项目心距水面积静矩数系数

36、积风面积距基线高线面主船体、舷墙、上层建1.001.0098.459 98.4592.0294.244417.860筑（甲板室）艏桅及其支杆1.000.600.6590.3953.1055.3202.104艉桅及其支杆1.000.601.1620.6979.49711.7128.166烟囱1.000.607.2914.3755.5697.78456.753旗1.000.601.0070.6045.3897.6047.657救生筏1.000.601.7051.0234.3336.54811.164船名灯1.001.000.6040.6047.4119.6265.813梯子1.001.000.18

37、90.1893.0125.2270.988栏杆0.201.000.3880.0781.4393.6541.418其他0.601.000.4780.2877.5319.7464.659总计106.7114.841516.581由上表计算得出：f2f=4.841mZA =106.711mZf d=2.626m由 Zf d 查表得出在 B 级航区单位计算风压p=259.3 pa修正系数a0 =1.4-0.1 Bs =1.4-0.1× 4.40=0.96d则l f =1pAf ( Z f a0 d)10 3 =0.01035m9.816.4 稳性衡准数航行于 B 级航区的船舶，其稳性衡准数K

38、 f 应符合下式 :-24-K f = l q1l f式中l q 计入横摇影响的最小倾覆力臂，ml f风压倾侧力臂， m本船 l q =0.324 ml f =0.01035m，l q1计算可得 K f =l f满足要求6.5 水流倾侧力臂本船航行于 J 级航段，应考虑急流对船舶横倾的影响 . 船舶受急流影响的水流倾侧力臂按下式计算 :l J =C J LS d( KGa1d ) 1式中LS 所核算载况下船舶的水线长度，本船为49.88md 所核算载况下船舶的型吃水，本船为 2.2m 所核算载况下船舶的排水量，本船为 740tKG所核算载况下船舶重心至基线的垂向高度，本船为2.18ma1 按船

39、舶的 Bs 由<<内河船舶法定检验技术规则 >>P6-8 表格选 dB取本船s 为 4.40 ，则 a1 =0.500CJ 急流系数按系数 f 由<<内河船舶法定检验技术规则 >>P6-8 表格选取V 2 Jf= 0.013，其中 V J 为计算速度，根据 <<内河船舶法定检验 Ls技术规则 >>规定本船 V J =4.44m/s ，则 f=3.80-25-由<<内河船舶法宝检验技术规则>>P6-8 表格 CJ =0.311综上，本船水流倾侧力臂l J =C J LS d (KGa1 d) 1 =0

40、.0499 m已知不计横摇影响的最小倾覆力臂为 0.409m 则对于航行于 J 级航段的船舶 , 其稳性衡准数K f =0.409/0.04991满足规范要求-26-7 中横剖面设计7.1 基本情况1 运输货物种类本船主要用于成品油运输2 结构形式本船货油舱范围采用双舷双底结构形式，甲板无升高围阱，船底、甲板、舷侧均为纵骨架式结构。为了便于清舱，货油舱纵、横舱壁扶强材垂直布置，不设水平桁肋骨和横梁间距0.60m，甲板纵骨间距 0.60m ，船底纵骨间距 0.60m，舷侧纵骨间距 0.60m ，货油舱范围双层底内肋板间距为1.80m全船结构材料采用普通强度钢，屈服极限2235 N/mm3 适用规

41、范本船结构设计依据中国船级社钢质内河船舶入级与建造规范（ 2002）( 以下计算中，所依据的钢质内河船舶入级与建造规范条款号用括号加以表示，如表示所依据的是规范条 )结构设计应满足B 级航区和 J2 级航段的要求，半波高r=0.75m4 主尺度垂线间长 L49.88m型宽 B9.67m型深 D3.00m吃水 d3.20m双层底高0.80m舷舱宽0.80m主尺度比值 L/D=16.63 ，B/D=3.32，符合规定范围-27-7.2货油舱结构(1) 外板及内底板船底外板按（），中部船底板厚度t 应不小于按下式计算所得之值：t=a( L+s+)L 船长， m；s肋骨或纵骨间距， m；a航区系数， A 级航区船舶取 a 1，B 级航区船舶取 a 0.85 ，C级航区船舶取 a0.7 ；、 系数按骨架型式由下表选取本船船底、甲板、舷侧均为纵骨架式结构，故中部船底板厚度 t 应不小于