蝴蝶洲二期l落地式脚手架施工方案

1、蝴蝶洲二期落地脚外手架施工方案编制人：审核人：审批人：成都市宏基建筑工程有限公司1、编制说明32、法规、规范、标准等编制依据33、工程概况34、施工准备45、脚手架工程施工工艺56、外脚手架设计及验算87、安全措施268、脚手架的拆除299、安全管理301、编制说明：11、根据蝴蝶洲二期(9#、10#、11#、12#、13#、20#楼)施工合同及施工图；12、有关国家现行施工质量验收规范、规程、标准、图集以及相关法律法规要求，结合我公司的技术力量及丰富的施工管理经验。1. 3、本工程采用钢管落地外脚手架和工字钢悬挑双排钢管外脚手架施工方法。2、法规、规范、标准等编制依据：2.1、建筑法、工程建

2、设质量管理条例、工程建设标准强制性条文、安 全生产法建设工程安全生产管理条例。2.2、建筑工程施工质量验收统一标准(gb503002011)2.3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)2. 4、建筑地基基础设计规范(jgj79-2012)2.5、建筑结构荷载规范(gb50009-2008)2. 6、钢结构设计规范(gb50017-2011)2.7、混凝土结构设计规范(gb50010-2011)2.8、安全网gb5725-20092.9、建筑施工安全检查标准jgj59-20112. 10.建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-913、工程概况：3.1、该工程系成都市聚

3、业房地产开发有限公司开发修建的蝴蝶洲二期t程，位 于青白江区同华大道以北、凤凰路以东，总建筑面积49353. 53平方米，其中 包括一层地下室，地上为11#、12#、13#、20#楼及架空部分。11#楼为25层剪 力墙结构，建筑高度为74. 95米；12#楼为25层剪力墙结构，建筑高度为78. 40 米；13#楼为17层剪力墙结构，建筑高度为54.05米；20#楼为10+1层剪力墙结 构，建筑高度为33. 30米；地下室主楼为筏板基础，纯地下室部分为柱下独立 基础和抗水板。3.2、关系市容环境、社会信誉，施工现场必须做好文明施工。采取严密的安全 防护措施，必须合理安排好工序的穿插作业。3. 3

4、、本工程采用双排钢管落地架和工字钢悬挑双排钢管外脚手架：（1）9#、11#、12#、13#楼主体施丁阶段时，一至三层搭设双排钢管落地脚手 架（9m、1230m、12.30m、12. 10m）, 20#搭设双排钢管落地脚手架（38. 8m） o其 余主楼层段采用工字钢悬挑双排钢管外脚手架（详见悬挑双排钢管外脚手架施 工方案）。（2）室内在主体结构阶段采用钢管满堂支撑架。（3）室内装饰阶段采用钢管内脚手架和活动架，层高4.5m及以上采用钢管满 堂支撑架。（4）屋面花架柱和梁、风井处独立柱、梁、护壁施工、地下室外侧墙防水及保 护层施工时均按规定搭设双排钢管脚手架。均采用双排脚手架。3.4、本项目部具

5、有丰富施工经验，市一批素质高、责任心强的技术骨干组成 的管理人员，在保证工程质量、安全、文明施工、合同工期及效益等有完善 的管理方法，创建过优良工程。4、施工准备：4.1、项目经理部在工程开工前，应先组织有关施工技术人员认真熟悉施工图和 理解设计意图，学习和掌握国家有关现行施工验收规范及验收标准、规程， 进行详细的图纸预审和会审。4.2、认真贯彻企业的技术规范化、标准化、程序化管理。4.3、加强工程质量管理，针对工程特点，要求架设分项工程操作前作详细的技 术和安全交底及入场教育。4.4、在施工操作前，班组长应针对班组管理特点向组员作具体的工作安排，保 证安全、质量、进度等要求。4.5、脚手架工

6、程的控制严格按设计和规范要求施工，详见：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)要求。5、脚手架工程施工工艺:(1) 本工程为保证施工安全，采取有效的安全防护措施，严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)和“标准化”要求施工(2) 所有外架四周立面采用2000 h/100 cm绿色安全网作全封闭防护。室内支撑模板采用钢管搭设满堂支撑架，装饰装修时采用钢管搭设内架和活动架; 层高4. 5ni及以上采用钢管满堂支撑架，楼层设置工字钢悬挑卸料平台。(3) 在外架的一层顶(二层地面)处采用50mm厚200mm宽木板+15mm厚胶合木板设置固定硬防护，

7、主体上升时，采用竹笆板或15mm厚胶合木板设置一 道硬防护、一道水平安全兜网固定封闭，且水平安全兜网离外墙间距小于150mmo在异形结构特殊的凹凸及井口等有关部位必须搭设架子和满铺竹笆 板或15mm厚胶合木板封闭严密及设置防护栏杆。(4) 在施工主体时，建筑四周边、楼梯边、预留孔边，施工电梯、提升吊进出口等危险位置，设置钢管护栏(特殊部位设置工具式护栏)、安全防护门、水平软硬防护。(5) 在“四口五临边”设置安全防护拦杆、盖板、警示灯及警示标牌。(6) 连墙件设置：连墙件用0 48钢管层层设置且水平间距不大于6ni。每层在 剪力墙上预埋065穿墙套管洞或楼板上预埋048钢管连接详下图。穿墙套管

8、洞待外架拆除后用细右混凝土+膨胀剂+防水剂进行封堵。立忌 示 件 连 培 培 力 有564>无剪力墙处连墙件示意图四(7) 在出入口、通道、现场临时设施、靠近的建筑等，上空采用钢管搭设双层 防护棚和围拦，铺设架板和竹胶板，立面采用2000 b绿色安全网全封闭。出入口、通道安全防护棚示意图5. 1、架设的选用:(1) 主体施工阶段室内为满堂脚手架，采用48钢管扣件脚手架搭设。经计算700高梁立杆间距不大于1000,板立杆间距不大于1000c(2) 内装饰设内架和活动架，连续3跨以上的大开间搭设带滚轴的移动架。(3) 在每一层上设置工字钢悬挑卸料平台(10#楼设置2个、20#楼设置4个)。5

9、. 1.双排落地外脚手架构造：(1) 脚手架钢管选用48x3.0；立杆横距的为0. 80m,立杆的纵距为1.50m, 大纵杆步距为18m,小横杆间距1.5m,内排架距离墙长度为0. 30m,脚手架与 建筑物的连墙接拉结在两步四跨内采用钢管连接方式。安全网固定等组成承受 力架。(2) 脚手架钢管选用4)48x3.0；立杆纵向间距为15米,内立杆距外墙0. 30m, 外立杆距外墙面为1lm,大横杆间距为18m,小横杆长度为12 m (详图一)。6、外脚手架设计及验算：6.1、钢管落地脚手架计算：(1) 脚手架参数：双排脚手架搭设高度为40m计算，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为0. 8m,

10、立杆的纵距为1. 5m,大小横杆的步距为18 m； 内排架距离墙长度为0. 30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；釆用的钢管类型为048x3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件釆用两步三跨,竖向间距3.6 m,水平间距4.5 m,釆用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件；(2) 活荷载参数：施工均布活荷载标准值:2. 000 kn/m2；脚手架用途:装修脚手架；保证安全按4层计算，同时施工层数为2层；(3) 风荷载参数：本工程地处四川成都市，基本风压0.3 kn/m2；风荷载高度变化系数uz为130，风荷载体型系数us为113；脚手架计算中考虑

11、风荷载作用；(4) 静荷载参数：每米立杆承受的结构口重标准值(kn/m) :0. 1248；脚手板自重标准值(kn/m2) :0. 350；栏杆描脚板自重标准值(kn/m) :0. 150；安全设施与安全网(kn/m2) :0. 005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kn/m) :0. 038；脚手板铺设总层数：6；(在主体施工阶段每层楼层水平面处四周采用竹笆板满铺封闭)(5) 地基参数： 地基土类型:岩石(在地下室殓顶板上)；地基承载力标准值(kpa): 500. 00；立杆基础底面面积n) :0. 20；地基承载力调整系数：1. 00o单位

12、:(mm)单位：(mm)300800x/6. 2.1大横杆的计算：按照扌ii件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)第5. 2.4条规 定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大 弯矩和变形。(1) 均布荷载值计算：大横杆的自重标准值:pi=0. 038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2二0.35x0. 8/(2+1)二0.093 kn/m ；活荷载标准值:q二2x0. 8/(2+1)二0.533 kn/m；静荷载的设计值：qi=l. 2x0. 038+1. 2x0. 093=0. 158

13、 kn/m；活荷载的设计值：q2二1.4x0.533二0.747 kn/m；q；q?q?ihiiiimiimjtecq” 丄 ”1. p 1. 扌 *1”1 p !,”图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度),111 a +ii jr图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)(2) 强度计算：跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：% 7 08如2+0.10今昇跨中最大弯距为mlma=0. 08x0. 158x1. 52+0. 10x0. 747x1. 52 =0. 196 kn. m； 支座最大弯距计算公式如下：mg八0j17z2支座最大弯距为 m2

14、max= -0. 10x0. 158x 1.5 -0. 117x0. 747x 1. 52 0. 232 kn. m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o 二max (0. 196 x 106, 0. 232 x 106) /5080二45. 669 n/min2；大横杆的最大弯曲应力为。二45.669 n/mm2小于 大横杆的抗压强度设计 值f二205 n/mm2,满足要求！(3) 挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：qi二 po. 038+0. 093-0. 132 kn/m；其中：静荷载标准值：q2 q 二0. 533 kn/m；活荷载标准值：

15、最大挠度计算值为：v 二0. 677x0. 132x 15007(100x2. 06x 105x 121900) +0. 990x0. 533x 15007( 100x2. 06x 105x 121900)二 1. 244 mm；大横杆的最大挠度1.244 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm 与10 mm,满足要求！6. 3. 2小横杆的计算：根据jgj130-2001第5. 2. 4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载, 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。(1) 荷载值计算：大横杆的自

16、重标准值:p1= 0. 038x1.5 = 0. 058 kn；脚手板的自重标准值:p2=0. 35x0. 8x 1. 5/(2+1) =0. 140 kn；活荷载标准值:q二2x0. 8x1. 5/(2+1)二0.800 kn；集中荷载的设计值：p=1.2x(0. 058+0. 14)+1. 4 x0.8 = 1.357 kn；pp小横杆计算简图（2）强度验算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：pltmqmax 二 1.2x0. 038x0. 82/8 二 0. 004 kn. m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下：mpm

17、ax - 1. 357x0. 8/3 二 0. 362 kn. m ；最大弯矩 m二 mqmax + mpmax 二 0. 366 kn. m；最大应力计算值 o = m/w = 0.366x106/5080=71.966 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力o =71.966 n/mm?小于小横杆的抗压强度设计值205 n/min2,满足要求!（3）挠度验算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:384e/vqmax=5x0.038x8004/(384x2.06x 105x 121900) = 0.008 m

18、m ；大横杆传递荷载 p 二 pi + p2 + q 二 0. 058+0. 14+0. 8 = 0. 998 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：p/(3?3 -4z2/9)72e1v pmax 二 997. 6x800x (3x800 -4x8002/9 ) /(72x2. 06x 105x 121900)二 0.722 mm；最大挠度和 v 二 v 口吟 + v pmax = 0. 008+0. 722 二 0. 73 him；小横杆的最大挠度为0. 73 mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5. 333与0 mm,满足要求!6. 3. 3扣件抗滑力的计算：

19、按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为800kn,按照扣件抗滑承载力系数1. 00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8. 00kno纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):r w rc其屮rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kn；r -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:pi二0.038x 1.5x2/2=0. 058 kn；小横杆的自重标准值:p2 = 0.038x0. 8/2=0.015 kn；脚手板的自重标准值:p3二0. 35x0.8x1.5/2=0.21 kn；活荷载标准值：q 二 2x0.8x1

20、.5 /2 二 1.2 kn；荷载的设计值：r二 1.2x (0.058+0. 015+0.21)+1. 4x1.2=2.02 kn；r < 8. 00 kn,单扣件抗滑承载力的设计计算满足耍求！6.3.4脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1248kn/mng】二0. 1248+(1. 50x2/2) x0. 038/1. 80 x23. 00 二 3. 606kn；(2) 脚手板的口重标准值；采用木脚手板，标准值为0. 35kn/m2血二 0. 35x6x1. 5x (0. 8+0

21、. 3)/2 二 1. 732 kn；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kn/mng3 二 0. 15x6x1. 5/2 二 0.675 kn；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kn/m2ng4 二 0.005x1.5x23 二 0. 172 kn；经计算得到，静荷载标准值ng 二血+血+血+血 二 6. 186 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值nq二2x0.8x1.5x4/2二4.8 kn；风荷载标准值按照以下公式计算叫=0.化口 其中w。基本风压(k

22、n/m2),按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规 定釆用：w。= 0.3 kn/m2；uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定米用：uz二1. 301 ；us -风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值wk = 0. 7 x0.3x 1.301 x1. 128 二 0. 308 kn/m2； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1.2ng+14nq二 1.2x6. 186+ 1.4x4. 8= 14. 144 kn； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为n = 1.2 ng+0. 85x1. 4nq =

23、1.2x6. 186+ 0. 85x1.4x4. 8= 13. 136 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩mw为mw = 0. 85 x 1. 4wklah2/10 =0. 850 xi. 4x0. 308x1.5x1.8710二 0. 178 kn.m；6. 3. 5立杆的稳定性计算：外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算, 只进行单立杆的稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：</立杆的轴向压力设计值:n二14. 144 kn；计算立杆的截面冋转半径：i二1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表53. 3得:k = 1. 155 ；当验算杆

24、件长细比吋，取块1.0； 计算长度系数参照扣件式规范表5. 3.3得:u = 1.5 ；计算长度，由公式10二kx » xh确定:1。二3. 118 m；长细比l0/i二197 ；轴心受压立杆的稳定系数由长细比i0/i的计算结果查表得到:e二0. 186 ； 立杆净截而面积:a = 4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）:w二5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2；o = 14144/（0. 186x489）=155. 504 n/mm2；立杆稳定性计算o二155. 504 n/mm'小于立杆的抗压强度设计值f二 205 n/mm2,满足要

25、求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式，兰+些“打立杆的轴心压力设计值:n = 13. 136 kn；计算立杆的截面回转半径:i二1. 59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：k = 1. 155 ；计算长度系数参照扌ii件式规范表5.3.3得:u = 1.5 ；计算长度，由公式l二kuh确定：lo二3. 118 m；长细比：lo/i = 196；轴心受压立杆的稳定系数"，由长细比l0/i的结果查表得到:4）二0. 186立杆净截面面积：a二4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）:w = 5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f二205 n/nun2；

26、o 二 13135. 68/（0. 186x489）+178233. 33/5080 二 179. 506 n/mm2；立杆稳定性计算o二179. 506 n/mm2小于立杆的抗压强度设计值f= 205 n/mm2,满足要求!6. 3. 6最大搭设高度的计算：按规范5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封 闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：h» 构配件自重标准值产生的轴向力ng2k (kn)计算公式为:ng2k =比2+心3+比4 = 2. 58 kn；活荷载标准值:nq二4. 8 kn；每米立杆承受的结构自重标准值：gk二0. 125 kn/m；hs =0. 1

27、86x4. 89xw4x205x 103-(1.2x2. 58+1. 4*4. 8)/(l. 20. 125)=58.958 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度il等于或大于26米，按照下式调整冃 不超过50米：r/=l j 14-0.001/,h = 58. 958 /(i +0.001x58. 958)二55.676 m；hw 55.676和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值ii二50 mo脚手架单立杆搭设高度为40m,小于h,满足要求！按规范5. 3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭 的脚手架可搭设高度按照下式计算：m-l2ng +0.85x1.4(&

28、#163;n级 + 骨刪)112乩构配件自重标准值产生的轴向力ng2k(kn)计算公式为：、g2k - ng2+ng3+ng4 - 2. 58 kn；活荷载标准值:nq = 4. 8 kn；每米立杆承受的结构口重标准值：gk = 0. 125 kn/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：mwk=mw / (1.4x0. 85) = 0. 178 /(i. 4 x 0. 85) = 0. 15 kn. m；hs 二(0. 186x4. 89x 10_4x205x 103-(1. 2x2. 58+0. 85x 1. 4x (4.8+0. 186x按规范5. 3.6条脚手架搭设高度乩等于或人于26

29、米，按照下式调整且不 超过50米：旳= 比h二 44. 38 /(1+0.001 x1 + 0.0017/, 44.38)=42.495 m；ii二42.495和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值h =42. 495 mo脚手架单立杆搭设高度为40m,小于h,满足要求！6.3. 7连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：ni = nu + no风荷载标准值wk = 0. 257 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积a.二16.2 m2；按规范5.4. 1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), no=5. 000 kn；风荷载产生的连

30、墙件轴向力设计值(kn),按照下式计算：nlw = 1.4xwkxaw = 6. 99kn；连墙件的轴向力设计值n】二nlw + no二11.99kn；连墙件承载力设计值按下式计算：nf 二 e a f其中4)轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/1 = 300/15. 8的结果查表得到4)=0.949, 1为内排架距离墙的长度; 又： a = 4. 89 cm2； f二205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为nf二0. 949x4. 89x 10_,x205x 103二95. 133 kn； n二11.99 nf二95. 133,连墙件的设计计算满足耍求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上

31、计算得到ni二11.99小于双扣件的抗滑力16 kn,满足要求！6.3. 8立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p w仇地基承载力设计值:均=fzc = 500 kpa；其中，地基承载力标准值：休二500 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：仁二1 ；立杆基础底面的平均压力:p = n/a =70.718 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:n二14. 144 kn；基础底面面积:a = 0. 2 m2 op二60.59 w仇二500 kpa。地基承载力满足要求！6. 4现浇婭结构支撑架：(详见模板专项方案)6. 4. 1施工电梯布置及加固(1) 施工电

32、梯置于地下室顶板上：具体位置按实际。(2) 施工电梯4m范围内地下室顶板、梁加固，采用4)48x3.0钢管，竖向管 600iniii.步距1200mm.设垂直剪刀撑和二道水平剪刀撑，梁板下采用顶筒加 50mm厚木木方顶牢，顶筒伸出长度不大于200mm,扫地杆距地200mmo6.4.2防护棚计算：由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常 使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简 图如下：§zi(1) 构造参数:立杆横距lb(m)： 2. 1 ；立杆纵距la(m)： 1.8 ；防护棚高度h(m)： 4 ；上下 防护层间距h. (in): 0

33、.6；立杆步距h(m)： 1.5；斜撑与立杆连接点与地面的距离 h2(m)： 1.6；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方 式：钢管沿横向搭设；水平钢管间距a(m)： 0.3；钢管类型(mm)： ®48 x 3.0； 扌11件连接方式：单扌ii件，取扌ii件抗滑移承载力系数：0.8 ；(2) 荷载参数：高空坠落物最大荷载标准值n(kn)： 1 ；脚手板自重(kn/m2): 0. 35 ；栏杆及挡脚板自重(kn/m): 0. 15 ；(3) 地基参数：地基土类型:地基承载力标准值(kpa): 120；立杆基础底面面积(m2):0. 25；地基承载力调整系

34、数：1。6. 4. 3横向水平支撑钢管计算：横向钢管按照简支梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于 防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑止常使用极限状 态。截面几何参数如下：截面抵抗矩w二5.08 cm3;截面惯性矩i二12. 19 cm4;fq 、i f (f f / f f 、f yzizii!1横向钢管计算简图(1)荷载的计算： 1 脚手板自重(kn/m): ql = 0.35x0.3 = 0. 105 kn/m； 高空坠落物最大荷载标准值(kn)：n二1 kn；(2)强度验算：1 2 1必=一畀+一刃84横向支撑钢管按简支梁计算；最大弯矩计算公式如下：均布恒

35、载：q = 1.2 x0. 105 = 0. 126 kn/m；冲击荷载:f = 1.4x1 = 1.4 kn；最大弯距 m 二 0. 125x0. 126x2. i2 + 0. 25x 1.4x2. 1= 0.804 kn. m ； 最大应力 o 二 m / w 二 0.804x10” / (5. 08x 103) = 158. 358 n/nun2； 支撑钢管的抗压强度设计值f=205 n/mm2；支撑钢管的计算应力158.358 n/rnm2小于钢管的抗弯强度设计值205n/mm2,满足要求！6.4.4、纵向支撑钢管计算：纵向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集屮荷载作用下的三跨连

36、续梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。冲击荷载：f二1. 4 kn；上部钢管传递恒载：p=1.2x0. 35x0.3x2. 1/2 = 0. 132 kn；1门1 1门1门口 1门口1800 1800 1800支撑钢管计算简图0.613支撑钢管计算弯矩图(kn. m)最大弯矩 mmax = 0.613kn.m ；最大应力 ° 二 mmax / w = 0 . 6 1 3x 106 / (5 . 08x 103) = 120 . 6 7 5 n/mm2；支撑钢管的计算应力120. 675 n/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205 n/mm2,满足

37、要求!6. 4.3.扣件抗滑移计算:水平钢管传递最大支座力n二1.4+ 1.8 / 0.3x0. 132=2. 194；按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. ookn,按照扣件抗滑承 载力系数0. 80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640kn,扣件抗滑移按 下式：r wrc其中rc 扣件抗滑承载力设计值，取6. 4 kn；水平杆传给立杆的竖向作用力设计值r= 2. 194 kn；r < 6. 40 kn ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6. 4.4.立杆的稳定性验算：(一)立杆荷载计算:作用于立杆的荷载包括防护棚结构自重、构配件自重、冲击荷载。防护棚结构自重

38、血：钢管口重取0. 04kn/m,扣件口重取0. 015kn/个；钢管长度：l二1.8+1.8x2. l/(2x0.3) x2+(4 0. 6)/1. 5 xi. 8+4= 25. 6 m ；扣件数量：n=2x2+(4-0. 6)/1. 5= 7 个；ng】二0.04x25.6 + 0.015x7 二 1. 129 kn；(2)防护棚构配件自重(kn)：栏杆、挡脚板自重:0.15x1. 8二0. 27 kn；脚手板自重：0. 35x2. ix 1.8/2= 0. 662 kn；ng2=0. 27+0. 662=0. 932 kn；经计算得到，静荷载标准值ng二1. 129+ 0. 932二2.

39、 06 kn； 冲击荷载nq (kn)： nq = 1 kn ；立杆荷载设计值 n 二 1.2ng + 14nq = 1.2x2.06 + 1.4x1 二 3.873 kn； (2)立杆的稳定性验算：“ = </ 立杆的稳定性计算公式：超其中n 立杆的轴心压力设计值(kn)： n =3. 873 kn；<p -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1. 59 cm；a 立杆净截面面积(cm2): a = 4. 89 cm2；w立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): w二5. 08 cm3；o钢管立杆最大应力计算值(n/mn?)

40、；f -钢管立杆抗压强度设计值:f二205 n/mm2；lo计算长度(m)；参照扣件式规范：lo - kuh ;k -一计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3；取口二1. 8；h -立杆自由长度；防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支撑， 故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立 杆自由长度h取值如下；斜撑与立杆的连接点到地面的距离为1.6m,；斜撑与立杆的连接点到下层 防护层的距离为15 m；h取上述两者的最大值1.6 mo立杆计算长度 lo = kuh = 1. 155x 1.8x 1.6 = 3

41、. 326 m；x =l0/i 二3.326x10' / （1.58x10） = 211 ；由长细比入查表得到轴心受压立杆的稳定系数e二0. 163 ；钢管立杆受压应力计算值；0 =3 . 8 7 3 x 103/（ 0. 163 x 4. 89x 102 ）二48. 585 n/mm2；钢管立杆受压应力计算值。二48. 585 n/mm2小于抗压强度设计值f二 205 n/mm2,满足要求！6.4.5. 立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p w fg地基承载力设计值：fg 二 fgkxkc 二 120x1 二 120 kpa ；其屮，地基承载力标准值：f沪

42、120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ;立杆基础底面的平均压力：p二n/a =3. 873 / 0.25二15.49 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:n =3. 873 kn；基础底面扩展面积:a = 0. 25 m2 op= 15.49 kpaw fg= 120 kpa。地基承载力满足要求!6.5、连墙设置的注意事项：（1）确保杆件的连接可靠，扣件必须拧紧，垫木必须夹持稳固，避免脱出。（2）装设连杆时应保持立杆的垂直度要求，避免拉杆时产生变形。（3）连墙构造中的连墙杆或拉筋应垂直于墙面设置，并呈水平位置或稍可向脚 手架一端倾斜，但不允许向上翘起。7、安

43、全措施：7. 1、要求：7.1.1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以 上二步。7. 1.2、每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。7. 1. 3、钢管底脚应垫木板垫块。7.2、立杆搭设应符合下列规定：7. 2. 1、和邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置: 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头 在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步 距的1/3。7.2.2、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向 水平杆后，应立即设置连墙件。7.2

44、.3、顶层立杆的搭接长度不应小于山,应采用不少于2个旋转扣件固定，端 部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于loommo立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1. 2m,高出檐口上皮15mo7.3、纵向水平杆搭设应符合下列规定：7.3.1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。7.3.2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。7.3.3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件i古i定在底 座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠 纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵 向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于

45、5。7.4、连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：7.4.1、木工程外脚手架高度最高38m,连墙件每3mx4. 5m设一根。7.4.2、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件 应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、 矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距 离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。7.4.3、当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚 手架可靠连接，与地面的倾角应在45°-60°z间；连接点屮心至主节点的距离 不应大于300mmo抛撑应在连墙件搭设后拆除。7.4.4、当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上 一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。7.4.5、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在 45°60°z 间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角(a)45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数(n)7657.4.6. 必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。7.4.7. 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于lm,应采用不少于3