湄潭县茅石灌区工程一标段群力水库续建及其相关的配套设施工程方案

1、湄潭县茅石灌区工程一标段群力水库续建及其相关的配套设施工程（合同编号：mtmsgqgc-c1）工作桥承重脚手架专项方案扌比准：李世忠审核：魏凌飞编写：张龙隐惠州市水电建筑t程有限公司湄潭县茅石灌区工程一标段群力水库续建及其相关的配套设施工程项日经理部二o一五年九月一、工程概况1二、编制依据1三、施工方案23.1材料选择23.2测量放样33.3脚手架搭设41）脚手架设计42）脚手架搭设43.4脚手架拆除6四、满堂支撑架安全计算书7五、脚手架搭设质量控制17六、安全生产和环境保护18工作桥承重脚手架专项方案一、工程概况湄潭县茅石灌区工程一标段群力水库的闸井设计流量为5.8m3/s,采用钢筋轻开敞式

2、 结构，升卧式平而钢闸门。闸室底板顶高程1117.55m,闸井顶高程1138.00m,闸身 顺水流向长5.8m。闸井卜游侧布置交通桥连接上坝公路边的山体上，桥面宽度3m,长 度9m,工作桥为现浇梁板式结构，桥面高程1138.00m,梁高0.9m,其中，与其一体 的桥板厚0.15m。具体结构形状尺寸另见设计图纸。工作桥为单跨，通过橡胶支座搁置在桥台和排架上，净跨为9.0m,桥梁底部高程为 v1137. 10m,顶部高程为1138. 00m,桥梁下净空高度19.1米，脚手架搭设在混凝土 垫层上。二、编制依据1、湄潭县茅石灌区工程一标段群力水库工作桥设计图；2、建筑施工扌ii件式钢管脚手架安全技术规

3、范jgj13020113、混凝土结构设计规范gb50010-20104、建筑结构荷载规范gb50009-20125、建筑施工临时支撑结构技术规范jgj300-20136、建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-20117、广联达施工安全设施计算软件三、施工方案3.1材料选择木工程的钢管脚手材料采用448钢管，壁厚3.0mm。钢管壁厚偏并小于0.45mm, 表面锈蚀深度小于0.5mm,钢管两端切口偏差小于1.7mm,钢管弯曲变形小于规范允许 值。钢管使用前应检查，其内外表而应光滑，不得有折迭、裂缝、分层、搭焊缺陷存在, 不得有超过壁厚允许负偏差的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等缺陷存在。钢管脚

4、手架扌ii件采用可锻铸铁制作，其质量应符合国标规定，使用前应检查，有裂 纹、变形的扣件不得使用；滑丝的螺栓必须更换。满堂支撑架构配件用量匡算表项次计算项目单位型号数量表达式1立杆m048x32380.8a=(l/la+l)*(b/lb+l)*(h 0.5)2水平杆m048x32728.32ls=(l/la+l)*b+(b/lb+l)*l)*(h-0.5)/h+l)3主梁m80x80矩形木楞67.2lz=(l/la+l)*b4次梁m50x100矩形木楞84.6lc=(b/e+l)*l5托座个128n=(l/la+l)*(b/lb+l)6脚手板m237.8s=l*b计算 依据施工手册(第五版)建筑

5、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)检查脚手架钢管的外形与几何形状允许偏差应符合下表规定:项目允许偏羞(mm)检查方法钢管尺寸的偏差钢管外径48钢管壁厚3.0-0.50-0.50用游标卡尺检查钢管两端端面切斜的偏差1.70用塞尺检查钢管表面锈蚀的深度w0.50用游标卡尺检查钢管弯曲的偏差 钢管的端部弯曲lw1.5w5立柱钢管弯曲3mlw4m4m<lw8.5m栏杆、支撑体系的钢管弯曲lw6.5mw12w20<30用尺量检查3.2测量放样测量人员根据施工测量控制点用全站仪在闸井下游山体上测放岀工作桥轴线和闸井 中心线，并用石灰在斜坡上撒出工作桥轴线和闸孔线。木工队

6、放样人员根据工作桥轴线 和闸孔中心线以及脚手布置图放出每根立杆的位置。3.3脚手架搭设1）脚手架设计工作桥采用现浇方式施工，计划搭设满堂承重支撑脚手架。为描述方便，脚手架搭设以工作桥作为参照，与工作桥长度方向平行的水平方向为 脚手架的纵向，与工作桥垂直的水平向为脚手架的横向，竖直向描述不变。横向8排立杆，其屮，为满足承重要求，考虑到工作桥结构的特点，其工作桥下承 重脚手立杆横向6排，为间距60cm,为提高脚手架的整体稳定性，在工作桥左右两侧各 增加1排脚手架，间距为60cm；立杆纵向16排，间距为60cm,横杆步距为loocim横 杆和立杆接长均采用对接扣件连接，梁底立杆高程不够时采用调节杆接

7、高，调节杆的调 节高度控制在20cm以内。模板支架的总高度为19m,横向总宽为4.2m,纵向总t为 9.0m o工作桥脚手架布置图见后。2）脚手架搭设搭设流程：施工放样一安放垫块一竖立杆同时安装扫地杆一搭设水平杆一搭设剪刀 撑（斜撑）f挂设安全网f铺脚手板f搭设扌当脚杆和栏杆。搭设脚手架吋扌ii件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩控制在40n-h1 65nmz间，在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、斜撑等用的直角扣件、 旋转扣件的中心点相互距离小于15cm,对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件 盖板边缘的长度不应小j t 00mm。 立杆每根立杆的底部设统一厚度的木垫板。扫

8、地杆采用宜角扌ii件紧密固定在距底座以上 1020cm处的立杆上。立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头相互错开，不设置在同步内，同 步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于50cm,各接头小心至主节点 的距离小于步距的1/3。竖立杆时应由两人配合操作。大、小横杆与立杆连接时，也必须两人配合。脚手架搭设中累计误羞超过允许偏差，必须纠正。每搭完一步脚手架后，按规定校 核步距、纵距、横距、立杆的垂直度。确保支架立杆2m高度的垂直度偏差小于1.5cm, 累计偏差小于5cm。 横杆纵向水平杆（大横杆）设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨，水平杆接长采用对 接扣件连接，交错布置，两根相邻

9、纵向水平接头设置不应放在同步或同跨内，接头位置 相互错开大于50cm,各接头中心至最近主节点的距离小于纵距的1/3。横向水平杆（小横杆）的各节点处采用直角扣件固定在纵向水平杆（大横杆）上， 接头处理与大横杆相同。水平杆与水平杆z间，以及水平杆与立杆z间的各个节点处均采用直角扣件扣接， 且严禁拆除。水平杆的步距偏差小于2cm,每根纵向水平杆的两端高差小于2cm,同跨内横向水 平杆的两端高差小于1cm。为确保模板支架的刚度和稳定性满足要求，纵向横杆必须全部与能接触到的闸墩、 排架等顶撑牢固。 剪刀撑支架四边与中间每隔35排支架立杆，设置一道剪刀撑，双向布置，剪刀撑曲底至顶 连续设置。斜杆与地面的倾

10、角控制在45。60°之间。剪刀撑斜杆的接t采用搭接，搭接长度大于im。两根撑杆须交错布置，同立杆的 交错相同。剪刀斜杆应用旋转扣件固定在与相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋传 扣件中心线至主节点的距离小于150mm,搭接接头的搭接长度不小于100cm,采用不少 于3根旋转扌ii件固定。 钢管或木柿铺设在脚手架的顶部沿横向铺设©48钢管，间距为25cm,每米铺设4根，用铁丝将钢管 与大横杆固定，用丁主梁的底部支撑，主梁模板在钢管上支立，次梁及顶部楼板的支撑, 采用立杆继续接长的办法处理。 安全防护随着脚手架的上升，每两三步挂一道安全网。脚手架顶上下游两侧各设一道防护杆，高度

11、分别约为l2m。仓面脚手板除梁的位置外满铺。当脚手板长度小于2m时，采用两根横向水平杆支 承但将脚手板两端与其口j靠固定严防倾翻。脚手板的铺设采用对接平铺或搭接铺设。脚 手板对接平铺吋接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长取1315cm两块脚手板外 伸t度的和小于30cm；脚手板搭接铺设时接头必须支在横向水平杆上，搭接t度大于 20cm,其仲出横向水平杆的长度大于10cm。端部脚手板探头长度取15cm其板长两端均 与支承杆可靠固定。3.4脚手架拆除当工作桥混凝土强度达到设计强度后并经项目部现场负责人同意后，方可拆除脚手 架，拆除前做好技术交底及安全交底工作。（1）拆除的准备工作为保证脚手架在

12、拆除屮的稳定性，拆除脚手架必须完成下列准备工作：1）全面检查脚手架，重点检查扣件联接固定、支撑体系等是否符合安全要求；2）脚手架拆除前进行安全、技术交底；3）拆除现场设围栏或警戒标志，并安排专人看护；4）清除脚手架上留存的材料、工具、建筑垃圾等杂物；5）拆除架子的工程区域，禁止非操作人员进入；6）拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时由专人指挥，做到上下呼应， 动作i办调。（2）脚手架拆除1）拆除顺序是后搭设的部件先拆，先搭设的后拆。2）固定件随手脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立柱吋，先搭设临吋支撑加固， 方可拆除固定件和支撑件。3）拆脚手架一层一清，分段拆除时高差不大于2步架。4）拆

13、剪刀撑和纵向水平杆时，先拆中间扣件。拆扣件时，采用绳索临时固定，防止 杆件突然坠落的措施。5）拆除脚手架屮间不换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚。6）拆除脚手架部件，钢管逐层传递到地面上，扣件等用袋装并用绳吊运到地面上， 严禁从空屮向下抛掷。7)运至地面的脚手架部件，及时清理、保养，根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。四、满堂支撑架安全计算书一、计算参数基本参数满堂支撑架的宽度b(m)4.2满堂支撑架的长度l(m)9满堂支撑架的高度h(m)19.1立杆布置形式单立杆剪刀撑(含水平)布置方式普通型立柱纵向间距la(m)0.6立柱横向间距lb(m)0.6水平杆步距h(m)1顶步水平杆

14、步距(m)1、'/：杆0由端高度a(mm)200计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011材料参数架体钢管类型048x3脚手板类型竹串片脚 手板栏杆、栏板类型栏杆、竹串片 脚手板挡板底座形式底座主梁钢材牌号/次梁钢材牌号/主梁类型矩形木楞主梁规格80x80次梁类型矩形木楞次梁规格50x100主梁合并根数/主梁自重标准值gk(kn/m)0.038次梁自重标准值gkc(kn/m)0.03可调托座承载力允许值(kn)30架体底部垫板面积a(ma2)0.2荷载参数材料堆放荷载标准值qi(kn/m2)6施工均布活荷载q2(kn/m2)2架休是否封闭密目网是密目式安全立网自

15、重标准值 g3(kn/m2)0脚手板自重标准值 gik(kn/m2)0.35栏杆自重标准值g2k(kn/m)0.17基础类型地基土地基上类型岩石地基承载力特征值fak(kpa)120是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市贵州(省)湄潭 (市)地面粗糙度类型b类指田 野、乡村、 丛林、丘陵以及房屋 比较稀疏 的乡镇满堂支撑架搭设简图:平面图纵向剖面图1纵向剖而图2二、次梁验算恒荷载包括次梁自重、脚手板自重,转化为次梁上的线荷载为，活荷载包括施工活荷 载、材料堆放荷载，转化为次梁上线荷载为，其中按活荷载按不利布置进行组合恒荷载为：g1=1.2gkc+glke=l.2x(0.03+0.35x500/10

16、00)=0.246kn/m活荷载为：qi=1.4(ql+q2)e=1.4x(6+2)x500/1000=5.6kn/m次梁按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如25. 846”川山山山i川屮山川山川山山也山川川山山山吐600600600.00可变荷载控制的受力简图11、强度验算o=mmax/w=0.21 xl 06/(1 ><85.333 x 103)=2.466n/mm2 f=15n/mm2满足要求2、抗剪验算次梁剪力图(kn)vmax=2.105kntmax= vmaxso/(ib) =2.1o5xlo3x62.5xlo3/(341.333xlo4x5xlo)=o.771n/mm

17、2 wt=125n/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+gike+(ql+q2)e =0.03+0.3x500/1000+(6+2)x500/1000=4,18kn/mi 1 1 vv h,jh urn i,iimi一 16()() 丄j 60015p/esoo. oo匸常使川极限状态下的受力简图次梁变形图(mm)vmax=0 109mmwv=max( 1000x0. 6/150, 10)=10mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：r=3.858kn止常使用极限状态下支座反力为：rk=2.759kn三、主梁验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简

18、图如下:3. 8583. 858q 0381nmiilmnizt,iinlib.rijhj 1111"2b-<5()0x-500z45d0/, 60()/ / 600/ 600f- ()0z7简图1、抗弯验算匸梁弯矩图(knm)mmax=0.392kn-rnq=mmax/w=0.392xl06/(85.333xl03)=4.596n/mm2f=15n/mm2满足要求2、抗剪验算l梁剪力图(kn)vmax=3.604kntmax=qmaxs/(ib0)=3.604xl000x64xl03/(341.333xl04x8xl0)=0.845n/mrn2wt=125n/mm2满足要求3

19、、挠度验算2.7592.7590. 03r山!丄ll丄丄“"<7 za/i/引)仆0f/fz600 600 >60(), 0() 简图主梁变形图(mm)vmax=o-19mmv=max( 1000x0. 6/150, 10)=10mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算耍用到承载能力极限状态下的支座反力，故：rniax=5.402kn四、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=l,山、也按jgj130-2011附录c取用loi=km(h+2a)=lx2.251x(14-2x2oo/looo)=3.151mlo2=k|x2h= 1x3.251x1=3.251m取两值中的

20、大值lo=max(l()】o2)=max(3.151,3.251 )=3.25 lmx=l0/i=3.251 xl 000/(1.59x10)=204.465 w 1=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)ki=loi/i=3.151x1000/(1.59x10)=198.201根据 xi 查 jgj130-2011 附录 a.0.6 得到(p=0.184a不考虑风荷载n尸际蹂5.402knf=ni/(pa)=5.402x 1000/(0.184x4.24x 100)=69.391n/mm2 o=205n/mm2满足要求b考虑风荷载风荷载体型系数：0=an/aw=l.2x(0.6+1+

21、0.325x0.6x1)x48/1000/(0.6x1)=0.172架体 gs=|lstw=0.6 =0.6x0.172=0.103风荷载高度变化系数：由架体搭设高度h查表确定血=1.212co|<=|j.z|j.s(d()=0« 103 1.212xo.3=o.o38kn/m*"mw=0.9x 1.4coklah2/10=0.9x 1.4x0.038x0.6x12/10=0.003knmn2=rmax=5.402knf=n2/(pa)+mw/w=5.402x 1000/(0.184x4.24x 100)+0.003x 106/(4.49x 103)=70.024n/

22、mm2wo=205n/mn?满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)x2=lo2/i=3.251x1000/(1.59x10)=204.465根据九1 查 jgj130-2011 附录 a.0.6 得到(p=0.173a不考虑风荷载n3=rrmx+l 2xhxgk=5.402+l .2x 19x3.33/100=6.165knfn3/(pa)=6.165x1000/(0.173 x4.24x 100)=84.013n/mm2 w o=205n/mm2满足要求b考虑风荷载n4=rmax=+1.2xhxgk+0.9xl.4mw/lb=5.402+1.2xl9.1x4.24/100+0.9xl.4

23、x0.003/0.6=6.38k n=n4/(pa)+mw/w=638x 1000/(0.173 x4.24x 100)+0.003x 106/(4.49x 103)=87.57n/mm2 wo=205n/mm2满足要求五、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力n=max(ni,n2)=max(5.402,5.402)=5.402knn=5402knwn=150kn满足要求六、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力 p=n/(mfa) = 5.402/(lx0.2)=27.009kpawfkk=120kpa满足要求七、抗倾覆验算根据规范当风荷载考虑时应进行架体抗倾覆验算。倾覆力矩主要由风荷

24、载产生，抗倾覆力矩主要出施工荷载及支架自重产生。其他水 平力作用于架体顶部，大小为0.02glk,贝ij：mi-0.9x 1.4(cdklahh/2+0.02glklah)=0.9x 1.4x(0.038x0.6x 19.1 x 1/2+0.02x0.3 x0.6x 19.1) =0.358knmmr=1.35giklalb2/2=1.35x0.3x0.6x0.62/2=0.044knmmt=0.358wmr=0.044因搭设钢管牢固的连接在闸井外架上，故满足要求。五、脚手架搭设质量控制4.1搭设立杆1）底部立杆采用不同的长度的钢管，立杆联接必须交错布置，相邻立杆的联接不在 同一高度，其错开的

25、垂直距离不得小于500mm,并不得在同一步内；2）立杆接头采用对接扣件联接，由于受力需要，禁止使用搭接连接；3）在立杆上升过程中，为增加稳定性，及时与闸墩、排架进行可靠支撑；4）立杆顶端高出施工作业而不小于1.5m。4.2搭设纵向水平杆和横向水平杆1）接头采用对接扣件联接，内外两根纵向相邻水平杆的接头不在同步同跨内，上下 两个相邻接头错开一跨，其错开的水平距离800mm,各接头屮心立柱轴心距离小于跨距 1/3；2）纵向水平杆与立柱相交处用直角扣件与立柱固定；3）横向水平杆用直角扣件架设在纵向水平杆的上方。凡立杆与纵向杆相交处均设置 一根横向水平杆；4）横向水平杆钢管长度6.0m与纵向水平杆一样，接头需错开布置上下两个相邻接 头错开一跨，其错开的水平距离800mm，各接头中心立柱轴心距离小于跨距1/3。4.3搭设纵、横向扫地杆1）每根立杆的底部向上200mm处，设置纵、横向扫地杆，用直角扣件与立柱固定;2）立杆基础不在同一水平高度时，将高处的纵向扫地杆向低处延伸跨，并与低跨立 柱固定。4.4搭设剪刀撑1）设置连续剪刀撑，从一侧最下角开始，由底至顶连接布置