无凸缘圆筒设计说明

1、 . i / 21 目录摘要 错误 ! 未定义书签。abstract错误 ! 未定义书签。引言 1 1 拉深件的工艺性分析2 1.1 分析工件的冲压工艺性2 1.1.1 工件形状3 1.2 ly12材料的化学成分和机械性能3 1.2.1 材料的化学成分3 1.2.2 材料的机械性能3 2 拉深工序计算3 2.1 梯形筒形件的拉深工序计算原则3 2.1.1 阶梯形件的拉深方法和原则3 2.1.2 阶梯形件拉深工序计算程序4 2.2 必要的工序计算5 2.2.1 修边余量的确定 5 2.2.3 判断能否一次拉成7 2.2.4 计算拉深次数与各次拉深直径7 2.2.5 计算该次拉深高度7 2.2.6

2、校核第一次拉深相对高度8 2.2.7 计算小径26.5mm处的拉深次数和拉深高度8 2.2.8 画出拉深工序图如下：9 3 工序压力计算和压力机的选择10 3.1 压力机的选择原则10 3.2 落料拉深工序压力计算10 3.2.1 排样，裁板10 3.2.2 计算落料拉深复合工序压力11 3.2.3 初选压力机11 3.2.4 校核压力机的电动机功率12 3.3 二次拉深工序压力计算13 3.3.1 计算二次拉深工序压力13 3.3.2 初选压力机14 3.3.3 校核压力机的电动机功率14 3.4 三次拉深工序压力机计算14 3.4.1 计算三次拉深工序计算14 3.4.2 初选压力机15

3、4 模具结构设计15 4.1 落料拉深工序模具设计15 . 4.1.1落料拉深复合模选用原则15 4.1.2 模具工作部分尺寸和公差计算15 4.2 二次拉深工序模具设计18 4.2.1 模具结构形式选择18 4.2.2 模具工作部分尺寸和公差计算18 4.2.3 模具其他零件的结构尺寸设计19 4.3 三次拉深工序模具设计错误 ! 未定义书签。4.3.1 模具结构形式选择错误 ! 未定义书签。4.3.2模具工作部分尺寸和公差计算错误 ! 未定义书签。4.3.3 模具其他零件的结构尺寸设计错误 ! 未定义书签。4.4 整形模工序计算与模具设计错误 ! 未定义书签。4.4.1整形模样式选择错误

4、! 未定义书签。4.4.2整形力的计算错误 !未定义书签。443 压力机的选择 错误 ! 未定义书签。4.4.4 模具工作部分尺寸和公差计算错误 ! 未定义书签。4.4.5模具其他零件的结构尺寸计算错误 ! 未定义书签。4.5 切边模工序计算与模具设计错误 ! 未定义书签。4.5.1 切边模样式选择错误 ! 未定义书签。4.5.2 切边工序压力计算和压力机选择错误 ! 未定义书签。4.5.3初选压力机 错误 ! 未定义书签。4.5.4 切边模工作部分尺寸和公差计算错误 ! 未定义书签。结论 错误 ! 未定义书签。参考文献 错误 ! 未定义书签。致错误 ! 未定义书签。 . 1 / 21 引言一

5、：冲压的特点和应用冲压 - 是在室温下，利用安装在压力机上的模具对材料施加压力，使其产生分离或塑性变形，从而获得所需零件的一种压力加工方法。冲压模具 - 在冷冲压加工中，将材料（金属或非金属）加工成零件（或半成品）的一种特殊工艺装备，称为冷冲压模具（俗称冷冲模）。在冲压零件的生产中，合理的冲压成形工艺、先进的模具、高效的冲压设备是必不可少的三要素冲压加工的特点：由於冷冲压加工具有上述突出的优点，因此在批量生产中得到了广泛的应用，在现代工业生产中占有十分重要的地位，是国防工业与民用工业生产中必不可少的加工方法。1. 冲压生产率高和材料利用率高; 2.生产的制件精度高、复杂程度高、一致性高; 冲压

6、成形加工必须具备相应的模具，而模具是技术密集型产品，其制造属单件小批量生产，具有难加工、精度高、技术要求高、生产成本高（约占产品成本的10% 30% ）的特点。所以，只有在冲压零件生产批量大的情况下，冲压成形加工的优点才能充分体现，从而获得好的经济效益。冲压加工因制件的形状、尺寸和精度的不同，改采用的工序也不同。根据材料的变形特点可将冷冲压工序分为分离工序和成形工序两类。分离工序是指坯料在冲压力作用下，变形部分的应力达到强度极限b 以后，使坯料发生断裂而产生分离。分离工序主要有剪裁和冲裁等。成形工序是指坯料在冲压力作用下，变形部分的应力达到屈服极限s，但未达到强度极限b，使坯料产生塑性变形，成

7、为具有一定形状、尺寸与精度制件的加工工序。成形工序主要有弯曲、拉深、翻边、旋压等。冲压模具是冲压生产必不可少的工艺装备，是技术密集型产品。冲压件的质量、生产效率以与生产成本等，与模具设计和制造有直接关系。模具设计与制造技术水平的高低，是衡量一个国家产品制造水平高低的重要标志之一，在很大程度上决定著产品的质量、效益和新产品的开发能力。冲压模具的形式很多，一般可按以下几个主要特徵分类：1根据工艺性质分类（ 1）冲裁模沿封闭或敞开的轮廓线使材料产生分离的模具。如落料模、冲孔模、切断模、切口模、切边模、剖切模等。（ 2）弯曲模使板料毛坯或其他坯料沿著直线（弯曲线）产生弯曲变形，从而获得一定角度和形状的

8、工件的模具。（ 3）拉深模是把板料毛坯制成开口空心件，或使空心件进一步改变形状和尺寸的模具。（ 4）成形模是将毛坯或半成品工件按图凸、凹模的形状直接复制成形，而材料本身仅产生局部塑性变形的模具。如胀形模、缩口模、扩口模、起伏成形模、翻边模、整形模等。2根据工序组合程度分类（ 1）单工序模在压力机的一次行程中，只完成一道冲压工序的模具。（ 2）复合模只有一个工位，在压力机的一次行程中，在同一工位上同时完成两道或两道以上冲压工序的模具。 . （ 3）级进模（也称连续模）在毛坯的送进方向上，具有两个或更多的工位，在压力机的一次行程中，在不同的工位上逐次完成两道或两道以上冲压工序的模具。通常模具是由二

9、类零件组成: 一类是工艺零件，这类零件直接参与工艺过程的完成并和坯料有直接接触，包括有工作零件、定位零件、卸料与压料零件等；一类是结构零件，这类零件不直接参与完成工艺过程，也不和坯料有直接接触，只对模具完成工艺过程起保证作用，或对模具功能起完善作用，包括有导向零件、紧固零件、标准件与其它零件等。应该指出，不是所有的冲模都必须具备上述六种零件，尤其是单工序模，但是工作零件和必要的固定零件等是不可缺少的。二：冲压现状与发展方向目前， 我国冲压技术与先进工业发达国家相比还相当落后，主要原因是我国在冲压基础理论与成形工艺、模具标准化、模具设计、模具制造工艺与设备等方面与工业发达国家尚有相当大的差距，导

10、致我国模具在寿命、效率、加工精度、生产周期等方面与先进工业发达国家的模具相比差距相当大。随着工业产品质量的不断提高，冲压产品生产正呈现多品种、少批量，复杂、大型、精密，更新换代速度快的变化特点，冲压模具正向高效、精密、长寿命、大型化方向发展。为适应市场变化，随着计算机技术和制造技术的迅速发展，冲压模具设计与制造技术正由手工设计、依靠人工经验和常规机械加工技术向以计算机辅助设计（cad ）、数控切削加工、数控电加工为核心的计算机辅助设计与制造（ cad/cam ）技术转变。1 拉深件的工艺性分析1.1 分析工件的冲压工艺性图 1.1 . 3 / 21 1.1.1 工件形状如图1.1 ，该工件形状

11、简单对称，为无凸缘圆筒形轴对称件，在圆周方向上的变形是均匀的，没有厚度不变的要求，工件的形状满足拉深的工艺要求，可以采用多次阶梯拉深工序加工。该工件要考虑的几点问题有：1 该拉深件为阶梯圆筒形件，相当于若干个直壁圆筒形件的组合，所以与直壁圆筒形件的拉深基本相似，每一个阶梯的拉深相当于相应的圆筒件的拉深，但拉深工艺的设计与直壁圆筒形件有较大差别。2 拉伸件侧壁与底面或凸圆连接处的圆角r，特别是外圆角r1 应尽量放大，因为它们相当于最后一副拉深模的凸模与凹模圆角。放大这些圆角半径，能够减少拉深次数，或使零件容易拉深成形。应取圆角半径rt 。3 先判定是否能一次拉深成，否则要经多次拉深。就该工件而言

12、，根据计算查表大概确定要多次拉深，先拉深大直径后多次拉深小的。1.2 ly12材料的化学成分和机械性能1.2.1 材料的化学成分工件的材料为ly12，属于硬铝，强度，硬度和耐磨性较低，这类材料用于制造力学性能较底，抗腐性能较高的零件。1.2.2材料的机械性能ly12 主要机械性能如下：抗剪强度（兆帕） 105150mpa 抗拉强度b（兆帕） 150215mpa 屈服强度s（兆帕） 195mpa 延伸率（% ） 12% 2 拉深工序计算2.1 梯形筒形件的拉深工序计算原则2.1.1 阶梯形件的拉深方法和原则阶梯形件的拉深，可视为不同直径的筒形拉深件的组合。因此，其毛坯变形区的应力状态与变形特点与

13、筒形件拉深基本一样。对于阶梯形零件的拉深最为关心的一个问题是能否一次拉深出来。这决定于零件的相对厚度和直径比。若阶梯形件的相对厚度较大（01. 00dt），且阶梯直径之差和零件高度较小时，则可以一次拉深出来。一次拉深成功的条件，可以用下式粗略地作判断： . cnnnnmdddhdhhh021.或式中：nhhh,.,21分别为每个阶梯的高度（图2.1 ）；dn为最小阶梯部分直径；h直径为dn的圆筒形件拉深时可能得到的最大高度；cm极限拉深系数；0d阶梯零件的坯料直径。假如上式条件得不到保证，则需要多次拉深。当相邻的两阶梯部分的直径比12312.,nndddddd均大于相应圆筒形零件的极限拉深系数

14、时，则可以在每道拉深工序里形成一个台阶，即拉深次数等于阶梯的个数。当相邻的两阶梯直径的比值小于相应圆筒形零件的极限拉深系数时，对于这种阶梯形零件拉深，应该采用带法兰边零件的拉深方法。如果最小的阶梯部分的直径过小，也就时比值1nndd过小时，且最小阶梯部分的高度nh又不大， 则最小阶梯部分可用胀形方法得到。阶梯形零件多次拉深的顺序，一般是首先成形直径大的1d，其次成形2d最后成形nd。图 2.1 2.1.2 阶梯形件拉深工序计算程序（ 1）选定修边余量；（ 2）计算毛坯直径d （ 3）判断能否一次拉成（ 4）不能一次拉成就判断拉深次数（ 5）根据各工序确定必要的拉深工序（ 6）确定各工序的圆角半

15、径 . 5 / 21 （ 7）计算第一次拉深高度并校核是否安全（ 8）计算以后各次的拉深高度（ 9）画出工序图2.2 必要的工序计算2.2.1 修边余量的确定为使计算尽可能准确，各工序均按料厚中心线尺寸计算。在拉深过程中，常因材料的机械性能的方向性，模具间隙不均，板厚变化，摩擦阻力不等与定位不准等影响，而使拉深件口部或凸缘周边不齐，必须进行修边。故在计算毛坯尺寸时应该加上修边余量时的零件尺寸进行展开计算。根据工件的相对高度h/d=39.5/25.5=1.249 查表 5-4 取=2.5mm 2.2.2 毛坯尺寸计算板料在拉深过程中，材料没有增减，只有发生属性变化。在变形过程中，材料是以一定的规

16、律转移的，所以毛坯的形状必须符合金属在变形时的流动规律，其形状一般与拉深件周边形状相似。所以对旋转体来说，毛坯的形状无疑是一块圆板，只要求计算它的直径即可。拉深前后，拉深件与其毛坯的重量不变，体积不变，对于变薄拉深，材料厚度虽有变化，但其平均值与毛坯原始厚度非常接近，故其面积基本不变。计算过程如下：第部分a1=（ d-t ） (h-h)=3.14 (45-1)(40-24)=2200.562mm第部分a2= /42 r （d-t-2r ） 8r2=3.142 3.14 2(45-1-2 2)+8 4/4 =3.14(12.56 40+32)/4=419.5042m m第部分 . a3= /4）

17、（rtd 2/2-)2(2rd =1/4 3.14）（212/452-）（22/5.262=139.982m m第部分a4= /2r (d+2r)-4r= /2 1 (26.5+2)+4 1=146.782m m第部分a5= d(h-r)=3.14 26.5 (24-5)=1580.992mm第部分a6=r/2(d-2r)+4r+ /4）（rd 22=1/2 3.14 53.14 (26.5-2 5)+4 5+1/4 3.14）（105.262=777.432m m毛坯 z 展开表面积：a总=a1+a2+a3+a4+a5+a6=41d2所以毛坯直径：d=a482mm . 7 / 21 2.2.

18、3 判断能否一次拉成根据毛坯相对厚度dt 100%=821 100% 1.22% 零件高度h和与最小直径2d的比值 h/2d=40/26.5 1.51 查表得首次拉深允许的最大相对高度h/d=0.84 0.65 ，由于 h/2dh/d 所以不能一次拉成，需要经过多次拉深才能成形。2.2.4 计算拉深次数与各次拉深直径拉深次数决定于每次拉深时允许的极限变形程度。拉深系数m是衡量拉深变形程度的一个重要的工艺参数。拉深系数的数值小于1。而且m值越小，表示拉深变形程度越大，所需要的拉深次数越少。影响拉深系数的因素有：材料的力学性能、板料的相对厚度、拉深条件等，凡是能够使筒壁传力区的最大拉应力减小，使危

19、险断面强度增加的因素，都有利于减小拉深系数。需要多次拉深时，其拉深次数可以按以下三种方法确定：1. 计算法； 2. 推算法 3. 查表法。这里采用查表法: 先判断大筒形件大径部分能否一次拉成，因为ddm/11=45/82=0.55 毛坯的相对厚度dt100%=1.22% 查冲模设计应用实例p114页表 4-2 得：筒形件第一次极限拉深系数1m=0.50 0.53 ，因为1m1m ，所以直径45mm 部分能一次拉成。 计算该次拉深的圆角半径：拉深凹模的圆角半径可按经验公式：凹r=0.8tdd)(确定式中凹r凹模圆角半径（mm ）；d毛坯直径（mm ）；d凹模径（mm ）；t 材料厚度（mm ）。

20、凹r=0.8tdd)(=0.81/4582）（4.87 mm 凸模圆角半径凸r应与工件的圆角半径相等。综上所述，可取：凹r=5mm凸r=5mm 2.2.5 计算该次拉深高度图 2.2 由面积不变原则算列出下式： . mmrdrdrrdah25.52654)2()(222122总代入数据，5,4511rd算出1h33mm 2.2.6校核第一次拉深相对高度根据dt 100%=1.22% 查表知：65.084.011dh11dh=33/45=0.73 所以认为是安全的2.2.7 计算小径26.5mm处的拉深次数和拉深高度直径 45mm 拉出直径26.5mm的阶梯，总拉深系数m=26.5/45=0.5

21、9 ，查表筒形件第二次拉深的极限拉深系数 m2=0.750.760.59 ，所以直径26.5mm部分不能一次拉成。取m2=0.75 ，122dmd0.754533mm 所以233/ ddm=26.5/33=0.80 m3=0.78 0.79 表 2.1 极限拉深系数实际拉深系数各次拉深直径nnmmm2m=0.75 0.76 2m=0.75 33 +0.01 3m=0.78 0.79 3m=0.80 26.5 +0.01 有表中数据说明，直径26.5mm处拉深合理计算小径26.5mm处的拉深高度：根据面积不变原则计算第二次拉深小径得出高度：mmh2.132第四次拉深小径处高度：mmh5.243

22、. 9 / 21 2.2.8 画出拉深工序图如下：图 2.3 . 3 工序压力计算和压力机的选择3.1 压力机的选择原则冲压设备的选择直接关系到设备的合理使用，安全，产品质量，模具寿命，生产效率和成本等一系列问题。对于中小型冲裁件，弯曲件或浅拉深件多用具有c 形床身的开式曲柄压力机。在大中型和精度要求较高的冲压件生产中，多采用闭式压力机。对于大型，较复杂的拉深件多采用闭式双动拉深压力机。对于形状复杂零件的大量生产，应优先考虑选用多工位自动压力机。而对落料，冲孔件的大量生产，则应选用效率高，精度高的自动高速压力机。在小批生产中尤其式大型厚板的生产，多采用液压机。校正弯曲，校平整形工序要求压力机有

23、较大的刚度，以便或得较高的虫牙件尺寸精度。对曲柄压力机所要考虑到的重要参数是：1. 压力机的许用负荷；2. 完成各工序所需要的压力；3.行程和行程次数；4. 最大装模高度；5. 压力机的台面尺寸应大于冲模的平面尺寸，并留有固定模具的余地，台面上的漏孔应与所要进行的工艺相适合；6. 压力机精度3.2 落料拉深工序压力计算3.2.1 排样，裁板这里毛坯直径82 不算太小，考虑到操作方便，排样采用单排。查冲模设计手册之四p67页表 3-20 取其工件间数值：1a=0.8mm ，侧面a =1.0mm 查冲模设计手册p68ly12为硬铝则实际工件间数值为a,1=1.1 1a=0.88mm a,=1.1a

24、=1.1mm 条料宽度 b=d+2a=82+21.1=84.2mm 进距 h=d+1a=82+0.8=82.8mm 板料规格拟采用1mm 850mm 1500mm 采用有答边直排：裁板条数：bbn1850/84.2=10条 余 8mm 每条个数：188.8288.0150012haan个余 8.72mm 每板总个数 :n总=1018=180 条材料利用率 :=abdn24总 100%=74.5% . 11 / 21 图 3.1 3.2.2 计算落料拉深复合工序压力经查冲模设计手册p61 页知，落料力按下式计算：dtp3. 1落料=1.33.1482112040.17(kn) 式中， d毛坯直径

25、材料抗剪强度，本材料值为105150mpa ，取 120mpa t材料厚度1mm 拉深力按下式计算：bdtkp拉深=0.823.1446 1180=23095.96n 式中：1d第一次拉深直径，根据料厚中心计算（mm ）b材料抗拉强度（mpa ），取 195mpa k系数，由冲模设计手册p185 页 表 5-5 查得 0.82 3.2.3 初选压力机当拉深行程过大，特别是采用落料拉深复合冲压时，不能简单得将落料力与拉深力叠加取选择压力机，因为压力机的公称压力是直滑块在接近下死点时的压力，所以应该注意曲柄压力机的允许压力曲线。如果不注意压力机的压力曲线，很可能由于过早出现最大冲压力而使压力机超载

26、破坏。同时，由于拉深的工作行程大，消耗的功就多，因此还要审核压力机的功率，且压力机滑块的行程必须为拉深行程的两倍以上。对于拉深工作，由于施力行程较大，不能按压力机的额定压力选用，为了选用方便，可以近似得取为：在深拉深时，最大拉深力ff）（总6. 05. 0压力机公称压力；在浅拉深时，最大拉深力ff）（总8. 07. 0压力机公称压力。式中 f总拉深力，在用复合模冲压时，还包括其他变形力。取落料力和拉深力中较大的一个力，根据以上原则，初选开式双柱可顷压力机j23-63 ，其主要参数查冲模设计应用实例p364页附录表b3，如下表：表 3-1 . 公称压力（ kn ）63 滑块行程（ mm ）35

27、行程次数（次/ 分钟）170 最大闭合高度（mm ）150 连杆调节长度（mm ）30 工作台尺寸（mm mm ）200310 模柄尺寸（ mm mm ）直径 30深度 50 电动机功率（kw ）075 3.2.4 校核压力机的电动机功率由于拉深行程比较大，消耗功率较多，因此对拉深工作还需验算压力机的电动机功率。在此可以通过拉深功来计算电动机的功率，与电动机的额定功率比较，若总n额定n，则所选压力机合适。经查冲模设计应用实例p130页知，拉深圆筒形件时的最大拉深力可按下式计算：maspkdtb=1.25 3.14 45 195=34442n 式中，b材料的抗拉强度（mpa ），其值取195 m

28、pa k修正因数 d拉深件的直径由表 4-1 知所需参数拉深功 a=310平均p=c3max10hp=0.773444233103=875.2j 式中， c 系数 ,取 0.77 h拉深高度压力机的电动机功率按下式计算：n=2131060kan =9 .07 .0600001702.8753 .15.12kw 式中， k不平衡系数k=1.21.4 ，取 1.3 a拉深功（焦）1压力机效率0.60.8取为 0.7 2电动机效率0.90.95取为 0.9 n 压力机每分钟的行程次数 . 13 / 21 因为 n=5.12kw0.75kw（电动机额定功率），亦即在拉深过程中会发生过载现象，所以认为所

29、选压力机是不合适的。故重选功率大的压力机j23-40 ，其主要参数如下表：表 4-2 公称压力（ kn ）400 滑块行程（ mm ）100 行程次数（次/ 分钟）45 最大闭合高度（mm ）330 连杆调节长度（mm ）65 工作台尺寸（mm mm ）460700 模柄尺寸（ mm mm ）直径 50深度 70 电动机功率（kw ）5.5 该压力机的电动机功率：n=9.07.060000452.8753.1=1.36kwkw5.5即拉深过程中不会发生过载现象。同时，滑块行程100mm 也大于拉深行程33mm的两倍以上，故认为是合适的。3.3 二次拉深工序压力计算3.3.1 计算二次拉深工序压

30、力拉深力由以下公式进行计算：2kdtpb拉深=3.143211800.93=16820.4n 式中： d二次拉深工序直径，根据料厚中心线计算; k2系数，查冲模设计应用实例p130页表得： k2=0.93 压边力的计算查冲模设计手册得qr2dd42n21-n）（凹压边p=272 n p=16820.4+272=17092.4n . 3.3.2 初选压力机按ff）（总6 .05 .0压力机公称压力原则，初选开式可顷压力机j23-25 ，其主要参数如下：表 3-3 公称压力（ kn）250 滑块行程（ mm ）65 行程次数（次/分钟）105 最大闭合高度（mm ）270 连杆调节长度（mm ）5

31、5 工作台尺寸（mm mm ）370560 模柄尺寸（ mm mm ）直径 40深度 60 电动机功率（kw ）22 3.3.3 校核压力机的电动机功率拉深功： a=cph310=0.77 2626812.8310=259j 其压力机的电动机功率：n=2131060kan=9 .07.0600001052593.1=0.9kw2.2kw 而且压力机的滑块行程65mm为拉深工作行程12.8 的 2 倍以上，故认为所选压力机可以满足拉深工作要求，是合适的。3.4 三次拉深工序压力机计算3.4.1 计算三次拉深工序计算拉深力由下式进行计算：bdtkp =0.83.1425.51180=12484.8

32、n 式中： d三次拉深工序直径，根据料厚中心线计算 k3系数，查表为0.8 压边力为qr2dd42n21-n）（凹压边p=75.8n p=12484.8+75.8=12560.6n . 15 / 21 3.4.2 初选压力机由前两次选择和校核压力机经验可知：由于拉深行程长，虽然拉深过程中压力机的压力没有过载，但其实电动机的功率早已经超载。所以即使拉深力很小，其实际所需要的电动机功率还是很大的。换句话说，拉深工序的工作特点决定了他需要选择，行程次数小，滑块行程大，电动机功率大的冲压设备。故初选开式双柱可顷压力机23-25 ，其主要参数见表4-3 ，现校核其压力机的电动机功率：拉深功 a=cph3

33、10=0.77 1006124.5310190j n=2131060kan=9 .07.0600001051903.1kw 0.69kw 由于 n=0.69kw5.5kw （电动机的额定功率），而且压力机的滑块行程65mm大于压力机的工作行程 24.5mm的 2 倍以上，故认为所选的压力机冲压设备可以满足拉深工作要求，所以是合适的。4 模具结构设计4.1 落料拉深工序模具设计4.1.1落料拉深复合模选用原则只有当拉深件高度较高，才有可能采用落料，拉深复合模，因为浅拉深件若采用复合模，落料凸模（兼拉深凹模）的壁厚过薄，强度不足。本模具采用复合模。落料拉深采用典型结构，即落料采用正装式，拉深采用倒

34、装式。模座下的缓冲器兼作顶件装置，另设有刚性推件装置。模具采用后侧布置的导套导柱模架，可三个方向送料，装模方便。条料送进时，由带导尺的固定卸料板导向，冲首件时以目测定位，待冲第二个工件时，则用挡料销定位4.1.2 模具工作部分尺寸和公差计算 落料模：落料件的尺寸取决于凹模尺寸，因此落料模应先决定凹模尺寸，用减小凸模尺寸的方法来保证合理间隙。由冲压工艺与模具设计 p377页附表d1查得，拉深前的毛坯取未注公差尺寸的极限偏差：820870。查冲压工艺与模具设计p29页 表 3-7 知：025.0p035.0d查冲模设计设计手册p45页 表 3-5 知：13. 0minz16.0maxzp+d=0.

35、025+0.035=0.060 zmax-zmin=0.16-0.13=0.030 p+dzmax-zmin采用凸模和凹模配合加工）（凹4/10)(xdd=（82-0.5 0.03 ）（4/10=81.985015.00d凸按凹模实际尺寸配合保证双面间隙值为0.13 0.16mm . 拉深模：由于工件进行多次拉深，所以首次拉深的半成品尺寸公差没有严格限制，这时模具的尺寸只需取半成品的过度尺寸即可。凹模尺寸： dddd0=4507. 00凸模尺寸：0)2(ppzdd=（45-2.4 ）004. 0=42.6004. 0式中p凸模制造公差，查冲压工艺与模具设计p158 页表 5-15 取 0.04

36、 d凹模制造公差，查冲压工艺与模具设计p158页表 5-15 取 0.07 z凸，凹模的单边间隙（mm ）， z=1.2t 4.1.3 模具其他零件的结构尺寸计算（ 1）落料凹模设计由于工件形状简单，料厚为1mm ，所以采用刃壁无斜度的凹模结构，其特点是刃壁磨后刃口尺寸不变，但由于刃壁后端扩大，所以凹模工作部分强度较差，适用于复合模和薄料冲裁模。其结构如图 5.1 所示，采用螺钉紧固销钉定位的方法。凹模外形尺寸：凹模厚度 h=kb=0.22 82=18.04mm ，凹模壁厚hchc30.225 .1大凹模：小凹模：这里c=1.5h=1.5 18.04=27.06mm，考虑倒拉深高度33mm和卸

37、料板的布置与安全距离，修模长度等，实际取凹模长度h=78mm ，壁厚c=38mm ，故其实际外形尺寸d=160mm （查冲模设计手册）图 4.1 （ 2）模架选择由凹模外形尺寸mm160，选后侧滑动导柱导套模架，由模具设计与制造简明手册p234 页表 1-234 按其标准选择具体的结构尺寸：上模板： gb/t 2858.5 16016045 下模板： gb/t 2855.6 16016055 导柱： gb/t 2861.1 28180 导套： gb/t 2861.1 2811043 模具闭合高度：最大 235mm ，最小 190mm （ 3）凸凹模设计 . 17 / 21 凡是复合模必定有一个凸凹模，凸凹模压入固定板后，用螺钉紧固。侧面打磨，以限定刃口尺寸，减少断面合侧面压力。圆角半径为5mm 。暂定凸凹模高度85mm 。结构见图5.2 图 4.2 （ 4）固定板固定板的作用是固定凸凹模等工作零件，形状有矩形和圆形， 平面尺寸除保证固定工作零件外，还应该考虑紧固螺钉和定位螺钉的位置，厚度一般取凹模厚度的0.5 0.8 ，根据以上原则拟选用gb2858.5-81 圆形固定板，规格为12518。（ 5）拉深凸模设计采用等截面凸模，以模口定位，螺钉紧固在下模座上，通气孔查表得：d=5mm ，其长度考虑凸模进入凹模深度，定位模高度，安全距离与凸模的修模量，取l=73mm 图 4.3 （