高支撑架方案

1、目录第一章概况及编制依据2第一节概况2第二节重点及难点分析3第三节编制依据3第二章施工工艺流程4第三章分项施工方法4第二节模板工程4一、圆柱模板4二、主框架梁模板9三、次梁模板11四、板模板12第三节支撑体系12一、材料选用12二、支撑体系搭设12三、支撑体系拆除16四、施工使用的要求17第四节混凝土工程17第五节塔吊预留施工洞施工17第四章模板支撑体系计算17第一节柱模板计算书17第二节斜柱抗倾计算书33第三节X向主框架梁模板支撑计算书35第四节Y向主框架梁模板支撑计算书45第五节模板高支撑架计算书55第一章 概况及编制依据第一节 概况该工程2、3、4负二层至转换层为高位架空层、高17.4m

2、，长12.44m，宽8.7m。共6根圆柱。圆柱最大间距7.8m，最小间距3.2m。圆柱断面及配筋如下图：圆柱顶部的框架梁断面为800x2200，受力主筋直径为三级32。转换层板厚180mm。板配筋为二级直径12150双层双向通长布置。结构抗震等级为二级。圆柱混凝土强度为C50，梁板为C50。圆柱关系剖面示意图如下：第二节 重点及难点分析1、钢筋绑扎、模板成型、模板加固有一定难度。2、混凝土浇筑有一定难度，因此先浇柱砼，在支梁板模板。3、转换层高度大、柱顶部的框架梁断面大、施工荷载大，支撑体系搭设的工作量大、技术要求高、难度大。本方案重点针对以上问题进行阐述，采取施工措施，指导施工，确保工程顺利

3、进行。第三节 编制依据本方案编制依据：1、 本工程施工蓝图；2、 扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1130-2001；3、 建筑施工规范大全；4、 建筑工程施工手册；5、 建筑工程安全文明施工标准JGJ59-99。6、 混凝土结构设计规范GB50010-20027、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)8、 钢结构设计规范(GB 50017-2003第二章 施工工艺流程为确保柱墙砼施工质量，柱与梁板分开施工。施工流程图如下：第三章 分项施工方法第一节 模板工程一、 圆柱模板采用18mm厚九夹板，50*100木方作背方，钢管柱箍及M14高强对拉螺杆加固。圆柱加固如下图：为准确控制斜柱

4、的斜度，确保斜柱面不扭曲、斜柱不弯曲，接缝顺直，斜柱支撑体系搭设必须垂直于斜柱横断面，斜柱控制底平杆严格按上述公式计算控制其水平位置和标高，横杆两端必须水平。中间分部横杆拉通线进行控制。横杆加固完成后才能摆背方及柱底模。为防止斜柱支撑扣件滑移，所有斜柱下受力扣件均应使用双扣件。斜柱侧模及顶模找正后，加固杆件应与支撑体系进行连接，防止斜柱在混凝土浇筑过程中扭曲。分段施工模板接缝处应予留老墙螺杆，确保接缝处顺直。施工过程中斜柱底模不得拆除。二、 主框架梁模板采用18mm厚九夹板，50*100木方作背方，双钢管及M12高强对拉螺杆穿14pvc套管加固。主梁加固及支撑如下图（以500*1300梁为例）

5、：三、 次梁模板腹板高度600的梁采用木夹具加固。腹板高度600的梁采用M12高强螺杆穿14pvc套管加固。支撑体系立杆间距不大于900mm，采用双扣件抗滑。其余详主体施工方案四、 板模板采用18mm厚九夹板，50*100木方作背方，背方楞放间距200-300mm，最大不能超过300。采取板模板压梁侧模，梁侧模包梁底模的支模方式。支撑体系立杆间距不大于900mm，采用双扣件抗滑。其余详主体施工方案板底支撑立杆最大间距不得超过900mm*900mm。第二节 支撑体系一、 材料选用（1）钢管 采用外径4.8mm、壁厚3.2mm钢管，力学性能符合国家现行标准，无严重绣蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。（2

6、）扣件 扣件与直角、对拉、旋转三种，其规格型号须与钢管相符，扣件活动部位灵活转动，严禁使用脆裂、弯裂或滑扣件。（3）脚手板 采用竹跳板。（4）镀锌铁丝 常用8#、10#、16#镀锌铁丝。（5）木方垫板 采用50X100的木方。（6）安全网 绿色密目安全网，应符合国家相关的规范规定。二、 支撑体系搭设（一）、地基硬化处理与底座安放搭设场地采用100厚的C20砼硬化处理后，放出各框架梁及斜柱的投影线，按立杆间距、排距进行定位、铺设垫板。垫板准确地放在定位线上，铺设平稳，不得悬空。垫板采用宽度100*100以上的18mm厚九夹板或50mm*100mm木方。（二）、搭设顺序框架梁及斜柱放线按方案间距进

7、行排杆，定出立杆位置放置纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步水平杆脚手板外立杆防护杆连墙件第二步横向水平杆第二步大横杆安全网随架子升高同步进行。(三)、搭设示意图（四）、支撑体系各构件要求1. 立柱地基基础 夯实原土或回填土，进行C20砼100mm厚硬化。2. 立杆 立杆上的对接扣件交错布置，两个相邻立杆连接不应设在同步跨内，两相邻立杆接头高度方向错开的距离不应小于50cm,各接头中心离节点的距离不应大于1/3步距，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10cm . 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。3. 水平杆 纵横向水平杆设在立杆上，左右交叉设置，采用直角扣件扣紧在立杆上

8、，两端外伸确保10cm以上。连接接头应交错布置，不设在同步跨内。4. 竹脚手片 脚手片应垂直于水平杆方向铺设，采用对接平铺，四只角应用直径8#镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，不准出现叠铺现象。5. 扫地杆 架体底部设纵横扫地杆，扫地杆设在离地面200mm处，搭接长度不小于1m,扣件两只以上。6. 连墙杆 刚性连墙件由连墙杆、扣件组成，连墙杆用48×3.5钢筋与脚手架连接，采用两个扣件，连墙杆采用钢管与框架柱及预埋环扣件抱接，连墙体应均匀布置，上下交错，密度不得大于2步3跨或3步两跨。转角处和顶排增加20%。7. 剪刀撑 沿支架四周外立面满设剪刀撑；中部每隔6m设置。剪刀撑与地面的角度为4

9、060度，剪刀撑应保持连续性设置，撑杆与撑杆的搭接处不少于3只扣件，搭接长度不少于100cm.8. 水平加强层 a.水平加强层沿结构层设置水平剪刀撑，须与立杆抱接。b.高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。9. 排水沟 沿支撑体系垫层外侧应设置通长排水沟，排水畅通。排水沟宽300，最高处深大于200，坡度大于1%。（五）、挂安全网安全网采用密目阻燃安全网，经有产品生产计可证和质量检验合格证，架体外密目安全网安全围护，围护网上下绑扎紧。高出施工层1.2m以上。（六）、安全措施及注意事项1. 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。2. 竖向剪刀撑应

10、与立杆、纵向水平杆同步搭设，搭接长度应大于100cm,不少于三个扣件紧固。3. 扣件螺栓拧紧，扭力矩不应小于40N·m,并不大于60N·m.4. 水平对接扣件的开口应朝上或朝内。5. 各杆件端部头伸出扣件盖板边缘的长度不小于10cm.6. 架体垂直度不得大于1，7. 支撑体系搭设人员必须是经过现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。8. 搭设脚手架人员必须戴好安全帽、安全带、穿防滑鞋、工具放在工具袋内。9. 对作业人员进行安全技术交底，交底内容要有针对性。10. 搭设时划出安全区，设警戒标志，并有专人负责看管。11. 对钢管、扣件、脚手片进行检查验收，

11、不合格的不使用。12. 架子搭设三排后必须进行验收，验收合格后，方能继续向上搭。13. 支撑体系搭设完成后，应在作业楼层下满铺一层竹跳板，确保模板施工及拆除安全。14. 不利天气禁止架上作业。三、 支撑体系拆除本支撑体系作为高支撑模板施工，在216平台施工完成，砼强度等级达到设计要求，梁板模板拆除并清理完成后立即拆除。（一）、拆除前的准备工作1. 拆除外架前项目部事先做好安全技术交底，签定安全生产责任书。2. 正确佩戴安全帽和安全带，上高空作业穿软底鞋，准备好工具袋。3. 拆除作业区的地面划定醒目的警戒区域标志，并设专人监护。（二）、拆除程序1. 本支撑体系的拆除采取分立面、分高度、留局部等相

12、结合的拆除程序拆除。基本上安全搭设作业相反程序进行。2. 模板拆除完毕。3. 脚手架上堆物和垃圾全部清理.4. 拆除外架立面安全网。5. 从上而下按搭设时的反程序分解架体：6. 连墙点和剪刀撑应随脚手架整体拆除同步施工，不允许先行拆去。（三）、拆除注意事项1. 凡是不符合高处作业要求的人员均不得进行拆架作业，严禁酒后高处作业（持证上岗）。2. 凡遇台风、雨天、雪天气候，应停止拆除工作。3. 高处吊运杆件：长型杆件采用两点捆扎吊的方法，吊运前钢管上的扣件必须拆尽并按钢管长度规格分吊，不允许长短混杂一起吊，同时也不允许将钢管随意往下搬。4. 作业人员进入岗位后，应先进行检查，如遇薄弱部位时，要先加

13、固，再拆除。对留存的物件或垃圾等，先清理，传入建筑内或装入盛器吊下。5. 翻脚片时应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻时未清除的残留物从高处堕落伤人。6. 当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，确认无隐患后方可离岗。7. 架子拆至地面尽头时，特别是最后几根立杆时，应集体配合，防止倒架事故。8. 输送到地面的材料，应按类堆放整齐。9. 外架拆除时要做好砼工程的成品保护工作。四、 施工使用的要求1. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；2. 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算。3. 混凝土浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载。4.

14、设置警示标志，并派专人管理，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。5. 施工全过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形等情况，应及通知技术部门解决。第三节 混凝土工程采用商品混凝土，塔吊配合输送泵浇筑。独立斜柱分节浇筑应采用料斗用塔吊吊运浇筑，以减少泵送水平推力对斜柱支撑体系的扰动。斜柱混凝土分节浇筑，施工缝应严格按规范要求进行处理。平台混凝土采浇筑时应由内向外浇筑，先浇柱墙、后浇梁板。不同强度等级混凝土应预先采用钢丝网进行拦截分隔。确保架体均匀受荷。同时严禁将水平输送管直接搁置在楼板上浇筑，必须使用塔吊进行架空浇注。其余详主体施工方案。第四节 塔吊预留施工洞施工因本工程1-12、

15、1-6、1-13号楼施工塔吊标准节均穿越216平台（1-12塔吊标准节还穿越了216以下各层平台），在施工时均需预留施工洞。该预留施工洞处待塔吊拆除后，参照本方案重新搭设支撑体系，二次支模进行施工。第四章 模板支撑体系计算第一节 柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；

16、柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H = 4.00m；根据规范，当采用容量为大于0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆形；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；钢楞截面惯性矩I(cm4):11.35；钢楞截面抵抗

17、矩W(cm3):4.73；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):16.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.70；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/

18、mm2):205.00； 柱模板设计示意图 简化 计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F

19、；分别为 54.861 kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 212 mm，且竖楞数为 6，面板为大于 3 跨，

20、因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =212.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×54.86×0.45×0.90=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.45×0.90=3.402kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系

21、数。 q = q1 + q2 =26.662+3.402=30.064 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1×30.064×212×212= 1.35×105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.35&

22、#215;105 / 2.43×104 = 5.561N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.561N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =212.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×54.86×0.45×0.90=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.45×0

23、.90=3.402kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+3.402=30.064 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6×30.064×212.0 = 3824.198N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3824.198N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3

24、5;3824.198/(2×450×18.0)=0.708N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.708N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.86×0.4524.69 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =212.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；

25、 I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容许挠度: = 212.0 / 250 = 0.848 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×24.69×212.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.162 mm；面板的最大挠度计算值 =0.162mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.848mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.

26、0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×54.86&#

27、215;0.19×0.90=11.257kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.19×0.90=1.436kN/m； q = (11.257+1.436)/1=12.694 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×12.694×450.0×450.0= 2.57×105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=16.000N/m

28、m2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.57×105/8.33×104 = 3.085N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.085N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =16.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×54.86×0.19×0.90=11.257kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4

29、15;6.00×0.19×0.90=1.436kN/m； q = (11.257+1.436)/1=12.694 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.6×12.694×450.0 = 3427.347N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 3427.347N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3&

30、#215;3427.347/(2×50.0×100.0)=1.028N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.700N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.028N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.70N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.86×0.19 = 10.42 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面

31、的惯性矩(mm4)，I=4.17×106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677×10.42×450.04/(100×9500.0×4.17×106) = 0.073 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.073mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.20mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.73 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 11.35 cm

32、4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 ×54.86×0.90 + 1.4 ×6.00×0.90)×0.190 × 0.45/2 = 2.86 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.970 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.236 kN.m； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.147 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式

33、 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.73 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 47.57 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =47.57N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.147 mm；柱箍最大容许挠度: = 333.3 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 =0.147mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.333mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算

34、公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.970 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.970kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算

35、本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.20mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.73cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 113.50cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.2×54.86×0.90+1.4×6.00×0.90)×0.212 ×0.45/2 = 3.19 kN； H方向柱箍剪力图(kN

36、)最大支座力: N = 5.335 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.191 kN.m； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.101 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.19 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.73 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 38.407 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =38.407N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2. 柱

37、箍挠度验算经过计算得到: V = 0.101 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300.000 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大挠度 V =0.101mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.200mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×7

38、.60×10-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.335 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.335kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第二节 斜柱抗倾计算书以最不利斜柱计算：水平仰角72度（倾角18度），分节高度3.6m。斜柱支撑示意图：（一）、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设最大高度(m):24.00；采用的钢管(mm):48×3.2 ；扣件连接方式:双扣件，标准值8KN，扣件抗滑承载力系数

39、:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工准值(kN):2.5由前述计算可知在支撑体系上与斜柱柱箍同步设置顶撑进行支撑，斜柱模板自身具有抵抗混凝土浇筑的强度和刚度。斜柱按每3.6m进行分节浇筑，每节施工荷载为钢筋混凝土自重Q1=1.5/2*0.9*3.785*25=63.87KN模板自重：Q2=0.35*(1.0+0.5+0.94*2)*3.785=4.478KN施工荷载：Q3=2.5KN荷载总量Q=1.2*（Q1+Q2）+1.4*Q3=85.52KN作用在支撑体系上的分力为：F=85.52*

40、SIN18=26.43KN。支撑体系竖向分力为F1=F*SIN18=8.17KN。支撑体系水平分力为F2=F*COS18=25.14KN。通过上述分析，支撑体系承受竖向荷载为8.17KN，搭设时满足构造要求即可。水平力分解：采取每层两道拉接与己浇筑主体框架柱相连，每到两根钢管，每根钢管均采用双扣件紧固。可分解水平力为8*0.8*8=51.2KN大于F2=25.14KN。满足要求！第三节 X向主框架梁模板支撑计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编制中还参考了施工技术2002.3.扣件式

41、钢管模板高支撑架设计和使用安全。 梁底增加1道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.20。一、参数信息:梁段信息:kLx：1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):24.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.500；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.300；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

42、00；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):16.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):100.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):48×3.2。扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000&#

43、215;1.300×0.600=19.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.600×(2×1.300+0.500)/ 0.500=1.302 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (1.000+2.000)×0.500×0.600=0.900 kN；2.木方楞的支撑力验算 均布荷载 q = 1.2×19.500+1.2×1.302=24.962 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×0.9

44、00=1.260 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.367 kN； N2=9.058 kN； N3=2.367 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3； I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；木方强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.058/0.600=15.

45、096 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×15.096×0.600×0.600= 0.543 kN.m； 最大应力 = M / W = 0.543×106/83333.3 = 6.522 N/mm2； 抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；木方的最大应力计算值 6.522 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!木方抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.6×15.096×0.6

46、00 = 5.435 kN； 木方受剪应力计算值 T = 3×5434.660/(2×50.000×100.000) = 1.630 N/mm2； 木方抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2； 木方的受剪应力计算值 1.630 N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!木方挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 木方最大挠度计算值 V= 0.677×12.580×600.0004 /(100×9500.000×416.667×103)

47、=0.279 mm； 木方的最大允许挠度 V=0.600*1000/250=2.400 mm；木方的最大挠度计算值 0.279 mm 小于 木方的最大允许挠度 2.400 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=1.393 kN 中间支座最大反力Rmax=10.099； 最大弯矩 Mmax=0.174 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.050 mm； 支撑钢管的最大应力 =0.174×106/4730.0=36.722 N/

48、mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 36.722 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R

49、 - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.10 kN；R < 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =10.099 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×24.000=3.718 kN； N =10.099+3.718=13.817 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i =

50、 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.50； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m

51、；Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13817.009/(0.209×450.000) = 146.911 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 146.911 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.056 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.056×(1.500+0.300×2) = 2.588 m；Lo/i = 2587.939 / 15.900 = 163.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.265 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13817.009/(0.265&