快拆架搭设方案

1、快拆架搭设方案第一章：相关说明第一节：编制依据1、施工图纸、设计交底。2、国家法律法规、相关规范、标准。插槽式快速拆装脚手架构件(Q / CQJC-001-20 1 1) o建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008o建筑结构荷载规范(GB50009-2001)o建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JG J166-2O08)o建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。第二节：工程概况1、以HI区计算，层高1 4.8m,楼板厚度200mm,梁截面尺寸600*1500 o2、采用插槽式快拆架搭设。3、支模架需搭设在整体浇筑混凝土的垫层上。第三节：相关说明本工程梁板支撑体系采

2、用插槽式快速拆装脚手架(以下简称快拆架)，快拆架是一种 新型产品，目前尙无国家、行业及地方标准。支撑钢管均采用 48X3. 0,其力学性能 符合现行国标碳素结构钢GB700-2006中Q235A钢的规定，表而光滑、顺直，无 裂纹，两端而应平整，严禁打孔。柱模板和梁板模板等安装见支模架搭设方案，支撑 体系按照本方案施工。第二章:快拆式支模架计算书第一节：板底立杆计算一：搭设方案：板底立杆间距1. 2m*1.2mo二：板底立杆稳定性计算1. 作用于模板支架立杆的荷载包括静荷载和活荷载。1) 、静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN):NG1 = 0. 1 53X11. 8=1. 81

3、kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2) 模板的自重(kN):NG2 = 0.3X 1. 2X1.2 = 0.432 kN ;(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3 =25 X0. 20X1. 2 X1.2 =7. 2 kN;经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 9.44kN;2) 、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.5X 1 . 2X1. 2=3. 6k N;3) 、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N =1 .2NG + 1.4NQ =1.2X9.44+1.4X3.6=16.37 kN；2、立杆稳

4、定性的计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式：o二N/(®A)Wf 其中 N立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 16. 37 kN;0轴心受压立杆的稳定系数；i 计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm;A立杆净截面面积(cm2): A = 4 . 2 4 cm2;W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=4. 4 9 cm3;o钢管立杆最大应力计算值(N/mm2):f钢管立杆抗压弓虽度设计值:f =20 5 N/mm2X = L/i=150/ 1.59=94.34 ,查钢结构设计规范附录得 屮值为0.63 钢管立杆最大应力计算值：0 = 6370/(0.

5、63X42 4)=6 1.28N/mm2： 钢管立杆的最大应力计算值a =61. 28 N/mm2小于钢管立杆的抗压企度设计值f = 205 N/mm2,满足要求!三、连接处抗滑计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W R c其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取8kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据上节计算得R二16.37kN;纵向或横向水平 杆传给立杆的竖向作用力设计值为16. 37KN大于插头在插座上的抗下滑强度设计值 8KN,不满足要求！为此将立杆间距调整为O. 6m,抗滑可以满足要求。四、搭

6、设方案调整：板底立杆间距调整为0. 6m*0. 6m。第二节：梁底立杆计算一、搭设方案：梁底立杆沿梁方向在梁两侧间距0.6m,垂直于梁方向间距1.2m布设立杆，在梁底中 部沿梁方向间距0. 6m布设立杆。二、梁底立杆稳定性的计算1、立杆的稳定性计算公式a = N/ (© A) W f 1.梁两侧及梁底立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：作用于梁支架的荷载包括静荷载和活荷载。1) 静荷载标准值包括以下内容：(1 )脚手架的自重(kN):NG1 二 0. 1 53 X11.8X0. 6= 1 .09 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(k N)

7、:NG2 = 0. 3X3. 2X0. 6=0.58 kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3 =25X 0.60X1. 5X0. 6=13. 50kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3= 15.17kN：2) 、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2. 5X1. 2X0.6= 1. 8kN;3) 、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1. 2NG + 1.4NQ = 1. 2X15. 1 7+1.4X1. 8=20. 7 2kN:0-一 轴心受压立杆的稳定系数；i 计算立杆的截面回转半径(cm):i

8、 = 1.59;A 立杆净截面面积(cm2) : A =4.24;W -一立杆净截面抵抗矩(cm3) : W =4. 49;o钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);f 钢管立杆抗压孩度设计值：f =205 N/mm2;K= L/i=150/1. 59=94. 34 ,查钢结构设计规范附录得4值为0. 63钢管立杆受压应力计算值；o二20.72/ (0. 63X424) =94. 34 N/mm 2 ;钢管立杆稳定性计算a =94. 34N/mm2 小于钢管立杆抗压弓虽度的设计值f= 2O5N/ mm2,满足要求！三、连接处抗滑计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

9、(规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8 kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据上节计算得R二(2 0. 72+16.3 7* O. 5)/3=28.90 /3=9.63kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值为9.63KN大于插头在插座上 的抗下滑强度设计值8KN,考虑梁底立杆抗下滑强度大于8 KN的情况，综合可考虑满 足要求！四、搭设方案调整：按照以上搭设方案施工可以满足要求。2 / 5快拆架搭设方案第三章：搭设方案支模架立杆搭设方案：梁与板均间距0. 6 m搭设立杆。3 / 5快拆架搭设方案4 / 5«MMiiS*4nRX>MF9MFTMIeT9et i» 詈q OBBM «>Mtit-mrH'SI8 ft* A