砖混结构计算书-实例

1、办公楼(四层)砖混房屋结构设计计算书一、设计资料(1) 、设计标高：室内设计标高_ 0.000,室内外高差450伽。地震烈度：7度。 、墙身做法：外墙墙身为普通实心砖墙，底层外墙厚 370伽，其余墙厚 240mm。墙体底层MU15专，M7.5砂浆砌筑，二至四层用MU1(砖，用M5混合 砂浆砌筑，双面抹灰刷乳胶漆。(3) 、楼面做法：20 m水泥砂浆地坪。100 m钢筋混凝土板，20 m厚天棚水 泥砂浆抹灰。(4) 、屋面做法：二毡三油绿豆砂保护层，20mn厚水泥砂浆找平层，50mn厚 泡沫砼,100厚钢筋砼现浇板，20mn厚天棚水泥砂浆抹灰。(5) 、门窗做法：门厅，底层走廊大门为铝合金门，其

2、余为木门。窗为木窗。(6) 、地质资料：砂质粘土层地基承载为特征值 fak=190KN/n2, fa=1.1fak。、活荷载：走廊2.0KN/ m2,楼梯间2.0KN/ m2,厕所2.5KN/ m2,办公室2.0KN/ m2，门厅2.0KN/ mJ结构平面布置图如下：一层平面图 ，38二、构件初估。1、梁尺寸确定。初步确定梁尺寸(取最大开间梁高 h: L/12=375 mm,宽 b: h/3=167 mm,3.初选楼板。4500mm：取 h = 500 mm=100 mm.楼板为现浇双向连续板,一、荷载计算(1) 屋面荷载二毡三油绿豆砂20mn厚水泥砂浆找平层50mn厚泡沫砼100厚钢筋砼现浇

3、板20mn厚板底抹灰屋面恒载合计屋面活荷载(不上人)(2) 楼面荷载20mn厚水泥砂浆面层100厚钢筋砼现浇板20mn厚板底抹灰楼面恒载合计取 b=200 mt - (1/60)L =75 m.取 t三、结构计算书0.35KN/m0.40 KN/m0.25 KN/m2.50 KN/m0.34 KN/m3.84 KN/m0.7 KN/m0.40 KN/m2.50 KN/m0.34 KN/m3.24 KN/m楼面活荷载2.0KN/m2(3)墙体荷载双面粉刷240mn厚砖墙5.24 KN/m2双面粉刷370mn厚砖墙7.62 KN/m2木窗0.30 KN/m2此办公楼为一般民用建筑物，安全等级为二级

4、。按建筑结构荷载规范规疋：结构的重要性系数0= 1.0永久荷载的分项系数G= 1.2可变荷载的分项系数q= 1.4二)正常情况下墙体承载力验算1 、确定房屋静力计算方案查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)表42 1 “房屋的静力计算 方案”，因本设计为现浇钢筋混凝土屋盖和楼盖，最大横墙间距9m(小于32m),该房屋属于刚性方案房屋。查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)表426 “外墙不考虑风荷 载影响时的最大高度”，本设计层高 3.3mV最大层高4m房屋总高13.65m V最大总高28m故不考虑风荷载的影响。2. 高厚比验算(1)根据M7.5和M混合砂浆，从砌体结构设计

5、规范(GBJ50003-2001)查 得墙体的允许高厚比：首层为B = 26; 2-4层为B =24。(2) 内横墙咼厚比验算 2-4 层横墙：2-4 层横墙间距s= 9m 层高H= 3.3m 根据s= 9m>2H= 6.6m。查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)得H)= 1.0 x H=3.3mh = 240mm承重横墙允许咼厚比不提咼，即匕i = 1.0。横墙无开洞允许高厚比降低系数为卩i= 1.0。于是按砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)式(5.1.1)得B = H。/ h = 3300/240 =13.75< 卩 1 卩 2【B = 24 2-4 层

6、横墙高厚比满足要求。 首层横墙：首层横墙间距 S= 9m 层高H= 3.3+0.45+0.5 = 4.25m 根据S= 9m> 2H= 8.5m查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)得H0=1.0xH= 4.25mh = 240mn承重横墙允许咼厚比不提咼，即匕1 = 1.0横墙无开洞允许高厚比降低系数为卩2= 1.0于是B = H°/ h = 4250/240 = 17.7< 卩 1 卩 2 3 = 26 首层横墙高厚比满足要求。 2-4 层外纵墙高厚比验算：2-4 层横墙间距S= 9m层高H= 3.3m根据S= 9m>2H= 6.6m，查砌体结构设计规

7、范(GBJ50003-2001得H0=1.0xH=3.3mh = 240mn承重纵墙允许咼厚比不提咼，即卩i = 1.0纵墙S= 9m范围内开窗洞两个bs = 4.2m (取较大开间窗洞)，开洞后允许高 厚比的降低系数为卩 2= 1.0-0.4b s/s = 1-0.4 x 2X 2.1/9 = 0.813 >0.7取卩 1 = 0.813于是按砌体结构设计规范 (GBJ500032001) 得B = H。/ h = 3300/240 = 13.75< 卩 1 卩 2 3 =1.0x0.813x24=19.5122-4 层纵墙高厚比满足要求。首层外纵墙高厚比验算：首层横墙间距 S=

8、 9m 层高H= 3.3+0.45+0.5 = 4.25m根据S= 9m>2H= 8.5m，查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)得H 0= 1.0 x H= 4.25mH = 370mn承重横墙允许高厚比不提高，即卩1= 1.0纵墙开洞后允许高厚比降低系数为卩2= 0.813于是3= H。/ h = 4250/370 = 11.48< 卩屮 2【3 =1.0x0.813x26=21.138首层纵墙高厚比满足要求。3. 外纵墙墙体承载力验算(1) 选取计算单元和确定受荷面积。因外纵墙有窗洞口，窗间墙承受进深梁传来的集中荷载，故取-个较大开间，即4.5m作为计算单元。其受荷

9、载面积为(近似的按装配式简化)24.5 X 3.0 = 13.5mi(2)确定控制截面。每层取两个控制截面：窗间墙顶部截面I I和窗间墙下部截面II II2-4层墙厚均为240mm窗间墙宽2400mm故控制截面面积为2A = A3= At= 240 X2 400= 576000mm底层370mn厚墙的截面面积为：Ai= 370X2400 = 888000mm墙体轴力及弯矩计算简图Oo oO g-1o coI rdO gL .”oogOsFlo r-n6 旳ooi.D no(3) 计算进深梁反力对墙体中心线的偏心距。先确定梁端的有效支承长度ao，然后再计算偏距e。 有效支承长度ao ；24层为a

10、°= 10 ；c = 10 .500/1.5 = 183mmch = 240mm故取 ao= 183mm首层为a = 10 ：c = 10 .500/2.07 = 155.4mm< h= 370mm故取 a°= 155.4mm偏心距；2-4 层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为e = 0.5h-0.4 a 0= 0.5 x 240-0. 4X 183= 46.8mm首层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为e1 = 0.5h-0.4 a°= 0.5 X3 70-0.4 x 155.4 = 122.84mm(4) 验算各层：当设计墙和基础时，计算截面以上各楼层

11、活荷载应乘以折减系数，当计算 截面以上楼层为2-3层时折减系数为0.85。1) 屋面荷载q 讦1.2 x 3.84+1.4X 0.70=5.588KN/m22) 楼面荷载静荷载 q2=1.2x 3.24=3.888KN/m2活荷载 q3=1.4x 2.00=2.8 KN/m2.3）墙体自重第 4层 II 截面以上 240mm 墙体自重为：Ni=1.2X 4.5X 0.4X 5.24+1.2X 0.24X 0.30X 4.5X25=21.04KN第2、3、4层I-I截面至11-11截面240m墙体自重为：N2=1.2X 2.1X 2.7X 5.24+1.2X 2.1X 1.8X 0.3=37.0

12、1KN第1-4层1-1截面至1-1截面240mm墙体自重为：N3=1.2X (4.5X 3.3-2.1X 1.8)X 5.24+1.2X 2.1X 1.8X 0.3=70.97KN底层 370 厚墙体自重为 :1-1截面至II - II截面370mm墙体自重为：N4=1.2X 2.1X2.7X7.62+1.2X2.1X 1.8X0.3=53.21KN底层1-1截面至二层I -1截面240mm墙体自重为：N5=1.2 X 4.5 X 0.9X 5.24+1.2X 4.5X 0.3X 7.62+1.2X 2.1 X 1.8X 0.3=39.17KNI -1截面以下370mm墙体自重为N6=1.2X

13、 (4.5 X1.85-2.1X 1.8)X7.62+1.2X 2.1X 1.8X0.3=42.92KN4) 大梁自重 (线荷载 )q4=1.2X 0.2X 0.5X 25.0=3.0KNm(4)内力分析1) 屋面传来的集中荷载Np1=4.5X 3X 5.588+3X 3=84.44KN2) 楼面传来的集中荷载当折减系数为0.85时Np2=Np3二Np4=4.5X 3X (3.888+0.85X 2.8)+3X 3=93.62KN3) 第2-4层墙顶大梁反力偏心距当 M5 时 ao=1O ? =10 500/1.5 =183mmep=d/2-0.4ao =240/2-0.4 x 183=46.

14、8 mm4) 底层墙顶大梁反力偏心距当 M7.5 时 印=10, 丫 = 10、500/2.07 = 155.4mmep =370/2-0.4X 155.4=122.84mm(5) 内力组合及截面验算1) 试验算第二层墙体假定第二层及以上墙体均采用 M5砂浆。取两个控制截面进行验算，上截面I I为窗洞口上部，下截面H H为墙体窗洞口下部。第二层11截面的内力组合及承载力验算N-2=21.04+2X 70.97+84.44+2X 93.62=434.66 KNM-2=NUep=93.62 x 46.8=4381.42 KN- mm当采用MU10专、M5砂浆时，砌体的抗压强度设计值 f=1.50M

15、Pa截面面积 A=240X2 400=576000mm墙的计算高度H0=3300mm墙的高厚比 3=H0/h=3300/240=13.75e=M-3 / N-3 =4381.42 /434.66=10.08mme/h=10.08 /240=0.042由 M5, e/ h=0.042 , 3=13.75，查表可得 =0.685 N=半Af=0.685X0.576 XI .5 x 103=591.84>N-2 截面承载力满足要求。2）第二层H - H截面内力组合及承载力验算M -2=Ni-2 +“2=434.66+37.0 仁471.67KNM -2=0由 M5 e/ h=0, 3=13.7

16、5，查表可得® =0.776N=Af=0.776 X0.576 XI .50 X 103=670.464KN>Nn-2截面承载力满足要求。3）底层墙体墙体厚度 370mm A=370X2 400=888000mm0.888rnf采用M7.5砂浆底层墙I-I截面内力组合及承载力验算N-i =471.67+39.17=510.84KNMI-1 =510.84 X 65- 93.62X 122.84=21705.2554KN- mme=M-1 / N=21705.255 /510.84=42.489mme/h=42.489/370=0.115p=Hb/ h=3950/ 370=10.

17、67由 M7.5, e/h=0.115, 3=10.67，查表可得 =0.41663N= Af= 0.4166 X0.888 X 1.69 X 10 =765.78KN>N 1- 1截面承载力满足要求。底层墙基础顶面内力组合及承载力计算N -i=Ni-i +Ndi =510.84+39.17+42.92=592.93KNM -1=0由 M7.5, e/h=0, 3=10.67，查表可得 二 0.8533N= Af= 0.85325 X0.888 x 1.69 x 10=1280.48KN>N口-i截面承载力满足要求。4、局部抗压承载力验算(1) 进深梁梁端无梁垫时的局部抗压承载力验

18、算：1)验算二层大梁底：a1= 10 丫 = 10 . 500/1.5 = 183mmc h = 240mm故取 a1= 183mm2A = abc= 183X 200= 36600 mm压应力不均匀系数n = 0.72A)= h(2h+b) = 240(2 x 240+200) = 163200 mnnY= 1+0.35 厦=1+0.35 g = 1.65 v 2.0 故取y = 1.65上部荷载折减系数：A0 = 1660)= 4.459 >3,故取 E = 0A136600n f = 0.7 X 1.65 X 36600X 1.5 = 63.4095KNV N+N1= 93.62K

19、N结论是：局部受压承载力均不满足要求，需设置粱垫。选梁垫厚tb = 200mm宽ab = 240mm,长度bb= 500mm,垫块两侧各挑出150mm v hb= 200mn,符合规范不宜大于垫块高度的要求<验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时A)= h(2h+b) = 240(2 x 240+500) = 235200mm=1+0.35 . A0 = 1+0.35 一 = 1.439 v2.0于是=0.8 = 1.151M = Ab。u= 240 x 500X 162.94 = 28.28KN 2402400Nl的偏心距：e°1 = 0N的偏心距: e02 = 240/2-0.4

20、 a= 120-0.4 x 183= 42.8mmM和Ni的合力N对垫块形心的偏心距:e。Nu® 土“®Nu + N193.62X42.828.28 + 93.62=32.87mm据eb =鵲=°.137 和 kx3查表 1=o.81231Abf = 1.151 X0.8123 x 240x 500x 1.5 = 168KN>NU+N= 121.9KN符合局部抗压强度要求。三四层梁底也按此设置梁垫。2)验算一层大梁底：首层为 a1= 10、：c = 10、500/2.07 = 155.4mmv h = 370mm故取 a1= 155.4mm2A = abc=

21、 155.4 x 200 = 31080mm压应力不均匀系数n = 0.7A)= h(2h+b) = 370(2 x 370+200) = 347800mmv= 1+0.35 瓷=1+0.35 Y严=2.11 >2.0故取y = 2.11上部荷载折减系数：A = 347800 = 11.19 > 3,故取 E = 0A131080'n Af = 0.7 X 2.11 X 31080X 2.07 = 95.338KNV 178.9KN结论是：局部受压承载力不满足要求，需设置粱垫。选梁垫厚tb = 200mm宽ab = 370mm,长度bb= 500mm,垫块两侧各挑出150m

22、mv hb= 200mm符合规范不宜大于垫块高度的要求。验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时2A)= h(2h+b) = 370(2 X 370+500) = 458800mmv= 1+0.35 馬=1+0.35 丫屈=1.775 v2.0于是=0.8 = 1.42M = Ab。u= 370 X 500X -178 = 37.28KN2400Z的偏心距：e°1 = 0N的偏心距： e°2 = 370/2-0.4 a1= 185-0.4 X 155.4 = 122.84mmN和Ni的合力N对垫块形心的偏心距:e。101.65mmNu® 土N® = 178.9X

23、122.84Nu + N137.28+179.9据览=15 = 0.2747 和 KB < 3 查表 1 = 0.5306 ab370Y1Abf = 1.42 X 0.5306 X 370X 500X 2.07 = 288.534KN>NU+N= 178.9KN（符合局部抗压强度要求）本工程设置梁垫后，局部受压承载力均满足要求(三) 现浇进深梁计算设计1、确定计算简图57605906/58713601205900(1)确定支座类型:进深梁bh= 200mrH 500mm放置在纵墙上，按两端铰支计算。(2) 确定计算跨度:进深梁的净跨为6000-240 = 5760mm进深梁反力对墙

24、体中心线的偏心距分别为46.8（2-4层）和122.84mm一层），则反力对墙体内侧的距离分别是 120-46.8 = 73.2mm和180-122.84 =57.16mm于是梁的计算跨度为10= 5760+ X 73.2 = 5906.2mm1 o= 576042X 57.16 = 5874.32mm取计算跨度为10= 5900m= 5.9m。(3) 确定梁上的线荷裁设计值：(200mX 500mm永久荷载标准值 0.62KN/m2)。4 层顶 (5.58+0.62 X 1.2 ) X4.5 = 28.46kN / m1、2、3 层顶(3.24 X 1.2+2.0 X 1.4+ 0.62 X

25、 1.2 ) X 4.5=33.44kN / m取 q = 33.44kN/m计算。2. 配置纵向钢筋选混凝土强度等级为C25 , fc = 11.9N/m,钢筋强度等级为H级，f y = 300 N/m,按两排钢筋计算，h0= 500-60 = 440mm据计算弯矩为M = tq l2= 1 X 33.44 X5.9 2= 125.52kNm8勺8查建筑结构设计实用手册中 b= 200mm h = 500mm栏，当M=148.26kN-m 时。需钢筋面积 As= 1209mm选筋：6 18 (As= 1527mrr> 1209 mn)。3、配置箍筋据净跨10= 5.76m，计算最大剪力

26、：V= 1 q 10= 1 X 33.44 X5.76 = 96.31KN2 2查建筑结构设计实用手册据 B 1= 0.946，计算V = 9631 = 101.81 kNPl 0.946选配箍筋 6200,其受剪承载力是l22.8kN > 101.81kN。（四）现浇双向板计算设计1、材料与尺寸厕所楼板采用I级钢筋，C20混凝土现浇，四边与圈梁整体浇筑，因n= I2 /11= 6/4.5 = 1.33 v 2,故按四边固定双向板设计，进深尺寸l2= 6m开间尺 寸 11= 4.5m,板厚 h = I20mm2、荷载计算水泥楼面设计值1.2X1.65 = 1.98kN / m现浇楼板I2

27、0厚设计值1.2X0.10 X25= 3.00kN/m楼面可变荷载设计值1.4X2.0 = 2.80kN / m合计 q = 7.78kN3、配筋根据长宽比n= 12/11 = 6/4.5 = 1.33 v2,判断该板属于双向板。据n= 1.33，查建筑结构“双向板系数”得-3:=0.70 B = 1.9 k = 8. 21X 10并取弯矩折减系数为=0.8，板的有效高度为h01= 120-20 = 100mmAs1= q l2/k1h0= 0.8 X 7.78 X 4.5 78.21 X 10-3 X 100= 153.3mrf/m选 8200（As = 251mm。As 2 = a As1

28、 = 0.7 X 153.3 = 107.31mm/m 选 8200(As = 251mm)。AsAsi= 1.9 x 153.3 = 291.27mm/m选 10250(As= 314ml2)。Asn = a B As = 0.7 x 1.9 x 153.3 = 203.89m)/m选 10250(As= 314m)。双向板配筋示意图（五）现浇雨棚计算设计设计对象是首层两侧旁门上的雨棚板及雨棚梁。计算简图见附图雨棚板及雨棚梁计算简图和配筋图1、雨棚板计算设计(1)材料；材料选用钢筋I级，fy= 210 N/m,混凝土强度等级为C2o, f c= 9.6N/mm2f t = 1.10N/mm。

29、(2) 尺寸：雨棚板悬挑长度l = 1.2m= 1200mm雨棚板宽b=2.1m= 2700mm根部板厚按h = (1/12)10 计h=1200/12 = 100mm端部板厚hd = 60mm雨棚梁尺寸bh=360mrX 240mm荷载。雨棚板端部作用施工荷载标准值，沿板宽每米 Pk= 1kN/m板上永久荷载标准值:板上20mn防水砂浆0.02X 20= 0.4kN / m板重(按平均80mm厚计)0.082X 25= 2.0kN / m板下20mm水泥砂浆20.02X20 = 0.4kN / m合计qk'= 2.8kN / m取板宽1m计算，则qk = 2.8kN / mx 1=2

30、.8kN / m(4) 内力。固定端截面最大弯矩设计值：M = tqkl2 g+pkl q = t x2.8 x 1.2 2x 1.2+1.2 x 1.4=4.1 kN m= 4.1 X 106 N -m(5) 配筋。查建筑结构设什实用手册选 h= 100列，当Mk4.55 kN - m时，需钢筋面积 As= 280mm2选8 180, (As = 279mn)，将钢筋置于板的上部，并伸入支座内不小于30d=30X 8= 240mm注: 30d查混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)表6.1.4 “纵向受拉钢筋的最小锚固长度”而得，选分布钢筋选6 250。2. 雨棚梁计算设计(1)计

31、算雨棚梁的弯矩和剪力设计值。荷载设计值；雨棚梁净跨为2.1m，计算跨度按2.5m计算。由于过道上的预制板搁且在纵墙上，故雨棚梁上不承受粱、板传来的荷载。雨棚梁上墙体线荷载设计值，按取高度为三分之-净跨范围内墙重的原则计算，即-l0= - X2.4 = 0.8m范围内的墙重，于是墙重设计值为：331.2X0.8X7.61 = 7.31kN/m雨棚板传来的线荷裁设计值为Gqk'b+ qR = 1.2X2.8X1.20+1. 4X 1 = 5.43kN/m雨棚梁上线荷载设计值为：q = 7.31+5.43 = 12.74kN / m 弯矩： 雨棚梁设计弯矩设计值为计算由板上均布荷载在梁的单位

32、长度上产生的力偶设计值为:1 2 1 2Mk -ql2 =丄 X 12.74 X 2.5 = 9.95KNm8 8剪力11V= -ql 0= 1 X 12.74 X2.4= 15.29kN22(2) 计算雨棚梁设计弯矩设计值为 计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值。mq= Gqk' lz= 1.2 X 2.8 X 1.20 0.36 = 3.15KN- m/m2其中，qk' lz是将面荷载变为线荷载，Z为力偶臂。 计算由板端施工集中线荷裁在梁的单位长度上产生的力偶设计值：Mp= qRz= 1.4 X 1X( 1.20+°36) = 1.93kN m/m2

33、 计算作用在梁上的总力偶设计值：m= 3.15+1.93 = 5.08 kN - m/ m 计算在雨棚支座截面内的最大扭矩设计值，T=0= 1 X5.08X2.4 = 6.096KN= 6.096 X 106N- mm2 2(3) 校核雨棚梁截面尺寸。 计算雨棚梁受扭塑性抵抗矩：根据混凝土结构设汁规范(GBJ50003-2001)中式(432-1),矩形截面爱扭塑性抵抗矩WtWk - (3h-b)=逝(3 X 360-240) = 8.064 X 106mrm6 6 计算梁的有效高度，h= h0-35 = 240-35 = 205mm 校核截面尺寸：根据混凝土结构设汁规范 (GBJ50003-

34、 2001)的规定,判断截面尺寸满足要求。由于2=0.963N/mmV , T 15.29 1 03 , 6.096 1 06+ = +bh0 Wt360 一工、 8.064 106v 0.25fc = 0.25 x 9.6 = 2.4 N/mm2故截面尺寸满足要求。(4) 确定是否考虑剪力的影响。根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定进行判断。由于V =15290N< 0.035f cbh°= 0. 035X 10x 360X 205= 25830N故不需考虑剪力的影响。(5) 确定是否考虑扭矩的影响。根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的

35、规定进行判断。T = 6096000N> 0.175f tW= 0. 175X1. 1x 8064000= 1552320N故需考虑扭矩的影响(6) 确定是否进行剪扭承载力计算。根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的要求进行判断。由于362=0.963N/mmV , T 15.29 10 , 6.096 10+ = +bh0 Wt360 U 8.064 106< 0.7f t = 0.7 x 1.1 = 0.77 N/mm2故需进行剪扭承载力验算。(7) 计算箍筋。计算剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数B t ；根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)计算

36、-般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数B t，按第436条的规定，B t大于1.0时取B t = 1.01.51 0.5VWTbh。1.5,c 15.29 汉103 汉 8.064 汇 1061 0.566.096 汉 10 汇 360 汉 205=1.32 > 1.0故取 B t = 1.0。计算单侧受剪箍筋数量:根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001的规定计算单侧受剪箍筋 数量V= 0.07 X (1.5- B t)f cbh0+1.5f yv欧 h。s15290= 0. 07X (1.5 -1.0) X 9.6 X 360 X 205+1. 5X 210 X 205sAs

37、v1=-0.192取* = 0,即不需考虑剪力的影响。 s 计算单侧受扭箍筋数量:根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定计算单侧受剪箍筋2=0.184mm/ mm数量T= 0.35 tftwt +1.2fyvAst1Acors6.096 X 106= 0.35X 1.0X 1. 1X8.064X 106+1.2 X .i210 Ast1 58900sAst1上式中受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比是根据经验取 =1.2上式中的截面核心部分的面积 Acor按下式计算：2Acor = bcorhcor = (240- 2X 25) X (360-2X 25) = 5890 mm

38、 计算单侧箍筋的总数量并选用箍筋:= Asv1 + Ast1 = 0+0.184 =0.184mrfi/mms s s选用箍筋 8, A'svi = 50.3mm,则其间距为s= 273mm0.184取 s= 100mm(8) 复核配箍率，根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)中第7.2.10条的规定，在弯剪扭构件中箍筋的配筋率应不小于最小配筋率讪min,乙伽=0.02a-fC ,fyv其中 a= 1+1.75(2 B t-1)，于是a= 1 + 1.75(2 x 1-1) = 2.75Psvmin= 0.02 X2.75X 空=0.0025210按所选的箍筋 8 100

39、计算配筋率为：、sv= nAsvl = 2 50.3 = 0.0028 > Sin = 0.0025 bs 360 100满足最小配筋率的要求。(9) 计算受扭纵筋。根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定，将上述计算的单侧受扭箍筋数量Asv1代入式 =fsAst1s，即可求得受扭纵向钢筋的截面面 fyvAstHcor积Ast1，其中截面核心部分的周长"cor按下式计算：-cor = 2(bc0r+hc0r) = 2(360- 2x 25) +(240- 2x 25) = 1000mm于是Ast1 = _f 处=2 210 1000 x 0.184 = 221

40、 mn2fys210(10) 校核受扭纵筋率根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定。在弯剪扭构件中,纵向钢筋的配筋率应不小于最小配筋率“min , ", min = 0.08(2 3 t_1) -fC，于是fyv9 6mmin = 0.08 x (2 xi-1) x . = 0.00367210按上述纵向钢筋的用量Asti = 221mm，计算实际配筋率为讪=Asti = 竺 =0.0026 v 九 min = 0.00367bh 360240不满足构造要求。现选 610, Asti = 471mm上下各布置3根d= 10mn的钢 筋，这时的配筋率为Ast1471

41、跷=A =4八 =0.00548 > 九min = 0.00367bh 360 240满足要求。(11) 计算受弯纵筋的截面面积。根据弯矩设计值M= 9. 95kN - m G。混凝土，I级钢筋，截面尺寸bh =360x 240mm有效高度为h°= 205mm按正截面受弯承载力计算纵向受弯钢筋 用量。先计算截面抵抗矩系数as6m _9.95汉102 2fcnteh。11 360 205=0.06 v asb = 0.426按公式计算内力臂系数s :；'s = 1J1 -2as = 1 (1 + J1 2 汇 0.06) = 0.09 69 2 2于是As =2=238

42、mmM =9.95 汉104fy sh0210 0.0969 205选用雨棚梁下部纵向钢筋的总面积应为339(3 12)+238= 557mm故选 3 18, As = 763mm(12) 绘雨棚梁配筋图。雨棚梁配筋图详见附图。(六)现浇楼梯计算设计现浇板式楼梯尺寸布置及装修做法见附图3乙其中楼梯板计算跨度3.5m,板厚100mm休息平台净跨1.8m,板厚100mm平台梁截面尺寸bh =200mM 400mm楼梯开间3.3m,楼梯宽1.45m，楼梯采用金属栏杆，选用材 料为C20混凝土，I级钢筋，根据建筑结构荷载规范(GBJ50003-2001)， 教学楼楼梯荷载标准值取为2.5kN / nt

43、1.楼梯板(TB1)计算设计(1)计算荷载设计值：取-个踏步宽300mm为计算单元，板厚100mm现计算板宽1.45m范围的荷载 设计值。踏步板自重(附图3-7c部分A):(0.112 0.262 X 0.3 X1.45 X 25) X 1.2 X 丄=8.14KN/m20.3踏步地面重(附图3-7c部分B):(0.3+0.15) X 0.02 X 1.45 X 20X 1.2 X 丄=1.04 kN /m0.3底板抹灰重(附图3-7c部分C):1(0.336X 0.02 X 1.45 X 17) X 1.2X 丄=0.67kN/m0.3栏杆重：0.10X1.2 = 0.12kN / m人群荷

44、载：2.0X 1.45 X 1.4 = 4.06kN/m14.03kN/ m(2)配筋:1 2 1 2Max= - ql = - X 14.03 X 3. 5 = 21.48 kN m8 8每米宽弯矩设计值为 M= 2148 = 14.8 kN - m/ m1.45查建筑结构设什实用手册，选 h= 100mn列，当M= 14.80 kN-m时，需2 2钢筋面积A = 1000mm选受力纵向钢筋 12 100(As= 1131mm，分布钢筋 6250。由于踏步板与平台粱整体现浇，TLi和TL2对TBi有一定的嵌固作用，因此， 在板的支座配置 6200负弯矩构造钢筋，以防止平台梁对板的弹性约束而 产生裂缝，其长度为四分之一踏步板的净跨，即1；|0 = 0. 25 (3500-200) = 825mm。2.休息平台板(TB»计算设计(1)计算荷载设计值：取平台