室外消防通道高大模板工程施工设计方案

1、目录一、工程概况3二、编制依据5三、荷载选择5四、材料选择6五、施工方法：7六、模板设计10（一）梁模板设计（按200*470设计）10（二） 100 厚楼板设计10（三）楼梯模板设计11七、模板支撑系统验收要求11八、模板拆除11九、安全及应急措施12十、附件：模板支撑系统计算书13附录一、 200*470大梁模板支撑系统设计计算书131 、荷载计算142 、梁底多层板验算143 、梁底木方验算164 梁底钢管小横杆验算165 、梁侧大横杆验算176 、大横杆两端立杆承载力验算18附录二、 100 厚走道板模板支承系统设计计算书191 、荷载计算192 、底模多层板验算193 、板底 50*

2、100方木验算204 、钢管大楞验算225 、钢管立杆稳定性验算23附录三楼梯模板支承系统设计计算书241 、荷载计算252 、底模多层板验算253 、板底 50*100方木验算264 、钢管大楞验算285 、钢管立杆稳定性验算29附录四 支撑立杆竖向荷载值计算30附录五、地基承载力验算31十一、附图 .341 、 15# 、19# 楼消防通道梁板楼梯支撑平面图（轴线号为15# 楼）342 、图一：梁板支撑示意图343 、图二：楼梯模板支撑示意图344 、图三：南北立面垂直剪刀撑布置图345 、图四：横向 4 道垂直剪刀撑布置图34新景花苑 15# 、19# 楼室外消防通道高大模板施工方案一、

3、工程概况新景花苑 15# 及 19# 楼，是该小区内两幢15 层的住宅楼，结构形式为框剪结构。由于未设消防电梯，故在十一层结平标高处设置消防通道，将两单元楼梯转向平台相连。 其中 15#楼为四单元，在一、二单元和三、四单元各设一个消防通道；19# 楼为两单元，设一个消防通道。三个消防通道在设计上完全一致。消防通道在 y 向伸出 4 根悬挑梁，中间2 根，两端各 1 根，截面尺寸为200*470,在 x方向设两道次梁，内侧次梁截面为150*470 ，外侧次梁截面为200*470 ；在通道两端采用梁板式楼梯，与高于通道1.45M的两侧楼梯平台相连接，楼梯平台梁截面为200*300 （下部），和 2

4、00*470 （上部悬挑梁），梯板厚110mm ，踏步高150mm ；中间通道平台板厚100mm 。由于该消防通道位于11 层结平，其标高为28.97M ，本方案考虑采用落地钢管脚手架支撑系统，基层原土和回填土经分层夯实后，浇筑100 厚 C20 砼，内配 6150 双向筋，以整板作为落地脚手架的支承面。现以 15# 楼一至二单元消防通道所标注轴线为例，将梁板布置列表如下：部位梁截面尺寸梁顶标高板 厚踏步高板顶标高 （m ）（ m ）（ m ）（ m ）轴、 轴、 轴200*47028.97810 121 41/9轴、 1/13 轴200*30028.97G150*47028.97 轴 轴20

5、0*47028.97H轴、 轴200*47030.4281 41/9轴1/13轴交 轴 GH28.97100轴8GH28.9730.32110150 轴 1/9轴交 轴轴1/13GH28.9730.32110150轴轴交 轴轴1 4二、编制依据1 、混凝土结构工程施工质量验收规范 （ GB50204-2002）2 、建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范（JGJ130 、 J84-2001）3 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084 、江苏省建筑安装工程施工技术操作规程- 混凝土结构工程（DGJ32/J30-2006）5 、施工图纸三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数

6、，采用江苏省建筑安装工程施工技术操作规程- 混凝土结构工程（DGJ32/J30-2006）附录 A 中的数据：序号名称荷载1木模板自重030KN/m22砼自重24KN/m33梁钢筋自重1524KN/m3板钢筋自重1124KN/m3振捣荷计算水平面荷载2 0KN/m24载2计算垂直面荷载4 0KN/m计算底模及小横杆时40KN/m2 ，计算弯矩时再以集中力 2.5KN验算，取大值施工人5员及设24备荷载计算大横杆时2KN/m10计算立杆及其他支承构件KN/m 2四、材料选择材料规格性能指标及其他抗弯强度设计值： fm =205N/mm2截面积： A=3.97cm惯性矩： I=10.2cm钢管Q2

7、35 钢 48 ×2.824截面模量： W=4.25cm3回转半径： i=1.60cm弹性模量： E=2.06 ×105 N/mm2自重 30N/m截面惯性距 Ix=4166667mm4截面最大抵抗距 Wx=83333 mm3模板材顺纹抗剪： fv=1.4N/mm2（松木）50 ×100 方顺纹抗压： fc=10N/mm2顺纹抗拉： ft=8.0N/mm2抗弯： fm=13N/mm2弹性模量： E=9000N/mm2根据江苏省建筑安装工程施工技术操作多层板12 厚规程 - 混凝土结构工程（DGJ32/J30-2006）表 4.1.3-2中的数据：截面模量： W=2

8、4000mm3，弹性模量： E=4050 N/mm2惯性矩： I=144000mm4静弯曲强度垂直纤维向最小值：f=10.32N/mm2抗剪：=1.2N/mm2自重 0.066 KN/m2（现场秤量）对拉螺栓12【 N】=12.9KN扣件单扣件承载力8KN五、施工方法：1 、本工程施工时，先将土方用机械开挖至2.870M处，留下 200mm深用人工开挖至 3.070M处，以防基面土方扰动。验槽后浇筑100 厚 C20 砼基础整板，内配 6150钢筋网片。基础整板以后可作为自行车坡道的垫层。待砼达到100% 强度后，开始搭设消防通道支撑架。在立杆的纵向下部，垫12# 通长槽钢（槽钢面朝下） 。在

9、基础砼板的外侧中部，设 500 ×500 × 800深集水坑，以利排除积水。 集水坑底用 C15砼垫层，四周墙体采用 240厚砖墙，侧面粉 20厚 1:2 水泥砂浆。2、本工程模板采用 12 厚胶合板、 50*100 方木和 48*2.8钢管、铸件扣件连接。3、支模系统搭设前，按专家论证后的方案，先进行专项安全技术交底，支撑系统由专业架子工搭设。搭设完成经检查、验收合格后方可浇筑砼。4 、本方案的难点主要是支撑架搭设高度较大，一是要考虑地面的承载力必须达到要求，二是要考虑落地脚手架的稳定、可靠。施工时必须注意以下方面：4.1 土方开挖时，应采用水准仪跟踪开挖控制挖深，下部2

10、00mm必须人工开挖，不得扰动原土持力层。4.2 为防止局部不均匀下沉，采取钢筋砼整板作为落地架的支承面。砼不低于C20 ，内配6150 双向钢筋，厚度不得低于100mm 。要做好浇筑后的砼养护，时间不少于7 天。待强度达到100% 后再开始搭设落地架。落地架只能与楼层结平构件拉结，不得与悬挑架拉结。4.3由于钢管长度有限，立杆必须接长。立杆接长时必须采用对接扣件，不得搭接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应布置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm ，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3 。当接头中心距主节点大于 1/3步距时，宜增设一道纵横向水平拉杆。4.

11、4严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定水平拉杆上，为此必须根据立杆设置位置采取定点放线，同时应校正立杆的垂直度，每根立管在固定时都要校正，总高偏差不得大于 30mm 。4.5 本方案为窄长结构， 在外侧四周自下而上设置竖向连续剪刀撑，在8 轴右 400 、1/9轴、1/13轴和14 轴左 400 设置四道横向自下而上的竖向连续剪刀撑，在两端形成两个 4.78×2.15M的格构式剪刀撑，并在格构式剪刀撑顶部与底部及楼层标高处的纵横水平拉杆上，共各设 12 道水平剪刀撑。竖向剪刀撑的夹角宜控制在45 °60 °之间，最底端应与地面顶紧。剪刀撑杆件接长应采用搭接，

12、搭接长度500mm ，扣件连接不少于两只。剪刀撑设置见平面图和图 3 、图 4。4.6 因本方案中支架高度较高，考虑高宽比及稳定性要求，在距基面200mm处设纵横扫地杆，支撑架按1.45m设一道纵横水平拉杆。每隔一道水平拉杆（即一个楼层），设 2 根y 向和 2 根 x 向的水平拉杆，组成既能撑又能拉的水平支撑系统，2 根 y 向拉杆分别与支撑架和 2 根 x 向的楼层拉杆连接， 2 根 x 向楼层水平拉杆设在剪力墙的端头空隙处，该水平支撑系统可有效地控制支架不会出现向南和向北倾斜，具体位置见支撑平面布置图。4.7 在支撑架两端各楼层面上，各设1 根 y 向水平拉杆，与悬挑脚手架在结平梁上作拉

13、锚用的预埋立管扣紧扣牢，以增加支撑架在两端的侧向稳定性，具体位置视梁上的预埋的拉锚竖向钢管位置，平面图中仅为示意。4.8在落地架纵向两端，设水平短钢管与楼梯剪力墙或框架梁顶死，水平短钢管在整体架上必须至少连接两个水平拉杆。每层两端各设2 根。4.9在 10 层楼层上，所有的横向（ y 向）水平拉杆均和结平满堂架拉结不少于23 跨。5 、施工顺序5.1 总体施工顺序： 落地架搭好后， 先施工 28.97m标高的梁和板， 然后施工两侧楼梯，梯板纵向受力筋在28.97m标高的梯梁上预插。 28.97m标高与 11 层同标高结平一起浇筑，两端楼梯与 30.42m楼梯平台梁同时浇筑。5.2 模板安装及支

14、撑系统施工顺序：立杆扫地杆及水平系杆梁底大楞（大横杆）梁底小楞（小横杆）梁底模安装扎梁钢筋骨架梁侧模安装固定板底钢管大楞及另一个方向拉杆放置50*100方木小楞 铺 12 厚胶合板缝隙及高差处理、刷脱剂绑板筋留梯板插筋验收浇梁板砼 养护楼梯纵横水平系杆与立杆拉结板底钢管大楞板底方木小楞（与大楞钢管捆绑牢固或设扣件挡住） 铺 12 厚胶合板支踏步板侧板 （三角形） 绑楼梯梁板筋支踢脚模板验收浇楼梯砼养护达到设计强度后拆模拆除落地架系统。6 、在施工 28.97m标高梁板和支设楼梯模板前，凡支撑架部位及与楼层之间空隙处均用 50 厚木板先铺好工作平台，工作平台下满设尼龙安全网，外侧防护栏杆加至工作

15、面以上不少于 1.2m ，且用密目安全网完全封闭，然后再开始施工。7 、落地架必须待楼梯浇完且达到 100% 强度后，由上而下先拆除楼梯模板和支承系统，再拆梁底模板和支承系统，在外装饰完成后再拆除落地架。8 、梁和板（包括楼梯）的立杆在施工前必须按设计位置放线定点，做到位置准确，扫地杆和各道纵横水平拉杆必须保持纵横成线，扫地杆离地 200 ，纵横水平系杆步距 1.45m且均匀设置。水平系杆接头采用对接扣件连接。9 、模架钢管的所有交汇点均要设扣件，每只扣件的拧紧力距必须用力矩扳手逐一检查，并控制在 4065N.m 范围内。10 、钢管的壁厚必须逐根检查，其壁厚不得小于 2.8mm ，且不得使用

16、有弯曲、锈蚀、变形的钢管。钢管的弯曲率 1 ，遇五级以上大风、中大雨（雾、雪）天气应停止作业。11 、当梁的跨度超过 4m 时，应按 1 3 起拱。12 、砼浇筑时 ，宜从梁中向两头均匀对称浇筑，以防支撑系统变形， 470 高梁宜分两层浇筑；楼梯宜由下向上两侧对称浇筑。砼不得在浇筑面上堆积太高，浇筑时砼应分散下料，最大不超过板面 100mm ，施工人员应分散作业。六、模板设计（一）梁模板设计（按200*470设计）梁底采用 12 厚多层板，板底采用 2 根 50*100方木，小横杆间距 280mm ，大横杆设于梁两侧，采用双排立杆，立杆排距800 ，立杆纵距 820mm ，水平拉杆步距 180

17、0 ，在梁下 5001000设纵横水平拉杆作加强。 梁侧模因高度最大为470 ，侧压力不大，采用两道钢管水平或斜撑，间距820 （即在立杆处设置） 。模板支撑系统见图1 。（二） 100 厚楼板设计板底采用 12 厚多层板，多层板下用50*100方木立放，方木间距不大于205 ，方木搁置在钢管大楞上，钢管立杆纵横向间距820 ，纵横水平系杆在梁下与梁同步设置。模板支撑系统见图 1 。（三）楼梯模板设计板底采用 12 厚多层板，多层板下用50*100方木立放，方木间距不大于200 ，方木搁置在钢管大楞上，钢管立杆纵横向间距最大为800*710，纵横水平系杆在28.97大梁下与梁同步设置，在28.

18、97m梁顶设一道，在板底大楞和梁顶之间再加一道（采用踏步式设置，交错需超过两根立杆） 。模板支撑系统见图2七、模板支撑系统验收要求1 、钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。2 、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。3 、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。4 、验收标准：4.1按施工方案搭设。基础回填土夯实系数不小于0.92 ，分层夯实厚度 250mm ，夯实不少于 34 遍；砼板厚不少于 100mm ，钢筋网片合格。4.2立杆垂直度全高不大于 30mm ，位置准确。4.3梁、板底立杆扣件拧紧力矩 4065N ·m 。4.4其他模板起拱

19、、平整度等验收内容由项目部质检员按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。八、模板拆除1 、梁模的侧模在达到1.2mpa且保证棱角不受损害时，可先拆除外，其它模板拆除应在两端楼梯砼强度达到100% 以后再进行拆除。拆除时应按同条件养护试块分别均达到100% ，履行审批手续。2 、拆除时先支的后拆，后支的先拆，先拆上部楼梯，后拆下部梁板，待外装饰结束后拆落地架。3 、模板拆除应连续拆完不间断， 逐块拆除，不得大片撬落或拉倒。拆除的模板和支撑材料应向下传递或吊运，不得向下抛掷，并及时清运出场。4 、拆除区应进行隔离， 其它人员不得入内，拆除下方不得有人员通过

20、。操作人员不得站在拆除模板的下方。5 、拆除工具应放在工具袋内或系在身上，不得放置在操作面上。九、安全及应急措施1 、作业人员佩戴好安全防护用品。2 、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边及操作平台下未防护好时不得施工。操作面上应设置稳固的工作平台。3 、砼浇筑时，确保模板支架在施工中均衡受载，从中间向两边对称均衡推进。4 、搭接时，钢管、钢筋等材料不得在结构和施工面上集中堆放，宜少量分散吊运并立即分散到各施工部位。5 、泵车下料时，宜采用汽车泵，不宜铺设水平输送管，以防产生水平推力使支撑移位。砼堆放高度不得高于板面 100mm 。6 、施工作业不要聚集在一起，应分散作业。7 、浇筑时

21、应派专人看模和修复钢筋。看模人员不得站在浇筑砼的下方，用强光手电照明监控支撑系统情况，包括梁板底和立杆是否位移下滑和出现异常情况。当出现异常情况和听到异常响声时，应立即通知暂停施工，并报告主管人员、监理，分析情况和排除险情并加固后再恢复施工。当情况危急时，应果断通知施工作业人员应先撤离现场，再作具体分析和处理。8 、施工人员上下应设木梯，人员撤离有快速稳固的通道。9 、项目部接到异常报告时， 应会同监理、业主进行分析， 决定是否采取措施和如何采取措施，待隐患消除后才能继续作业。10 、一旦发生事故，应立即向上级报告，按安全应急预案抢救受伤人员，防止伤害扩大，并保护好事故现场。十、附件：模板支撑

22、系统计算书附录一、 200*470大梁模板支撑系统设计计算书梁底采用 12 厚多层板，板下用2 根 50*100方木。小横杆间距 280 ，大横杆设于梁两侧支承小横杆。梁底采用双排立杆支承大横杆，立杆排距800 ，立杆纵距 820 ，水平纵横拉杆步距 1800 ，在梁下 5001000设纵横水平拉杆作加强。梁侧板采用两道钢管水平撑或斜撑，间距 820 。1 、荷载计算序号荷载名称计算式值（ KN/m）梁模板自重标准值0.3* （ 0.2+0.47*2）0.3421砼自重标准值24*0.2*0.472.2562钢筋自重标准值1.524*0.2*0.470.1433砼振捣荷载标准值（水平）2*0.

23、20.44荷载组合一：由活荷载效应控制时： q1=( + + )*1.2+1234*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.2+0.4*1.4=2.741*1.2+0.56=3.85KN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q 2=( 1+2+3)*1.35+ 4*0.7*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.35+0.4*0.7*1.4=2.741*1.35+0.39=4.1 KN/mq 2 q1 ， 故取 q=q 2 =4.1 KN/m2 、梁底多层板验算多层板下 2 根方木，如图：按简支梁计算，简图如下：q2.1 底模多层板弯矩验算：将梁纵向线荷载转为横向荷载q

24、=4.1*1.0/0.2=20.5N/mmM=qL 2 /8=20.5*2002/8=102500N· mm=M/W=102500/24000=4.27N/mm2 10.32 N/mm2 ,满足要求2.2 底模多层板剪力验算：荷载组合时不包括活荷载和荷载分项系数1 +2 +3 =0.342+2.256+0.143=2.741KN/m=2.741N/mm将纵向线荷载转成横向线荷载q=2.741*1.0/0.2=13.71 N/mmmax=5qL4/384EI=5*13.71*2004 /(384*4050*144000)=0.49mm =L/250=200/250=0.8mm,max,

25、满足要求3 、梁底木方验算梁底 2 根木方，梁宽 200 ，木方按 100 宽为计算单元钢管小横楞作为木方的支点，间距按最大280 计算，并按三跨连续梁的计算简图如下：q最不利荷载组合时的内力系数：Km =0.117,K v =0.617,KW =0.9903.1 木方弯矩验算q=4.1*100/200=2.05 N/mmM max =K mqL 2 =0.117*2.05*2802 =18804 N ·mm= M max /W=18804/83333=0.23 N/mm2 13 N/mm2,满足要求3.2 抗剪强度验算=K vqL=0.617*2.05*280=354N=3 /2b

26、h=3*354/(2*50*100)=0.11 N/mm2 1.4N/mm2 , 满足要求3.3 挠度验算（荷载不包括活荷载和荷载分项系数）12+3=2.741N/mm +q=2.741*100/200=1.37 N/mmmax =KWqL 4 /100EI=0.99*1.37*2804 /(100*9000*4166667)=0.02mm =L/400=280/400=0.7mm,max , 满足要求4 梁底钢管小横杆验算4.1 弯矩验算小横杆间距为 280 ，立杆横距（排距） 800 ，按最不利集中荷载的计算简图如下：P小横杆上的集中荷载 P=4.1KN/m*0.28m=1.15KNM m

27、ax =PL/4=11.5*1000*800/4=230000 N·mm= M max /W=230000/4250=54.12N/mm2 205 N/mm2 , 满足要求4.2挠度验算挠度计算不计活荷载及荷载分项系数12+3=2.741N/mm +P=2.741*0.28=0.77KNmax =PL3 /48EI=0.77*1000*8003 /(48*206000*102000)=0.39mm =L/400=800/400=2mm , 满足要求max5 、梁侧大横杆验算大横杆承受小横杆传来的集中荷载，小横杆间距为820/3=273，大横杆跨度等于立杆纵距 820 ，梁的线荷载为4

28、.1KN/m，小横杆荷载作用在两根大立杆上，故：P=4.1*0.273/2=0.56KN计算简图如下：PPPP5.1 抗弯验算M max =P?a=0.56*1000*273=152880 N·mm= M max /W=152880/4250=35.97 N/mm2 205 N/mm2 , 满足要求5.2 挠度验算（不包括活荷载和荷载分项系数）123P=( + + )*0.273/2=2.741*0.273/2=0.374KNmax =P?a(3L 34a 2 )/24EI=0.374*1000*273*(3*8203 -4*2732 )/(24*206000*102000)=1.7

29、56*1011 /(5.04*1011 )=0.35mm =L/4=820/400=2.05mm满足要求max6 、大横杆两端立杆承载力验算大梁上的线荷载为4.1KN/M，立杆纵距为 820 ，梁荷载由两根立杆承担立杆荷载 N=4.1*0.82/2=1.68KN 8KN扣件抗滑满足要求当立杆水平系杆步距为1800 时，=0.481=N/ A=1.68*1000/(0.481*397)=8.8N/mm2 205 N/mm2满足要求结论：根据以上计算，模板设计完全满足要求附录二、 100 厚走道板模板支承系统设计计算书板底采用 12 厚多层板，多层板下用 50*100方木立放作小楞， 小楞间距 2

30、05 ，钢管立杆间距纵横 820mm 。水平系杆间距 1800 。1 、荷载计算序号荷载名称计算式值（ KN/m2 ）模板自重标准值0.30.31砼自重标准值24*0.12.42钢筋自重标准值1.124*0.10.11243施工人员及设备荷载4.044荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1 =(1+2+3)*1.2+ 4*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+4*1.42=2.8124*1.2+5.6=8.97KN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2 =(1+2+3 )*1.35+ 4 *0.7*1.4=2.8124*1.35+4*0.7*1.42=3.80+3.92=7.72

31、 KN/m2q 1 q2 ， 故取 q=q 1 =8.97KN/m2 、底模多层板验算2.1 弯矩验算按照简支梁计算，多层板下木方间距为2052.1.1施工荷载为均布荷载时，计算简图如下：q此时线荷载 q=q 1 *1.0=8.97*1.0=8.97KN/m=8.97N/mm最大弯矩 M 1 =8.97*205*205/8=47121 N·mm2.1.2施工荷载为集中荷载时（集中荷载按2.5KN 验算），计算简图如下：P=2.5KNq多层板自重线荷载设计值 q=0.066*1.0*1.2=0.08 KN/m跨中集中荷载设计值 P=2.5*1.4=3.5KN此时最大弯矩 M 2=0.0

32、8*0.2052 /8+3.5*0.205/4=0.1798KN·M=179800N ·mm2.1.3 由于 M 2 M 1 ,故多层板强度验算采用 M 2 =179800 N·mm=M/W=179800/24000=7.49N/mm2 10.32 N/mm2满足要求2.2挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数）荷载 q= （1 +2+3 )*1.0=2.8124*1.0=2.8124KN/m=2.8124N/mm最大挠度max =5qL 4 /384EI=5*2.8124*2054/(384*4050*144000)=0.1mm =L/250=200/250=0.

33、8mmmax满足要求2.3 剪应力验算V=qL/2=8.97*205/2=919N=3V/2bh=3*919/(2*1000*12)=0.11 N/mm2 1.2 N/mm2满足要求3 、板底 50*100方木验算木方间距 205 ，钢管大楞间距8203.1 弯矩验算3.1.1木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：q木方上的线荷载为：q=8.97KN/m2 *0.205m=1.84KN/m=1.84 N/mm此时最大弯矩M 1=qL 2 /8=1.84*8202 /8=154652 N?mm3.1.2木方上施工荷载为集中荷载时（集中荷载以2.5KN 验算），计算简图如下：P=2.5KNq木方

34、自重线荷载设计值：q=0.03*1.2=0.036 KN/m跨中集中荷载设计值：P=2.5 KN*1.4=3.5KN此时最大弯矩值M 2=0.036*0.82/8+3.5*0.82/4=0.72KN?m =720000 N?mm3.1.3由于M2M1,故木方弯矩应按M 2 验算强度=M 2 /W=720000/83333=8.64 N/mm2 13 N/mm23.2 剪应力验算V= qL/2=1.84*820/2=754N=3V/2bh=3*754/(2*50*100)=0.23N/mm2 =1.4 N/mm2满足要求3.3 挠度验算（荷载不包括活荷载和荷载分项系数）12 3)*0.205=（

35、0.3+4.44+0.21）*0.205=0.58N/mmq= （ +max =5qL 4/384EI=5*0.58*8204 /(384*9000*4166667)=0.09mm =L/400=820/400=2.05mm 满足要求max4 、钢管大楞验算4.1 荷载计算序号荷载名称计算式值（ KN/m2 ）模板自重标准值0.30.31砼自重标准值24*0.12.42钢筋自重标准值1.124*0.10.11243施工人员及设备荷载2.42.44荷载组合一：由活荷载效应控制时：q 1=（1 +2+3)*1.2+ 4*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+2.4*1.42=2.812

36、4*1.2+3.36=6.17 KN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时： q 2=（1 +2+3)*1.35+ 4*0.7*1.4=2.8124*1.35+2.4*0.7*1.4=6.15KN/m22q 1 q 2 ，故取 q=q 1=6.17KN/m木方上的线荷载为： 6.17*0.205=1.26 KN/m方木作用在钢管大楞上的集中荷载为P=1.26*0.82=1.03 KN=1030N4.2 、弯矩验算钢管大楞上承受木方传来的集中荷载P，方木间距 205 ，其计算简图如下：PPPPPM max =PL/2=1030*820/2=422300N?mm= M max /W=422300/4

37、250=99.36N/mm2 205 N/mm2满足要求4.3 挠度验算（荷载不包括活荷载及荷载分项系数）P=（1 +2 +3 )*0.205*820=(0.3+2.4+0.1124)*0.205*820=473Nmax =19PL 3/384EI=19*473*8203 /(384*206000*102000)=0.61mm =L/400=820/400=2.05mmmax 满足要求5 、钢管立杆稳定性验算5.1 荷载计算序号荷载名称计算式值（ KN/m2 ）模板自重标准值0.30.31砼自重标准值24*0.12.42钢筋自重标准值1.124*0.10.11243施工人员及设备荷载1.01.

38、04荷载组合一：由活荷载效应控制时：2q 1=（1 +2+3)*1.2+ 4*1.4=2.8124*1.2+1.0*1.4 =4.77KN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2 =（1 +2+3 )*1.35+ 4*0.7*1.42=2.8124*1.35+1.0*0.7*1.4=4.78KN/m2q 2 q 1 ，故取 q=q 2=4.78KN/m5.2 立杆荷载及扣件抗滑验算立杆最大间距为820*600 ，每根立杆承受的荷载为4.78*0.82*0.6=2.35KN2.35KN 8KN ，故抗滑扣件满足要求5.3 立杆稳定性验算当水平系杆步距为1800 时，=0.481=N/ A=2.

39、53*1000/(0.481*397)=12.3 N/mm2 205 N/mm2满足要求结论：此设计方案经以上验算，完全符合要求附录三楼梯模板支承系统设计计算书板底采用 12 厚多层板，多层板下用 50*100方木立放作小楞， 小楞间距 200 ，搁置在大楞上；钢管纵横向立杆间距最大为710*800 ，水平纵横拉杆设置： 在 28.97M梁下同梁同步设置，在 28.97M梁顶设一道，梯板底设一道，28.97M梁顶与梯板底之间设一道，由于该道高度为 01350 ，故采用踏步式设置，但交错重叠拉结两根立杆。1 、荷载计算序号荷载名称计算式值（ KN/m2 ）模板自重标准值0.30.31砼自重标准值

40、24*0.1854.442钢筋自重标准值1.124*0.1850.213施工人员及设备荷载4.044荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1 =(1+2+3)*1.2+ 4*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+4*1.42=4.95*1.2+5.6=11.54KN/m荷载组合二：由永久荷载效应控制时：q2 =(1+2+3 )*1.35+ 4 *0.7*1.4=4.95*1.35+4*0.7*1.4=6.68+3.92=10.6 KN/m2q 1 q2 ， 故取 q=q 1 =11.54KN/m2由于楼梯为斜面，斜面面积大于水平投影面积，楼梯水平长2340 、高 1350折成水平面荷载为：（2340 2 +1350 2 ）1/2 ÷2340=2700/2340=1.15q =1.15*11.5