脚手架工程专项方案

1、中油四川岷江销售分公司中油四川岷江销售分公司成绵高速复线彭州服务区成绵高速复线彭州服务区编制单位：四川省泰龙建设集团有限公司编制日期：二一三年六月二十日脚手架工程专项施工方案 2脚手架工程专项施工方案审批表脚手架工程专项施工方案审批表工程名称成绵高速复线彭州服务区工程建设单位中油四川岷江销售分公司设计单位西南石油大学设计研究院四川省公路交通运输厅公路规划勘察设计研究院建筑面积综合楼：A 区为 1606，B 区为 2167.5；加油站房：216.32*2；水泵房：41.33*2；加油站棚：864*2；汽车修车库房：A 区为 277，B 区为 198.94；柴油发电机房：56.71；公共卫生间：6

2、24*2施工单位四川省泰龙建设集团有限公司建筑结构 框架；网架；砖混编 制 人审 核 人工程部审核意见质安部审核意见公司总工程师审核意见监理单位审批意见建设单位审批意见 3目 录第一章 编制依据.4第二章 工程总体概况.4第三章 脚手架布置.5第四章 脚手架及卸料平台搭设方案设计及计算.5第五章 脚手架搭拆质量保证措施.8第六章 脚手架搭拆安全保证措施.8第七章 脚手架计算书.11第八章卸料平台计算书.19 4第一章第一章 编制依据编制依据1.中油四川岷江销售分公司投资修建的成绵高速复线彭州服务区工程(以下简称本工程）施工合同。2.西南石油大学设计研究院设计的成绵高速复线彭州服务区加油站房和加

3、油站棚施工图。3.四川省公路交通运输厅公路规划勘察设计研究院设计的的成绵高速复线彭州服务区的总平面图和 A 区、B 区的综合楼、水泵房、配电房等工程的施工图。4.我公司拥有的技术能力，机械设备和周转材料的装备情况以及各项管理制度。5.国家颁布的现行建筑施工质量验收规范、建筑安装施工工艺标准、建筑施工安全操作规程及国家、省、市对基本建设的有关规定。6.本工程的施工组织设计。第二章第二章 工程总体概况工程总体概况 本工程包括服务区 A 和服务区 B，二个区均包括综合楼、加油站房、加油站棚、水泵房、柴油发电机房、汽车修车库房、公共卫生间及室外围墙、道路、广场、绿化等子项工程。项目名称内 容建筑名称成

4、绵高速复线彭州服务区工程建设地点四川省彭州市建设单位中油四川岷江销售分公司设计使用年限50 年工程使用性质服务用房建筑层数及高度综合楼：2 层，9.3m；加油站房：2 层，6.6m；加油站棚：1 层，6.0m；水泵房：1 层，4.8m；汽车修车库房：1 层，6.3m；柴油发电机房：一层，6.3m；公共卫生间：1 层，8.1m建筑层高综合楼：一层 5.4m，二层 3.9m；加油站房：一层 3.6m，二层 3.0m；加油站棚：一层 6.0m；水泵房：一层 3.9m；汽车修车库房：一层4.5m；柴油发电机房：一层 4.2m；公共卫生间：一层 5.4m建筑面积（）综合楼：A 区为 1606，B 区为

5、2167.5；加油站房：216.32*2；水泵房：41.33*2；加油站棚：864*2；汽车修车库房：A 区为277，B 区为 198.94；柴油发电机房：56.71；公共卫生间： 5624*2建筑防火等级二级第三章第三章 脚手架布置脚手架布置由于本工程各建筑物的建筑高度不高，考虑沿建筑物四周搭设扣件式双排钢管外脚手架作为工程施工用脚手架和外防护架。脚手架搭设高度为各建筑物的建筑高度加上 1.5m。在各建筑物的中部位置设置安全通道，安全通道采用钢管及配套扣件和 50 厚木板或竹跳板搭设，两道水平防护层，两道水平防护层之间的距离为 600mm。由于本工程各建筑物的建筑高度不高，施工用卸料平台考虑

6、采用钢管搭设落地式卸料平台，卸料平台平面位置设置在各建筑物的中部。第四章第四章 脚手架及卸料平台搭设方案设计及计算脚手架及卸料平台搭设方案设计及计算1.脚手架搭设方案、安全通道设置A-A剖面图双排脚手架搭设图AA排水沟栏杆 4560 6由于工程外墙搭设双排脚手架，施工人员进入楼层时，都必须从安全通道进出，安全通道采用 483.6 钢管，上面用 300020050 的木跳板进行双层防护，具体搭设如图上图所示。、脚手架搭设顺序 摆放扫地杆逐根树直立杆与扫地杆扣紧装扫地小横杆与立杆扣紧安第一步大横杆安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（装两道连墙杆后方可拆除）第三、四步大横杆和小横杆

7、连墙杆加设剪刀撑铺脚手板循环上述工序验收、脚手架构造形式立杆：横距 b1.00m，纵距 a=1.50m，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一立杆与大横必须用直角扣件扣紧、立杆的垂直偏差应控制在架高的 1/4001/600 范围内，且不大于 100mm。大横杆：步距定为 1.80m，上、下横杆的接应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于 5cm。小横杆、贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件口紧，小横杆里端距墙0.200.3m，外端伸出大横杆为 10cm

8、。剪刀撑：沿脚手架两端和转角处起，每 9 根立杆设一道，且每片架子不少于三道，剪刀撑应沿架高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔 1015m 高设一组，长剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加 24 个扣结点。连墙杆：高度范围内每层设置，水平距离为 4.56.0m，连墙杆应设置在框架梁（板）附近等具有较好抗水平力作用的结构部位。水平斜拉杆：设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。护拦：在操作层上必须设安全护拦，高度不小于 1.2m，并设挡脚板（或加设一道距脚手板 0.3m 的低栏杆。 ）安全网、竹芭：在外脚手架侧墙挂 2000 目的密目安全网（包括水

9、平网）在操作层安全网内侧设置木脚手板（满铺）防止各种物件掉出脚手架以外。脚手架搭设及要点地基处理脚手架的地基应平整夯实，地基若为回填土，必须分层夯实密实度不小于 90%。立杆不能直接立于土地面上，应加设通长垫木，厚度不小于 50mm，加铁板。地基有排水措施，即在距外立杆大于 0.6m 外挖排水沟并设过水孔。 7遇有坑槽时，立杆下应加设道木或型钢梁。若脚手架旁有开挖的沟槽时，外立杆距槽边的距离不小于 2m，如不能满足时应核算土坡承受脚手架的能力，不足时可加设可靠支护。位于通道处的脚手架底部垫木应低于两侧地面，在上加设盖，避免扰动。铺放垫木本工程脚手架高度为 7.5 m、9.7m、10.8m 等，

10、搭设时地基上加铺 20cm 厚度连砂石，且夯填密实，并浇 100 厚 C20 砼面层，宽度为 1.5m，垫木必须铺放平稳，不得悬空。杆件搭设按照规定的构造方案和尺寸进行搭设、注意杆件的搭设顺序。及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程中的安全。搭设脚手架时要拧紧扣件。有变形的杆件和扣件不能使用。随时校正杆件的垂直和水平偏差、避免返工。没有完成的脚手架，在每天收工时检查，确保架子稳定。脚手架钢管穿过楼板时，预埋 PVC 套管，拆除后用细石砼补孔。扣件安装用于连接大横杆的对接扣件开口应朝架子内侧，以防雨水进入螺栓拧紧时的扭力距控制在 4060N.m（46kgfm 为宜）最大不超过 65N.m。操

11、作人员可根据所用板手的长度用测力计校核自己的手劲，反复练习以求达到要求。脚手架拆除划出工作区，设安全标志，派专人把守禁止行人进入。严格遵守拆除顺序，拆除应有上而下，后绑者先拆，先绑者后拆，一般是先拆栏杆，脚手板，剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。统一指挥，上、下口手应动作协调，当解开或松动扣件前和过程中都应告诉同伙，以防坠落。架杆、扣件、脚手板等要用滑轮和绳索运送，严禁向下乱扔。2、卸料平台搭设方案、脚手架构造形式立杆：纵横向间距均为 1.20m，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一立杆与大横必须用直角扣件扣紧、立杆的垂直偏差应控制在架高的

12、1/4001/600 范围内，且不大于 100mm。横杆：步距定为 1.80m，上、下横杆的接应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆 8的距离不大于纵距的三分之一，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于 5cm。剪刀撑：在卸料平台外侧搭设剪刀撑，剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与卸料平台架的立杆或横杆扣紧外，在其中间应增加 24 个扣结点。卸料平台：在卸料平台架的顶部满铺 50 厚的脚手板，脚手板应铺设平整、牢固，不得有探头板。护拦：在卸料平台的外侧边必须设安全护拦，高度不小于 1.2m，并设挡脚板（或加设一道距脚手板 0.3m 的低栏杆。 ）、卸料平台的搭设顺序和要点

13、卸料平台的搭设顺序和要点与双排外架的搭设顺序和要点基本相同。卸料平台的荷载限制卸料平台的荷载应均匀堆放，荷载应小于 3KN/m2。第五章第五章 脚手架搭拆质量保证措施脚手架搭拆质量保证措施1、把好脚手架用材的质量关，钢管、扣件、安全网及钢材、焊条等应有产品合格证书，对有严重缺陷的管材、扣件等不得使用。2、加强对架设材料、工具的保护和维修工作，防止钢管、型钢等生锈、腐蚀。3、按脚手架专项施工方安全的要求搭设、折除，确保脚手架具有符合要求的刚度和稳定性。4、严格按照规定的尺寸进行搭设，控制立杆，大小横杆和连墙杆，剪力撑的搭设偏差和垂直度、水平度。5、脚手板要铺平稳，接头处应固定在架上，不得有探头板

14、。6、搭设过程中要及时设置连墙杆、斜撑、剪力墙和斜拉绳，防止脚手架倾覆或失稳。7、对各种脚手架应按所规定的施工活荷载严加控制，不得超载。8、脚手架搭设完成后必须进行分段验收，未经验收或检查不合格的脚手架严禁使用。9、应经常检查脚手架的使用情况（特别是立杆、连墙杆、斜撑、钢丝绳、吊环等） ，发现不符合构造要求之处要及时整改或暂停使用。第六章第六章 脚手架搭拆安全保证措施脚手架搭拆安全保证措施一、严格控制使用荷载，脚手架均布活载不得超过 2KN/m2，卸料平台均布活载不得超过 3KN/m2。二、脚手架外侧边缘与外电架空线中的边线之间必须保持 6m 的安全操作距离，否则应 9采取防护措施。三、防雷措

15、施1、避雷针设在房屋四角的脚手架立杆上，高度不小于 1m，并与所有的最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络，避雷针用直径 2532mm，壁厚不小于 3mm 的镀锌钢管或直径不小于 12mm 的镀锌钢筋制作。2、防雷装置的冲击接地电阻值不得大于 10 欧。3、接地板可利用在施工的工程垂直地板，按脚手架的长度不超过 50m 设置一个，埋入地面下不小于 50cm。4、接地线采用 8 的圆钢或 4mm 厚的扁钢制作，与接地板的连接应焊接，焊缝长度不大于 6d 或扁钢宽度的 2 倍。5、在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的人员应立即离开。四、架子搭设和使用安全技术措施1、脚手架搭设前应进行技术、安全交底。2、

16、搭设脚手架人员应持证上岗，定期体检身体不适者不得上高空严禁酒后操作。3、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、纵、横向扫地杆和连墙杆。4、在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。5、脚手架外侧应满挂 2000 目密目安全网全封闭，在操作层及每隔 6 步应设垂直及水平防护竹笆和安全网。6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。7、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8、脚手架检查与验收应符合下列要求：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施工加荷载之前；每搭设完 1013m 高度后；达到设计搭设高度

17、后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月。9、脚手架在使用期间，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等构造是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 10扣件螺检是否松动。安全防护措施是否符合要求。是否超载。立杆的垂直度（允许最大偏差为正负 100）脚手架底座沉降（最大允许偏差为-10） 10、未尽事宜应严格按建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011）和建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）等有关标准、规范和规程执行。四、架子拆除安全技术措施 1、外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。 2、拆

18、除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。 3、 拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员工长在场，外架不准拆除。 4、 架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U 型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。 5、 拆除工艺流程：拆护栏拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆立杆拉杆传递至地面清除扣件按规格堆码。 6、拆杆和放杆时必须由 2-3 人协同操作，拆大横杆时，应由站在

19、中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。 7、拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。 8、 拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。 9、拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。 10、 拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。 11、拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。 12、拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。 13、 拆除中

20、途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。 14、 拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。 1115、 拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。 16、 严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系，以便及时纠正。第七章第七章 脚手架计算书脚手架计算书一、参数信息一、参数信息1.1.脚手架参数脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10.8 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1m，纵距La为1.5m，大

21、小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.2.活荷载参数活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；防护脚手架。同时施工层数:2 层；3.3.风荷载参数风荷载参数本工程地处四川成都市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.4.静荷载

22、参数静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；5.5.地基参数地基参数 12地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)的规定，大横杆

23、按照三跨连续 13梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.1.均布荷载值计算均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.1=0.16 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.667=0.933 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2

24、.2.强度验算强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.161.52+0.100.9331.52 =0.239 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.161.52-0.1170.9331.52 =-0.282 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.239106,0.282106)/4490=62.806 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为

25、= 62.806 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算 14最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.1=0.133 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.667 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13315004/(1002.06105107800)+0.9900.66715004/(1002.06105107800) = 1.71 mm；大横杆的最大挠度 1

26、.71 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算三、小横杆的计算根据JGJ130-2011的有关规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.1.荷载值计算荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.5/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=211.5/(2+1) =1.000 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.15)+1.4

27、1 = 1.64 kN； 小横杆计算简图2.2.强度验算强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03312/8 = 0.005 kNm； 15集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.641/3 = 0.547 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.552 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.552106/4490=122.86 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =122.86 N/mm2 小于 小

28、横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.15+1 = 1.2 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1199.951000(310002-410002/9 )

29、/(722.06105107800) = 1.918 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+1.918 = 1.937 mm；小横杆的最大挠度为 1.937 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横

30、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331/2=0.017 kN； 16脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.5/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 211.5 /2 = 1.5 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.225)+1.41.5=2.45 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的

31、结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8010.80 = 1.648kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1+0.2)/2 = 3.656 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.510.8 = 0.081 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4

32、 = 6.847 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 211.52/2 = 3 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.847+ 0.851.43= 11.787 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.847+1.43=12.417kN；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-201

33、2)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693； 17经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.40.740.693 = 0.144 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1441.51.82/10 = 0.083 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.787 kN；不考虑风荷载时

34、,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.417kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量

35、(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11786.748/(0.188424)+83043.609/4490 = 166.362 N/mm2；立杆稳定性计算 = 166.362 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12416.748/(0.188424)=155.77 N/mm2；立杆稳定性计算 = 155.77 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算七、最大搭设高度的计算 18按建筑施工扣件式钢管脚

36、手架安全技术规范(JGJ130-2011)考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.2 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.083 /(1.4 0.85) = 0.07 kNm；Hs =( 0.1884.24

37、10-4205103-(1.25.2+0.851.4(3+0.1884.241000.07/4.49)/(1.20.125)=33.767 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 33.767 /(1+0.00133.767)=32.664 m；H= 32.664 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =32.664 m。脚手架单立杆搭设高度为10.8m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计

38、值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.4 = 0.179 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.049 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.049 kN；连墙件承载

39、力设计值按下式计算：Nf = Af 19其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 9.049 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.049小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的

40、要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =58.934 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.787 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=58.934kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！ 20第八章第八章卸料平台计算书卸料平台计算书一、计算简图一、计算简图 二、参数信息二、参数信息1.1.基本参数基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.00，立杆步距h(m)：1

41、.50；立杆纵向间距lb(m):1.00，平台支架计算高度H(m)：5.40；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：200.00；钢管类型:483.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 212.2.荷载参数荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):3.000；施工均布荷载(kN/m2):2.000；3.3.地基参数地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。三、纵向支撑钢管计

42、算三、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.1.荷载的计算荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.2 = 0.06 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 30.2 = 0.6 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 20.2 = 0.4 kN/m2.2.强度验算强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)的有关规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最

43、不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: 22 N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 q11= 1.20.06 = 0.072 kN/m；均布活载：q2 = 1.40.4+ 1.4 0.6=1.4 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.10.07212 + 0.117 1.412 = 0.171 kNm ；最大支座力 N = 1.10.0721 + 1.21.41 = 1.759 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.171106 / (4490) = 38.085 N/mm2；纵向钢管的抗

44、压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 38.085 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk = qll=0.06 kN/m； = 0.677 0.0610004/(1002.06105107800)=0.018 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.018 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！四、横向支撑钢管计算四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

45、集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =1.759 kN； 支撑钢管计算简图 23 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.845 kNm ；最大变形 max = 2.657 mm ；最大支座力 Qmax = 9.641 kN ；最大应力 = 188.089 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 188.089 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.657 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！五、扣件抗滑移的计算五、扣件抗滑移

46、的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。 24R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.641 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值六、模板支架立杆荷载标准值( (轴力轴力) )计算计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1295.4 = 0.697 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.151 = 0.15 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.311 = 0.3 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.147 kN；2.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算