陈仓信合大厦悬挑脚手架施工方案

1、陈仓信合大厦悬挑脚手架施工方案陈仓信合大厦工程悬挑式脚手架施工方案1、工程概况本工程为我单位施工的陈仓信合大厦工程，地下1层，地上21层，标准层高3800mm，建筑高度84.15m，其外脚手架采用悬挑脚手架，施工脚手架采用悬挑的方式，工字钢悬挑式脚手架自三层顶开始搭设，根据中华人民共和国建筑安全生产管理条例的要求，脚手架施工前必须制定施工方案，并作出设计，以满足工人操作及材料堆置和运输的需耍，保证施工期间在各种荷载和气候条件下不变形、不倾斜和不摇晃，确保坚固稳定和安全施工使用。钢管脚手架的施工参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(gjl30-2001),本架体每段总高度为15.2m,每段双

2、排脚手架搭设为4层悬挑，立杆采用单立杆。2、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)建筑施工安全检查标准(jgj59-2011)建筑施工高处作业安全技术(jg80 91)钢结构设计规范(gb50017-2003)施工手册(第三版)陈仓信合大厦施工图纸3、材料选用3.1脚手架钢管采用外径48 mm x 3.5醒的钢管，长度为1.5m6m之间配合使用，内排架立杆距离结构外皮为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2;采用的钢管类型为o48x3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.80米，水平间距3

3、.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；考虑施工作业面安全，每层作业面架体必须高于施工层1.2m。3.2外悬挑材料为16#号工字钢。3.3脚手板采用300mm宽竹脚手板。3.4扣件为直角扣件，对接扣件、旋转扣件，进场时应有出厂合格证明，发现有裂纹、变形、滑丝的禁止使用。3.5对于有严重锈、弯曲、压扁或裂纹的钢管不得使用。3.6安全网：必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。安全网：水平网为大眼锦纶网。立网：为密b网。4、构架形式尺寸设计4.1 一般规定 、外脚手架搭设采用钢管（扣件式）外悬挑式双排脚手架，悬挑材料为16号工字钢。采用在楼面埋设016钢筋环作为工字钢与建筑物连

4、接。 、立杆纵向间距为1.5m,排距为0.9m，大横杆步距为1.5m,小横杆步距为1.5m，小横杆在大横杆上用扣件上牢，且超出大横杆不能小于10cm,并必须符合规范要求，内外排脚手架每个节点必须设置小横杆连接。 、所有立杆、大横杆接头均应错开，并用扣件连接拧紧螺栓。脚手架两端，转角处、立面全部设剪刀撑。剪刀撑与地面的角度4560度。 、脚手板的满铺宽度为0.9m,离墙面距离为30 cm,不得有空隙和探头板。脚手板与脚手板间的接头用铁丝牢固并牢靠绑扎于小横杆上。 、挑架满挂密目网，最后一道密0网超出檐口两步架，密目网用专用绳索绑牢，接缝必须留在平杆和立杆处。 、脚手架搭设成后在施工期间未经施工负

5、责人同意，不准随便乱拆或改变架体结构，更不能将结构荷载传力支撑与之相连接。 、脚手架必须与墙连接（详见其他构造），且按规范要求设置，其拉锚如有妨碍工作时，一定要经施工负责人同意，方准临时拆除，并应在下班前或工作完毕后，及时将拉锚重新拉好。 、外伸脚手架的使用荷载不准超过120kg/m2。 、小横杆固定在内外大横杆上，并必须与斜支杆固定牢；斜支杆与小横杆内端应牢靠的固定在建筑物上。 、在山墙转角处不能设置斜悬挑工字钢时，釆用制作12#工字钢，固定于16#外挑工字钢上，端尖用m14螺丝连接或用特制连接件（方便多次使用），转角立杆落于其上。4.2构架形式木工程为高层建筑物，悬挑式角手架的搭设，剪刀撑

6、按要求满设，施工时随主体结构同时上升，架体悬挑16号工字钢的长度，工字钢长度根据使用部位不同，采用如下几种尺寸： 外墙无阳台处，采用3 m长的工字钢，工字钢外仲1.3m,在工字钢尾部留016钢筋环2个，并用木楔打紧。在工字钢端部，设置卸载拉绳，水平间距3.0m道。详见下外墙面有阳台处,工字钢长度为6m、7.5m，工字钢伸出建筑物1.3m，仲入建筑物内3.1m，钢筋环埋于外墙内侧房间地面，均匀预埋钢筋环3个，吊环据工字钢端头不小于200mm，并在安装工字钢后用木楔打紧。其余部位工字钢选用3m、4.5m,同型号的。4.3搭设及固定 在一层开始设置外挑工字钢，并将架体直接落于工字钢之上，搭设前先在工

7、字钢顶面焊接020长10cm钢筋定位同定架体立杆，确保架体稳定。 外架搭设应保证距墙体300mm的距离，确保不影响主体结构施工，内外排脚手架立杆间距900mm。 外架体每段工字钢悬挑架体为4层，自4层开始搭设，8层及12层、16层、20层时再埋设钢筋环，将以下部分架体拆除，倒入上部再行使用。 为保证安全，用016拉环预埋于楼层梁表面，用钢丝绳将工字钢外伸头和预埋钢筋拉环拉结，进行悬挑外架的卸荷，每隔3m、每个阳角处设置一道，以保证架体稳定，确保安全施工。5、其它构造5.1脚手架连墙件按二步二跨设置，但必须避开墙顶150mm。必要时可以设置于梁上。设置时也应尽量避开门洞及窗洞。5.2在脚手架底端

8、之上200mm处一律设纵向和横向扫地杆与立杆连接牢靠。5.3左右相邻立杆和上下相邻的接头应相互错开，距离不小于500mm,并置于不同的架跨内。连墙件示意图5.4剪刀撑搭设杆件接头长度不应小于lm,搭接部分的连接点应不小于三处，与立杆相交处必须用扣件连接。5.5所有扣件边缘距连接杆件端头长度不应小于100mm。5.6作业层处脚手架在外架上设防护拦和挡脚板，栏杆高度1.2 m，栏杆间距0.6m，挡脚板高180mm、挡脚板与脚手板之间不留置空隙。6、脚手架安全技术措施：6.1脚手架应在下列阶段进行检查与验收 作业层上施工荷载堆载前。 每搭设完1013m高度后。 搭设到到设计高度要求。 遇见六级以上大

9、风与大雨后、冬季雪天后。 停用超过一个月。6.2脚手架使用规定 、作业层结构施工时不得大于2.5kn/m2,装修施工时不得大于2.1kn/ m20 、在架板上堆放的标准砖块不得多于单排立码2层，砂浆和容器总重量不得大于1.8kn,施工设备单重不得大于1kn，使用人力在架上搬运和安装的构件白重，不得大丁*2.1kn。 、在架面上的材料放置稳定，不影响施工操作，严禁上架人员在架面上奔跑、嬉戏。 、当工作面的高度不能满足施工要求时，禁止在架板上垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 、禁止私自拆除基本构架杆件、连接紧同件和连墙件，确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的加固措施并在施工完毕

10、后及时恢复。 、工人在架上作业时应注意自我安全防护和提高安全意识，避免发生碰撞。闪失和落物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等不安全处休息。 、施工人员上下必须设有安全防护的通道，严禁攀登脚手架上下。 、每步架搭设完成之后，必须将架上剩余材料移至上步架或室内，每日收工前应清理架而，将架面上的材料物品堆放整齐，将垃圾清运出去，在作业期间应及时淸理落入安全网的材料和物品，在任何情况下严禁向下抛掷物品和倒垃圾。 、每班作业时应先检査有无安全隐患存在，在排除和解决后方可开始作业，在作业时发现不安全情况和迹象应及吋通知相关负责人及所冇施工人员撤离。6.3脚手架使用中定期检查'卜*列项目 杆件的设置和连接

11、连墙件、支撑等构造。 扣件螺栓是否松动。 是否超载。 安全防护措施是否符合耍求。6.4脚手架拆除：、脚手架的拆除作业应按确定的程序进行，连墙件的拆除应在全部的可拆杆件都拆除之后才能进行，在拆除过程中凡已松开的杆件应及时拆除运走，避免误扶和误靠。拆下的杆件应以安全的方式退出或掉下，严禁向下抛掷。、拆除脚手架时，如果脚手架杆没有绑扎牢固，脚手板没有绑扎好或已拆开绑口等，都不准屮途停止工作。必须一次拆除彻底。7、脚手架的安全管理1）、脚手架必须有完善的防护措施，按规定设置安全网、安全护栏、安全挡板以及吊盘的安全装置等。悬挑脚手架底层满铺脚手板，每两步架满挂防护网，或采用其他安全措施以保证安全使用。2

12、）、脚手架搭设前，仔细检査工作环境、防护用品和工具，做好必耍的准备工作。3）、翻脚手架应两人由配合进行，在铺第一块或翻到最后一块脚手板时，必须系好安全带。4）、操作人员上下架子，要冇保证安全的扶梯、爬梯或斜道。5）、脚手架的负荷量每立方米不超过270kg,放砖不超过3层。6）、靠近电线搭设或拆除脚手架时，必须切断电源或将电线移走，其安全距离必须符合有关规定。7）、工作中不要乱扔材料或工具，上下运送材料时要相互密切配合,不准用不牢固的绳索绑吊。8）、在霜雪和阴雨天使用脚手架时，必须采取防滑措施，确保作业人员的安全。9）、脚手架过人通道、人行道和出入口时，应加强立杆及人横杆，如在人行道上部时应搭设

13、安全防护棚，以防坠落伤人。10）、脚手架连墙件不得与模板连接，必须按耍求设置。11）、脚手架使用的挑梁、构架材料、钢丝绳和其他绳索必须符合安全规定。12）、必须按规定满设剪刀撑，并和建筑物连接牢靠，保证架体稳定。13）、脚手板要铺满铺稳，不得留空头板，每块脚手板保证三个支点。并用铁丝绑扎牢固，采用对接铺设时，两块板接头处横杆间距不大于300mm,采用搭接铺设时，横杆距跳板端头不小于100mm，两块板搭接长度不小于200mm。14）、在脚手架搭设和使用过程屮必须随时进行检査，经常清除架上的垃圾、控制架上的荷载，禁止在架上过多堆放材料和多人挤在一起。15）、工程暂停复工和风、雨、雪后应对脚手架进行

14、详细检查，发现架子松动、架子歪斜、工字钢或吊钩变形等情况应及时处理。16）、遇冇6级以上大风或大雾、大雨，应暂停高空作业，雨雪后上架操作要有防滑措施。17）、施工的电焊机、混凝土振动机器应放在干燥的木板上，经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。18）、钢脚手架采取接地处理，并设避雷针，避雷针可用直径2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的钢筋制作，分设在房屋四角的脚手架立杆上，高度不小于1米。在施工期间遇有雷击和大雷雨 时，脚手架上的施工人员应立即离开8、应急加桌8.1目的提高整个项冃组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员

15、，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。8.2应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 8.3应急预案8.3.1事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。8.3.2事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组

16、安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。8.3.3现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(1) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工 具把电线挑幵。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必耍时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行

17、早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让 其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害吋，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。8.4应急物资常备药品：消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料)及各种常用小夹板、担架、止血袋、切售8

18、.5应急通信联络手机:项冃负责人：*手机:项目技术目生产副经理：*负贵人：*士士士士士士士士士士士士* '、，口 1士士士 士士士个个个个个个个个个个个个个, i，m 个个个个个个电话:*医院救护屮心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。8.6注意事项1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全检査并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进

19、一步抢救。4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。9、悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢 结构设计规范(gb 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(jg59-99、建筑施工高处作业安全技术规范(jgj80-91)以及本工程的施工图纸。9.1参数信息：9.

20、1.1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为15.2米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.50米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为120米；采用的钢管类型为048x3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；9.1.2. 活荷载参数施工均布荷载标准值(kn/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架；冋时施工层数:2层；9.1.3. 风荷载参数本工程地处

21、陕西省宝鸡市，査荷载规范基本风压为0.350,风荷载高度变化系数p z为0.740，风荷载体型系数u s为0.649；计算屮考虑风荷载作用；9.1.4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1394;脚手板自重标准值(kn/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值 (kn/m2):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2:0.005;脚手板铺设层数:1层;脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；9.1.5. 水平惡挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米建筑物内锚固段长度2.00米。与楼板连接的螺栓直径(mm

22、):16.00;楼板混凝土标号:c35;9.1.6. 拉绳与支杆参数支撑数量为:1;钢丝绳安全系数为:6.000;钢丝绳与墙距离为(m):1.200;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20 m。9.2小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。9.2.1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:pl=0.033 kn/m ;脚手板的荷载标准值:p2= 0.300x 1.500/3=0.150 kn/m ；活荷载标准值:q=3.000x 1.500/3=1.500 kn/m；

23、荷载的计算值:q=1.2x0.033+1.2x0.150+1.4x 1.500 = 2.320 kn/m；小横杆计算简图9.2.2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：最大弯矩 mqmax =2.320x0.9002/8 = 0.235 kn.m；最大应力计算值 o = mqmax/w =52.315 n/mm2；小横忏的最大应力计算值0 =52.315 n/mm2小于小横杆的抗压强 度设计值f=205.0 n/mm2,满足要求！9.2.3. 晓度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.033+0.150+1.500 = 1.683 kn

24、/m ；最大挠度 v = 5.0 x 1.683 x 900.04/(384 x 2.060 x 105 x107800.0)=0.648 mm；小横杆的最大挠度0.648 mm小于小横杆的最大容许挠度900.0 /150=6.000与10 mm，满足要求！9.3大横杆的计算：人横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在人横杆的上面。9.3.1.荷载值计算小横杆的自重标准值:pl= 0.033x0.900=0.030 kn；脚手板的荷载标准值：p2= 0.300x0.900x1.500/3=0.135 kn；活荷载标准值:q= 3.000x0.900x 1.500/3=1.350 kn；荷

25、载的设计值：p=(1.2x0.030+1.2x0.135+1.4x 1.350)/2=1.044 kn；大横杆计算简图9.3.2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:mlmax=0.08 x 0.033 x 1.500 x 1.5002=0.009kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算:m2max=0.267x 1.044x 1.500= 0.418 kn.m；m = mlmax + m2max = 0.009+0.418=0.427 kn.m最大应力计算值 o = 0.427x106/4490.0=

26、95.124 n/mm2；大横杆的最大应力计算值0 = 95.124 n/mm2小于大横杆的抗压强 度设计值f=205.0 n/mm2,满足要求！9.3.3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的烧度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下：人横杆自重均布荷载引起的最人挠度：vmax= 0.677 x 0.033 x 1500.04 /(100 x 2.060 x 105 x 107800.0) = 0.051mm；集屮荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 p= (0.030+0.135+1.350) /2=

27、0.757knv= 1.883 x 0.757 x 1500.03/ ( 100 x 2.060 x 105 x 107800.0) = 2.168mm；最大挠度和：v= vmax + vpmax = 0.051+2.168=2.219 mm；大横杆的最大挠度2.219 mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10 mm,满足要求！9.4扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):

28、r彡rc其中rc-扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kn;r-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:p1 = 0.033x0.900x 2/2=0.030 kn；大横杆的自重标准值:p2 = 0.033x 1.500=0.050 kn;脚手板的自重标准值：p3 = 0.300x0.900x 1.500/2=0.203 kn；活荷载标准值:q= 3.000x0.900x1.500/2 = 2.025 kn;荷载的设计值: r=1.2x(0.050+0.203)+1.4x2.025=3.138 kn； r < 6.40 kn,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要

29、求！9.5脚手架立杆荷载的计算：作用予脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1394ng1 = 0.1394+(0.90 x 2/2+1.50 x 2) x 0.033/1.50 x 15.20 = 3.435；(2) 脚手板的白重标准值(kn/m2);采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 ng2= 0.300xix 1.500x(0.900+0.3)/2 = 0.270 kn；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m);采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14ng3 = 0.140x1x1.500/2 = 0.10

30、5 kn；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2); 0.005ng4 = 0.005x 1.500x 15.200 = 0.114 kn；经计算得到，静荷载标准值ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 3.924 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值nq= 3.000x0.900x1.500x2/2 = 4.050 kn；风荷载标准值按照以下公式计算其中wo-基本风压(kn八n2),按照建筑结构荷载规范 (gb50009-2001)的规定采用:wo = 0.350 kn/m2；uz-风荷载高度变化

31、系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用:uz= 0.740 ；us-风荷载体型系数：取值为0.649;经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7 x0.350x0.740x0.649 = 0.118 kn/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1.2ng+1.4nq= 1.2x3.924+ 1.4x4.050= 10.379 kn；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为n = 1.2 ng+0.85x 1.4nq = 1.2x3.924+ 0.85x 1.4x4.050= 9.528 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩mw为mw = 0.85 xl.4

32、wklah2/10 =0.850 xl.4x0.118xl.500x1.5002/10 =0.047 kn.m；9.6立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：n =10.379 kn；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 :计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：u = 1.500 ;计算长度，由公式 io = k u h 确定：10 = 2.599 m;长细比 lo/i = 163.000 ；轴心受压立杆的稳定系数叭由长细比lo/i的计算结果査表得到：4）= 0.265 ；立

33、杆净截面面积：a = 4.24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：w = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 n/mm2；o = 10379.000/(0.265 x424.000)=92.370 n/mm2；立杆稳定性计算0 = 92.370 n/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值：n =9.528 kn；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k= 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：p =

34、 1.500 ;计算长度，由公式 10 = kuh 确定：10 = 2.599 m;长细比：l0/i = 163.000 ;轴心受压立杆的稳定系数4b由长细比lo/i的结果查表得到：4)=0.265立杆净截面面积：a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 n/mm2；o = 9528.175/(0.265x424.000)+47256.684/4490.000 = 95.325 n/mm2；立杆稳定性计算o = 95.325 n/mm2小于立忏的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2,满足要求！9.7

35、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：ni = nlw+n0风荷载标准值wk = 0.118 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积aw = 9.000 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn),n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4xwkx aw = 1.483 kn；连墙件的轴向力设计值nl = nlw + n0= 6.483 kn；连墙件承载力设计值按下式计算：nf =其中4)-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10/i = 300.000/15.900的结果查表得至ij

36、 4)=0.949, i为内排架距离墙的长度；乂： a = 4.24 cm2； f=205.00 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为nf = 0.949 x4.240x 10-4x 205.000x 10382.487 kn；nl = 6.483 < nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到nl = 6.483小于双扣件的抗滑力16.0 kn,满足要求！连墙件扣件连接示意图9.8忌挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。本方案屮，脚手架排距为

37、900mm，内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130.00 cm4,截面抵抗矩w = 141.00 cm3,截面积 a = 26.10 cm2。受脚手架集中荷载 n=1.2 x 3.924 +1.4x4.050 = 10.379 kn；水平钢梁自重荷载 q=1.2 x 26.100 x 0.0001 x 78.500 = 0.246 kn/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn)悬挑脚手架支撑梁变形图(kn)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

38、rl = 12.489 kn；r2 = 9.312 kn；r3 =-0.183 kn。最大弯矩 mmax= 1.722 kn.m;最大应力 o =m/1.05w+n/a= 1.722 x 106 /( 1.05 x 141000.0)+0.000x103 / 2610.0 = 11.634 n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值11.634 n/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 n/mm2,满足要求!9.8悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中+b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：4)b = 570 x9.9x88.0x 235 /( 1200.0x160.0x235.0) = 2.59由于<l>b大于0.6，査钢结构设计规范(gb50017-2003)附表b，得到4>b值为0.961。经过计算得到最大应力o = 1.722 x 106 /( 0.961 x 141000.00 )=12.712 n/mm2；水平钢梁的稳定性计算o = 12.712小于f = 215.000 n/mm2 ,满