《模板施工方案》word版

1、q第一章、工程概况第一章、工程概况合肥铜冠铜材有限公司车间实验楼工程 ； 工程建设地点： 合肥市紫篷路11号；属于结构；地上6层；建筑高度：21.6m；标准层层高：3.6m ；总建筑面积：5300平方米；总工期：180天。本工程由合肥铜冠铜材有限公司投资建设，北京炎黄联合国际工程设计有限公司设计，铜陵有色金属集团控股有限公司地质勘察，铜陵鑫铜建设监理有限责任公司监理，铜陵市科华建设有限责任公司组织施工；由刘小敏担任项目经理，赵武担任技术负责人。第二章、梁模板第二章、梁模板( (扣件钢管架扣件钢管架) )计算书计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）

2、 、 混凝土结构设计规范 gb50010-2002、 建筑结构荷载规范 (gb50009-2001)、 钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。梁段:l1。1q一、参数信息一、参数信息1.1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m):0.24；梁截面高度 d(m):0.70；混凝土板厚度(mm):110.00；立杆沿梁跨度方向间距la(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度h(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支

3、撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为 ；1q立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.2.荷载参数荷载参数模板自重(kn/m2):0.35；钢筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kn/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kn/m2):2.0；3.3.材料参数材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：面板

4、类型：木面板；面板弹性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0；4.4.梁底模板参数梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：3；主楞间距为：100mm，220mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：m12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管 ；1；1.7q主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为圆形，直径100mm，壁厚5mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算二、梁模板荷载标准值计算1.1.梁侧模板荷载梁侧模板荷载强度

5、验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得5.714h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别计算得 50.994 kn/m2、18.00

6、0 kn/m2，取较小值18.000 kn/m2作为本工程计算荷载。1q三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.1.强度计算强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 100?.1?.1/6=73.5cm3； m - 面板的最大弯距(n穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：1q其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新

7、浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?8?.9=19.44kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4?.9=2.52kn/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kn/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 m= 0.125?1.96?502 = 3.36?05n穖m；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36?05 / 7.35?04=4.575n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575n/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13n/mm2，满足要求！ 2. 2.挠度验

8、算挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96n/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm； e-面板材质的弹性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 100?.8?.8?.8/12=.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 5?1.96?504/(384?500?.86?05) = 0.929 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 1q =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算四、梁侧模板内外楞的计算1.1.内楞计

9、算内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载， 按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:截面类型为圆形，截面直径100mm，截面壁厚5mm；内钢楞截面抵抗矩 w = 67.5cm3；内钢楞截面惯性矩 i = 337.46cm4；内楞计算简图（1 1）. .内楞强度验算内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(n/mm2)；1q m - 内楞的最大弯距(n穖m)； w - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(n/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2?8?.9+1

10、.4?.9)?=21.96kn/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 160mm；内楞的最大弯距: m=0.096?1.96?60.002= 5.40?04n穖m；最大支座力:r=1.1?1.96?.16=8.455 kn；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 5.40?04/6.75?04= 0.8 n/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 205n/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.8 n/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=205n/mm2，满足要求！（2 2）. .内楞的挠度验算内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线

11、荷载标准值：q=21.96 n/mm； e - 内楞的弹性模量： 206000n/mm2； i - 内楞的截面惯性矩：i = 3.37?06mm4；内楞的最大挠度计算值 : = 0.677?1.96?004/(100?06000?.37?06) = 0.013mm；1q内楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；内 楞 的 最 大 挠 度 计 算 值 =0.013mm 小 于内 楞 的 最 大 容许 挠 度 值 =1.25mm，满足要求！2.2.外楞计算外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力， 取内楞的最大支座力8.455kn,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外

12、龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:截面类型为圆钢管?.5；外钢楞截面抵抗矩 w = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 i = 24.38cm4；（1 1）. .外楞抗弯强度验算外楞抗弯强度验算其中 -外楞受弯应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距(n穖m)； w - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(n/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为m=f譨=1.793 kn穖；其中，f=1/3譹議=5.124，h为梁高为0.7m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.79?06/1.02?04 = 176.516 n/mm1

13、q2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205n/mm2；外楞的受弯应力计算值 =176.516n/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值f=205n/mm2，满足要求！（2 2）. .外楞的挠度验算外楞的挠度验算2其中e-外楞的弹性模量：206000n/mm ；f-作用在外楞上的集中力标准值：f=5.124kn；l-计算跨度：l=500mm；i-外楞的截面惯性矩：i=243800mm4；外楞的最大挠度计算值: =1.615?124.000?00.003/(100?06000.000?43800.000)=0.206mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.206 mm外楞的最大容许挠度值: = 5

14、00/400=1.25mm；外 楞 的 最 大 挠 度 计 算 值 =0.206mm 小 于外 楞 的 最 大 容许 挠 度 值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力；1q a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =(1.2?8+1.4?)?.5?.225 =2.745 kn。穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 170?6/10

15、00 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.745kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值n=12.92kn，满足要求！六、梁底模板计算六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 1000?8?8/6 = 5.40?04mm3； i = 1000?8?8?8/12 = 4.86?05

16、mm4；1q1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 计算的最大弯矩 (kn穖)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2?（24.00+1.50）?.00?.70?.90=19.28kn/m；模板结构自重荷载：q2:1.2?.35?.00?.90=0.38kn/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4?.00?.00?.90=2.52kn/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0

17、.38+2.52=22.18kn/m；跨中弯矩计算公式如下:mmax = 0.10?2.176?.08 =0.014kn穖；21q =0.014?06/5.40?04=0.263n/mm2；梁底模面板计算应力 =0.263 n/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值f=13n/mm2，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载， 同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)?.700+0.35）?.00= 18.20kn/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； e-面

18、板的弹性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =80.00/250 = 0.320mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?8.2?04/(100?500?.86?05)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm小于 面板的最大允许挠度值: =80 / 250 = 0.32mm，满足要求！七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1q1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋

19、混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)?.7?.08=1.428 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m)：q2 = 0.35?.08?2?.7+0.24)/ 0.24=0.191 kn/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)：经计算得到，活荷载标准值 p1= (2.5+2)?.08=0.36 kn/m；2.2.钢管的支撑力验算钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2?.428+1.2?.191=1.943 kn/m；活荷载设计值 p = 1.4?.36=0.504 kn/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩i和

20、截面抵抗矩w分别为: w=5.08cm3 i=12.19cm4钢管强度验算钢管强度验算: :1q最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.943+0.504=2.447 kn/m；最大弯距 m =0.1ql2= 0.1?.447?= 0.245 kn.m；最大应力 = m / w = 0.245?06/5080 = .173 n/mm2；抗弯强度设计值 f=205 n/mm2；钢管的最大应力计算值 .173 n/mm2小于 钢管抗弯强度设计值 205 n/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: v

21、 = 0.6?.943? = 1.166 kn；钢管的截面面积矩查表得 a = 9.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =2?165.920/9.000 = 4.769 n/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 n/mm2；钢管的受剪应力计算值 4.769 n/mm2小于 钢管抗剪强度设计值 120 n/mm2,满足要求!钢管挠度验算钢管挠度验算: :最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和， 计算公式如下:1qq = 1.428 + 0.191 = 1.619 kn/m；钢管最大挠度计算值 = 0.677?.619?0004 /(100?06000?2.19?04)=0.43

22、7mm；钢管的最大允许挠度 =1.000?000/250=4.000 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.437 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.3.支撑钢管的强度验算支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)?.700= 17.850 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2?17.850 +

23、 0.350 )+ 1.4?.500 = 28.140 kn/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为p，梁侧模板传给钢管的集中力为n 。1q当n=2时：当n2时：计算简图(kn)变形图(mm)1q弯矩图(kn穖)经过连续梁的计算得到：支座反力 ra = rb=3.671 kn；最大弯矩 mmax=0.841 kn.m；最大挠度计算值 vmax=1.189 mm；最大应力 =0.841?06/5080=165.52 n/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 165.52 n/mm2小于 支撑钢管的

24、抗弯设计强度205 n/mm ,满足要求!2八、扣件抗滑移的计算八、扣件抗滑移的计算: :按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn， 按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc1q其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=3.671 kn；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设

25、计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算九、立杆的稳定性计算: :立杆的稳定性计算公式1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： n1 =3.671 kn ；脚手架钢管的自重： n2 = 1.2?.129?.6=0.558 kn；楼板的混凝土模板的自重：n3=1.2?1.00/2+(0.60-0.24)/2)?.00?.35=0.286 kn；楼板钢筋混凝土自重荷载: n4=1.2?1.00/2+(0.60-0.24)/2)?.00?.100?1.50+24.00)=2.081kn； n =3.671+0.558+0.286+2.081=6.595

26、kn；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.89；1q w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆

27、计算长度 lo = k1uh = 1.155?.7?.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6594.912/(0.207?89) = 65.152 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65.152 n/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f= 205 n/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： n1 = 3.671/sin75o = 3.8 kn ；脚手架钢管的自重： n2

28、= 1.2?.129?3.6-0.7)/sin75o = 0.465 kn； n = 3.8+ 0.465 = 4.265 kn； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角： = 75o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.89； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2；1q lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下

29、式计算 lo = k1uh/sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/sin = 1.155?.7?.5/0.966 = 3.049 m；lo/i = 3049.147 / 15.8 = 193 ；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.193 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =4265.408/(0.193?89) = 45.195 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.195 n/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f2=

30、205 n/mm ，满足要求！第三章、柱模板计算书第三章、柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、 建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范 (gb 50009-2001)、 混凝土结构设计规范 gb50010-2002、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层 （木楞或钢楞） 组成， 第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。1q柱模板设计示意图柱截面宽度b(mm):500.00； 柱截面高度h(mm):500.00； 柱模

31、板的总计算高度:h= 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kn/m2；1q计算简图一、参数信息一、参数信息1.1.基本参数基本参数柱截面宽度b方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度b方向竖楞数目:3；柱截面高度h方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度h方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):m14；2.2.柱箍信息柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；壁厚(mm):5.00；钢楞截面惯性矩i(cm4):241.42；钢楞截面抵抗矩w(cm3):.28；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；1q3

32、.3.竖楞信息竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.4.面板参数面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(n/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(n/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(n/mm2):1.50；5.5.木方和钢楞木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(n/mm2):13.00；方木弹性模量e(n/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(n/mm2):1.50；钢楞弹性模量e(n/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(n/mm2):205.00；二、柱

33、模板荷载标准值计算二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 f1=57.246kn/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 2 kn/m2。三、柱模板面板的计算三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件， 按简支梁或连续梁计算。 本工程中取柱截面宽度b方向和h方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象， 进行强度、 刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。1q由前述参数信息可知，柱截面宽度b方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度b方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。

34、面板计算简图1.1.面板抗弯强度验算面板抗弯强度验算对柱截面宽度b方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， m-面板计算最大弯距(n穖m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.25?.45?.90=27.822kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.45?.90=1.134kn/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。1q q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kn/m；面板的最大弯距：m =0.125 ?8.

35、956?20?20= 1.75?05n.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(n/mm )； m -面板计算最大弯距(n穖m)； w -面板的截面抵抗矩 :2 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； w= 450?8.0?8.0/6=2.43?04 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；面板的最大应力计算值： = m/w = 1.75?05 / 2.43?04 = 7.209n/mm2；面板的最大应力计算值 =7.209n/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 =13n/mm2，满足要求！2.2.面板抗剪验算面板抗剪验算最大剪力按均布荷载

36、作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(n)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:1q新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.25?.45?.90=27.822kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.45?.90=1.134kn/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kn/m；面板的最大剪力： = 0.625?8.956?20.0 = 3981.389n；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(n/

37、mm )；2-面板计算最大剪力(n)： = 3981.389n； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3?981.389/(2?50?8.0)=0.737n/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；面板截面的受剪应力 =0.737n/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值fv=1.5n/mm2，满足要求！3.3.面板挠度验算面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:1q其中，

38、q-作用在模板上的侧压力线荷载(kn/m)： q = 57.25?.4525.76 kn/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； e-面板弹性模量（n/mm2） ：e = 9500.00 n/mm2； i-面板截面的惯性矩(mm4)； i= 450?8.0?8.0?8.0/12 = 2.19?05 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521?5.76?20.04/(100?500.0?.19?05) = 0.151mm；面板的最大挠度计算值 =0.151mm 小于 面板最大容许挠度

39、设计值 =0.88mm,满足要求！四、竖楞方木的计算四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 60?0?0/6 = 64cm3；i = 60?0?0?0/12 = 256cm4；1q竖楞方木计算简图1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， m-竖楞计算最大弯距(n穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载

40、，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.25?.22?.90=13.602kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.22?.90=0.554kn/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kn/m；竖楞的最大弯距：m =0.1?.078?50.0?50.0= 1.43?05n.mm；其中， -竖楞承受的应力(n/mm )； m -竖楞计算最大弯距(n穖m)； w -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，w=6.40?04；21q f -竖楞的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；竖楞的最大应力计算值: = m/w = 1.43?05/6

41、.40?04 = 2.24n/mm2；竖楞的最大应力计算值=2.24n/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13n/mm2，满足要求！2.2.抗剪验算抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(n)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.25?.22?.90=13.602kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.22?.90=0.554kn/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kn/m；竖楞的最大剪力： = 0.6

42、?.078?50.0 = 1911.067n；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(n/mm )；-竖楞计算最大剪力(n)： = 1911.067n； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；21q fv-竖楞的抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 1.500 n/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3?911.067/(2?0.0?0.0)=0.597n/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.597n/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值 f

43、v=1.5n/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kn/m)： q =57.25?.22 = 12.59 kn/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； e-竖楞弹性模量（n/mm2） ：e = 9500.00 n/mm2 ； i-竖楞截面的惯性矩(mm4)，i=2.56?06；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677?2.59?50.04/(100?500.0?.56?06) = 0.144mm；竖楞的最大挠度计算值 =0

44、.144mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、五、b b方向柱箍的计算方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5mm；1q截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:钢柱箍截面抵抗矩 w = .28 cm3；钢柱箍截面惯性矩 i = 241.42 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图） ：b方向柱箍计算简图其中 p - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kn)； p = (1.2 ?7.25?.9 + 1.4 ?.9)?.22 ?0.45/1 = 6.37 kn；b方向柱箍剪力图(kn)最大支座力: n = 9.

45、899 kn；1qb方向柱箍弯矩图(kn穖)最大弯矩: m = 0.199 kn.m；b方向柱箍变形图(mm)最大变形: v = 0.003 mm；1.1. 柱箍抗弯强度验算柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: m = 0.2 kn.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: w = .28 cm3；b边柱箍的最大应力计算值: = 3.93 n/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 n/mm2；b边柱箍的最大应力计算值 =3.93n/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205n/mm2，满足要求!2.2. 柱箍挠度验算柱箍挠度验算1q经过计算得到: =

46、0.003 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.003mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!六、六、b b方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 n - 对拉螺栓所受的拉力；2 a - 对拉螺栓有效面积 (mm )； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: m14 ；对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm；对拉螺栓的有效面积: a= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: n = 9.899 kn。对拉螺栓最大容许拉力值: n = 1.70?0 ?.05?0 = 17.85

47、 kn；对拉螺栓所受的最大拉力 n=9.899kn 小于 对拉螺栓最大容许拉力值n=17.85kn，对拉螺栓强度验算满足要求!5-4七、七、h h方向柱箍的计算方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:1q本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5mm；截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:钢柱箍截面抵抗矩 w = .28cm3；钢柱箍截面惯性矩 i = 2414.2cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图） ：h方向柱箍计算简图其中 p - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kn)； p = (1.2?7.25?.9+1.4

48、?.9)?.22 ?.45/1 = 6.37 kn；h方向柱箍剪力图(kn)最大支座力: n = 9.899 kn；1qh方向柱箍弯矩图(kn穖)最大弯矩: m = 0.199 kn.m；h方向柱箍变形图(mm)最大变形: v = 0.003 mm；1.1.柱箍抗弯强度验算柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: m = 0.2 kn.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: w = .28 cm3；h边柱箍的最大应力计算值: = 3.926 n/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 n/mm2；h边柱箍的最大应力计算值 =3.926n/mm2小于 柱箍

49、的抗弯强度设计值f=205n/mm2，满足要求!2.2. 柱箍挠度验算柱箍挠度验算1q经过计算得到: v = 0.003 mm；柱箍最大容许挠度: v = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 v =0.003mm 小于 柱箍最大容许挠度 v=1mm，满足要求!八、八、h h方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 n - 对拉螺栓所受的拉力；2 a - 对拉螺栓有效面积 (mm )； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: m14 ；对拉螺栓有效直径: 11.55 mm；对拉螺栓有效面积: a= 105 mm2；对拉螺栓最大

50、容许拉力值: n = 1.70?05?.05?0-4 = 17.85 kn；对拉螺栓所受的最大拉力: n = 9.899 kn。对拉螺栓所受的最大拉力: n=9.899kn 小于 n=17.85kn，对拉螺栓强度验算满足要求!1q第四章、厚第四章、厚130130板模板板模板( (扣件钢管架扣件钢管架) )计算书计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001） 、 混凝土结构设计规范 gb50010-2002、 建筑结构荷载规范 (gb50009-2001)、 钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。一、参数信息一、参数信息: :1.1.模板

51、支架参数模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):?.5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.2.荷载参数荷载参数模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):1.000；3.3.楼板参数楼板参数楼板的计算厚度(mm):130.00；4.4.材料参数材料参数1q面板采用木面板，厚

52、度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量e(n/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13；图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算二、模板面板计算: :面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元1q面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 100?.82/6 = 54 cm3；i = 100?.83/12 = .6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1 1、荷载计算、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 25?.13?+0.35? = 3.6 kn/m；(2

53、)活荷载为施工人员及设备荷载(kn/m)：q2 = 1?= 1 kn/m；2 2、强度计算、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2?.6+1.4?= 5.72kn/m1q最大弯矩m=0.1?.72?.32= 0.051 kn穖；面板最大应力计算值= 510/54000 = 0.953 n/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2；面板的最大应力计算值为 0.953 n/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!3 3、挠度计算、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.6kn/m面板最大挠度计算值 v = 0.67

54、7?.6?004/(100?500?8.6?04)=0.043 mm；面板最大允许挠度 v=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.043 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算三、纵向支撑钢管的计算: :纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面惯性矩 i=12.19cm4；1q方木楞计算简图1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)：q11= 25?.3?.13 = 0.975 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m):q12= 0.35?.3 = 0.105 k

55、n/m ；(3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)：q2 = (1 + 2)?.3 = 0.9 kn/m；2.2.强度验算强度验算: :最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:静荷载：q1 = 1.2 ?(q1 + q2) = 1.2?0.975+0.105) = 1.296 kn/m；活荷载：q2 = 1.4?.9 = 1.26 kn/m；最大弯距 mmax = (0.1?.296+0.117?.26 ) ?2 = 0.277 kn.m；最大支座力 n = ( 1.1 ?.

56、296 + 1.2?.26)? = 2.938 kn ；最大应力计算值= m / w = 0.277?06/5080 = 54.531 n/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2；1q纵向钢管的最大应力计算值为 54.531 n/mm2小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 n/mm2,满足要求!3.3.挠度验算挠度验算: :最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = q11 + q12 = 1.08 kn/m活荷载 q2 = 0.9 kn/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v= (0.677?.08+0.990?.9)?0004/(

57、 100?0.6?05?2.19 ) =0.646 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算四、板底支撑钢管计算: :支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p = 2.938 kn；支撑钢管计算简图1q支撑钢管计算弯矩图(kn穖)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kn)最大弯矩 mmax = 0.989 kn穖 ；最大变形 vmax = 2.528 mm ；最大支座力 qmax = 10.683 kn ；最大应力 = 988874.496/5080 = 194.66 n/mm2；支撑钢管的抗压强度

58、设计值 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 194.66 n/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值205 n/mm1q2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.528mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算五、扣件抗滑移的计算: :按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn， 按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12

59、.80 kn； r-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中r取最大支座反力,r= 10.683 kn；r mmax= 12.983所以第12天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、立杆的地基承载力计算九、立杆的地基承载力计算: :立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 120?.4= kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = n/a =9.078/0.25=36.311 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向

60、力设计值 ：n = 9.078 kn；基础底面面积 ：a = 0.25 m2。p=36.311 fg= kpa 。地基承载力满足要求！1q第五章、厚第五章、厚110110板模板板模板( (扣件钢管架扣件钢管架) )计算书计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001） 、 混凝土结构设计规范 gb50010-2002、 建筑结构荷载规范 (gb50009-2001)、 钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。一、参数信息一、参数信息: :1.1.模板支架参数模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.5