塔吊基础工程施工方案

1、贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案目录一、工程概况：2二、编制依据2三、基础土石方开挖21. 基坑开挖施工工艺流程22. 基坑开挖方法。33. 地面排水措施3四、挖孔桩施工31. 工艺流程图32. 挖孔33、 C25砼护壁施工44. 安放钢筋笼。65. 砼浇筑7五、塔吊基础承台钢筋工程91、钢筋制作92、施工方法9六、混凝土工程101、砼的浇筑102、砼现场质量检查113、砼振捣114、砼的养护。11七、防雷工程11八、计算书111贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案塔吊基础工程施工方案一、工程概况：本工程位于重庆市大足区双桥经开区中央商务区F61/01 地块，该地块修建重庆电信职业

2、学院双桥校区，建筑面积为240000m2，其中女生宿舍 1、2、3、4、5、6 栋楼，每栋各 6 层，建筑高度 23.7m，建筑面积 117837.48m2，食堂三层，建筑高度 18.75m，建筑面积 5768.78m2，实训楼六层，建筑高度 26.75m，建筑面积 7689.31m2，实验楼六层，建筑高度 26.75m，建筑面积 9530.26m2，教学楼五层，建筑高度 26.75m，建筑面积 11125.6m2，抗震烈度 7 级，耐火等级二级，防水等级为二级，设计使用年限为50 年。本工程的女生宿舍 1、2、3、4、5、6 栋楼，食堂、教学楼，实验楼，实训楼共设九台 QT63 自升式塔机，

3、其中食堂、教学楼 2 号塔机基础的土质较差，所以分别对食堂，教学楼 2号塔机基础中间增设 1个1000mm的人工挖孔桩，其它为独立基础，尺寸4.2*4.2*1.4 ，具体配筋详钢筋工程，桩顶塔吊承台尺寸配筋同独立基础。二、编制依据1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-2011三、基础土石方开挖1. 基坑开挖施工工艺流程测量放线定位放线分层开挖修边（坡）排水（除渣）桩坑的整平预留土层质量检查（验槽）桩坑基底整平浇砼垫层2贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案2. 基坑开挖方法。a. 根

4、据地勘资料，土质条件较好的依据测量放出的开挖线垂直开挖，（否则按 1：1 放坡）留出 300 宽的工作面，施工时边凿边校核基坑有无偏移，标高是否正确， 发现问题及时纠正。 基底凿好后， 应预留 200mm厚，在验收后，再检底摊平打垫层，以免基底过早暴露。b. 对基底的岩石按规范取样，作单轴抗压强度试验，测定基底耐力是否满足设计承载力。基坑开挖至设计标高时。同建设及监理单位有关人员进行验坑签字认可，并作好施工隐蔽记录。基坑验收完毕后应及时清理基底杂物、松动石块，用砼封闭基底。安排足够劳动力，挖出的土石方就近堆放，离坑槽距离 2 米，将多余土石方运到建设单位指定的堆放地点。3. 地面排水措施为防止

5、基坑浸泡，开挖时应预先做好周围排水，在基坑区域内形成排水， 防止地面水流入坑内。四、挖孔桩施工1. 工艺流程图a. 测量放线挖孔桩土石方支护壁模板浇注护壁砼拆除模板桩坑验底安钢筋笼浇筑桩芯砼（以上工序循环进行，直至设计深度）。本工程挖孔桩为圆形，桩底嵌入中风化 1000-2000mm，单桩承载力设计值为 20KN，嵌岩满足设计要求 。2. 挖孔a. 施工前清除桩位杂物，平整场地，挖孔顺序依据土质。挖孔布置形状按工程进度而定。井口在高出地面 200 mm设护圈，防止杂物及地表水3贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案流入孔内，每孔均设防雨棚便于雨天作业。出土采用人工，用人力将土石提出孔边 1m

6、以外，再集体运至弃土场。b. 挖土由人工从上到下逐层用铁镐、锹进行，遇坚硬土层及孤石用锤钎破碎和风镐，挖土次序为先中间，后周边，按设计桩直径开挖截面。弃土装入吊桶内，少量地下水采用随吊桶将泥水一起吊出，大面积水用软轴水泵或潜水泵抽出。3、C25砼护壁施工a. 若地质较差：土质部分挖孔桩施工采用开挖一段即浇筑一段砼护壁，每段深度为 0.95 米，护壁平均厚度为 120 mm（护壁厚度不计入桩径）上下两段搭接长度为 50 mm。护壁的施工应在挖至支模深度后及时支模，并浇筑砼，继续进行上述施工，依次循环直至设计深度，由于岩石层较好的，可不作护壁。为防止桩孔体塌滑，确保施工中操作安全，回填土层，杂土层

7、残坡层按 500mm800 mm一节垂直下挖。并随时随检随浇筑砼，并视情况采用有效措施对护壁进行支撑，确保施工安全。护壁施工采用工具式内模板拼装而成，上下各设一道环形支撑，模板用 50mm厚的木板加工制成，模板上口直径按设计桩径，下口直径增大 100mm，模板加工示意图如下。4贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案b、护壁砼浇筑，用 3 mm厚钢模板制作圆台型进料模具，进料模具由模盖和模圈组成，模盖制成定型钢模，模圈上口为定型尺寸与模盖吻合，下口按挖孔桩径加工制作，其示意图如下。c.为减少地面口地下水对护壁的侧压力，在松动土层等透水层处理 48× 3.5 的钢管泻水孔，每节护壁设

8、3 个，均匀分布在护壁上。挖孔、护壁及泻水见示意图 :5贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案4. 安放钢筋笼。a. 根据各桩的成孔深度下料制作绑扎钢筋笼。 钢筋骨架为整体制作，桩钢筯笼主筯为 14200，钢筯笼箍筯为 8200布设，每隔 2 米设置加劲箍一道 162000，经检查合格的钢筋笼，用人工运输至孔内，就位时应对准桩孔，吊直扶稳，缓慢下沉，避免钢筋笼碰撞孔壁，整体钢筋笼下沉至设计位置后及时固定，复查清孔后，孔底的沉渣厚度、沉淀物的厚度不得大于 30mm，否则应重新清孔。 经待检查合格后浇灌砼， 钢筋笼制作如下图。6贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案5. 砼浇筑砼采用商品砼，砼

9、强度为C35，坍落度在 160mm200mm。砼下料采用串筒，分层浇筑振捣，每层浇筑高度不超过1000mm，连续浇筑，不得留置水平施工缝，用长振动棒随浇筑随振捣，直至桩顶标高。砼浇筑完毕后，在终凝前检查柱插筋位置及桩顶标高并及时进行养护，桩身砼必须留试块，一桩一组，一组三件。6. 安全保证措施、a、为防止物体坠落伤人， 地面人员误入孔内， 在每个挖孔桩孔口0.8米钢管安全围栏。挖孔桩施工时，操作人员必须戴安全帽。提土（石）时井下设置安全区，防止掉土石伤人，见如下示意图。井下的通讯联络要畅通，施工时要保证井口有人。孔内必须设置应急软梯，供人员上下。使用的摇架吊笼等应安全可靠，并配有自动卡紧和保险

10、装置，不得使用麻绳和尼龙吊挂或脚踏井壁凸缘上下。电动摇架吊笼使用前必须检查其安全起吊能力。7贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案b、现场设值班安全员。特别注意随时随地检查顺索、吊钩、吊蓝和桶等吊运工具。发现绳索毛糙或断线应及时更换。弃土应远离孔口。防止其周围堆土量过大而引起边缘现场下沉对挖孔不利。孔周围杂土堆放离孔2 米以外。孔口应做高出地面200mm的护圈梁，防止地面杂物滚入孔内伤人及防止水倒灌。c、孔内照明应用 12V以下的安全电灯或采用安全矿灯。使用潜水泵抽水时，严禁孔内有人。施工现场的一切电源、电路的安装 和拆除必须由持证电工操作。各孔用电必须分开，严禁一闸多用。孔上的电缆、电线有

11、防磨损、防潮、防断等保护措施。施工抽水挖井时。必须注意观察周围土层变化，检查是否有塌方、漏水、流砂以及空气水的污染情况。发现异常情况应立即停止作业。孔深超过 8 米时，应预防地下有害气体对人体的危害，工作人员下孔前，先用鼓风机向孔内换气或用提土桶在孔内来回上下提放几次，使孔内空气流通排出有害气体，必要时可在下孔前用燃烧的蜡烛放入孔内做试验， 反应正常操作人员方可下孔作业。 深度超过 8 米时，应设通风装置，风量不小于 25L/S。为防止在提升弃土时桶内土石掉下伤人，装土高度为桶身高度的 2/3 为宜。d、成孔后不能及时浇筑砼的桩，桩孔必须用围栏拦住或孔上加盖板。施工现场设置防护栏及警戒标志，未

12、经允许非施工人员不得入内，防护栏杆用钢管搭设，晚上亮红警示。e、施工现场电源应有专人负责，如遇停电或下班应切断电源，下班后电源箱上锁。严格执行有关安全操作规程。8贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案五、塔吊基础承台钢筋工程1、钢筋制作施工工艺流程调直除锈计算下料制作运输安装绑扎验收。2、施工方法(1)钢筋制作：钢筋采用现场机械下料，机制和人工弯制相结合，制作工艺严格按图示要求及规范执行。制作好的钢筋，按设计位置、型号尺寸，挂牌堆放，严禁一把抓，根据平面设计规划位置，就近堆放在塔吊覆盖范围内，以便搭吊运输，减9贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案少人工二次搬运。钢筋的绑扎与安装准备工作：

13、钢筋绑扎前应核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量等是否与材料单相符。如有遗漏应纠正增补，划出钢筋位置线。为了使钢筋安装方便，位置正确，应先划出钢筋位置线，1、 根据塔吊基础具体情况女生宿舍 1、2、3、4、5、6 栋楼，实验楼，实训楼教学楼设七台塔机，其基础配筯为 18120，上、下层双向布置，钢筯之间设 12 拉钩 360呈梅花型布置，上、下层钢筯用 18 钢筯制成铁脚马凳作支撑面筯。底筋在其地面上划线，面筋在底筯上安放四个铁脚马凳，在铁脚马凳上安放四根 25 钢筯，面筯对称底部筋上划线后布置面筯，准备各足够数量的垫块（花岗石）和铁脚马凳，以保证底筯的砼保护层厚度。面筋绑扎对底板钢筋网

14、片必须将全部钢筋交叉点绑扎牢固。绑扎时，注意相邻扎点的铁丝扣要成八字形，以免网片歪斜变形，在绑扎底板筋时，应将塑料垫块安牢，以保证钢筋保护层的厚度、根据设计，基础内设有预埋螺栓，每个塔吊基础预埋16 颗36mm,长度 1300mm,预埋螺栓安好后在螺栓下端钩环内置入25 长度为 500mm 的钢筯，并利用它将螺栓下部与绑扎好的钢筯焊接成为整体，将螺栓顶部用塑料布包住以防粘上水泥等杂物。六、 混凝土工程1、砼的浇筑本塔吊独立柱基础砼强度为 C35，采用商品砼和臂夹泵输送施工，并作好浇注的准备，待砼拌制入仓，经检查合格后，即可以泵送入坑（桩）10贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案内。砼汽车输

15、送泵应设置专人负责操作。保证输送泵运转正常。但是由于施工现场的道路未与实验楼、实训楼、教学楼相连接，同时在浇筑该四座塔吊基础期间处于下雨天，为了确保工程进度我施工项目部采取措施，使用 50 型装载机转运砼进行浇筑塔吊基础。2、砼现场质量检查强度检查随机取样制作立方体抗压试件。 试件制作的频率和数量按规范结合工程需要确定。首先评定结构构件的砼强度。每 1 座塔机基础制作 2 组试件。 在标准养护条件下作 28d 抗压确定结构构件的强度试验。3、砼振捣采用插入振捣器振捣，分层厚度不大于 0.4 米，插入点间距不大于 0.5 米，插入式振捣器必须快插慢拨，保证振捣时间和部位，严禁过振和漏振现象，梁采

16、用插入式振捣器振捣，板可结合平板振捣器振捣， 随时注意钢筋的位置和模板的变化，有问题及时处理后再进行浇筑。4、砼的养护。泵送砼养护十分重要，要求在浇注完毕后立即覆盖塑料膜，6 小时后覆盖草袋或麻袋，浇水养护。砼保持湿润状态的时间不得少于7 天。七、防雷工程防雷接地用 14 圆钢焊接在地脚螺栓，使防雷接地保护装置的电阻不大于 4。八、计算书矩形板式基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-201011贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ63

17、(ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)40塔机独立状态的计算高度 H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度 B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重 G0(kN)251起重臂自重 G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离 RG1(m)22小车和吊钩自重 G2(kN)3.8最大起重荷载 Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.512贵州建工集团有限公司最小起重荷载 Qmin (kN)最大吊物幅度 RQmin(m)最大起重力矩 M 2(kN ·m)平衡臂自重 G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距

18、离RG3(m)平衡块自重 G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)2、风荷载标准值 k(kN/m 2)工程所在地2基本风压 0(kN/m)塔帽形状和变幅方式地面粗糙度风振系数 z风压等效高度变化系数 z风荷载体型系数s风向系数 塔身前后片桁架的平均充实率 02风荷载标准值 k (kN/m )塔吊基础工程施工方案1050Max60 ×11.5，10×5069019.86.389.411.8重庆重庆工作状态0.2非工作状态0.4锥形塔帽，小车变幅B类 (田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)工作状态1.59非工作状态1.641.32工作状态1.95非工作

19、状态1.951.20.35工作状态0.8 ×1.2 ×1.59 ×1.95 ×1.32 ×0.2 0.79非工作状态0.8 ×1.2 ×1.64 ×1.95 ×1.32 ×0.4 1.623、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值 Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4 401.413贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案起重荷载标准值 Fqk(kN)60竖向荷载标准值 Fk(kN)401.4+60 461.4水平荷载标准值 Fvk(kN)0.79×0.3

20、5 ×1.6 ×4319.02倾覆力矩标准值 M k(kN ·m)37.4×22+3.8 ×11.5-19.8 6×.3-89.411×.8+0.9 (690+0.5××19.02 ×43)675.88非工作状态竖向荷载标准值 Fk'(kN)Fk1401.4水平荷载标准值 Fvk'(kN)1.62×0.35 ×1.6 ×4339.01倾覆力矩标准值 M k'(kN m)·37.4×22-19.8 ×6.3-89.

21、4 11×.8+0.539.01× ×43481.854、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值 F1(kN)1.2Fk11.2 ×401.4481.68起重荷载设计值 FQ(kN)1.4FQk 1.4 ×6084竖向荷载设计值 F(kN)481.68+84 565.68水平荷载设计值 Fv(kN)1.4Fvk1.4 ×19.0226.63倾覆力矩设计值 M(kN·m)1.2 ×(37.4 ×22+3.8 ×11.5-19.86×.3-89.4 11×.8)+1.4

22、0×.9 ×(690+0.5 ×19.02 ×43)1008.86非工作状态竖向荷载设计值 F'(kN)1.2Fk'1.2 ×401.4 481.68水平荷载设计值 Fv'(kN)1.4Fvk'1.4 ×39.01 54.61倾覆力矩设计值 M'(kN·m)1.2 ×(37.4 ×22-19.8 ×6.3-89.4×11.8)+1.4 ×0.5 ×39.01 ×43745.97三、基础验算14贵州建工集团有限公司塔吊

23、基础工程施工方案矩形板式基础布置图基础布置基础长 l(m)4.2基础宽 b(m)4.2基础高度 h(m)1.4基础参数基础混凝土强度等级C35325基础混凝土自重 c(kN/m )基础上部覆土厚度 h(m)0319基础上部覆土的重度 (kN/m)基础混凝土保护层厚度 (mm)40地基参数地基承载力特征值 fak(kPa)150基础宽度的地基承载力修正系数 0.3b基础埋深的地基承载力修正系数 1.6319基础底面以下的土的重度 (kN/m)d基础底面以上土的加权平均重度319基础埋置深度 d(m)1.5m(kN/m )15贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案修正后的地基承载力特征值f a(

24、kPa)187.24地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk =blh c=4.2 ×4.2 ×1.4 ×25=617.4kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 ×617.4=740.88kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9 ×(M 2+0.5FvkH/1.2)=37.4 ×22+3.8 

25、15;11.5-19.8 6×.3-89.4 11×.8+0.9 ×(690+0.5 19×.02 ×43/1.2)=614.54kN m·Fvk''=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2 ×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4 ×0.9 ×(M 2+0.5FvkH/1.2)=1.2 ×37.4 ×22+3.8 ×11.5-19.8 6×.

26、3-89.4 11×.8)+1.4 0×.9 ×(690+0.5 ×19.02 ×43/1.2)=922.98kN m·Fv''=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比： l/b=4.2/4.2=1，1基.1础计算形式为方形基础。W x=lb2/6=4.2 4×.22/6=12.35m3W y=bl2/6=4.2 4×.22/6=12.35m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、 Y方向的倾覆力矩：M kx=M kb/(b2+l 2)0.5=675.88 ×4.

27、2/(4.2 2+4.22)0.5=477.92kN ·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=675.88 ×4.2/(4.22+4.22)0.5=477.92kN ·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-M kx/W x-Mky/W y=(461.4+617.4)/17.64-477.92/12.35-477.92/12.35=-16.25<0偏心荷载合力作用点在核心区外。16贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案(2)、偏心距验算偏心距： e=(Mk +FVk h)/(F

28、k+Gk)=(675.88+19.02 1.×4)/(461.4+617.4)=0.65m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(4.22+4.22)0.5/2-0.65=2.32m偏心距在 x 方向投影长度： eb=eb/(b2+l2)0.5=0.65 ×4.2/(4.22 +4.22)0.5=0.46m偏心距在 y方向投影长度： el =el/(b2+l2)0.5=0.65 ×4.2/(4.22+4.22)0.5=0.46m偏心荷载合力作用点至eb一侧 x方向基础边缘的距离： b'=b/2-eb=4.2/2-0.46=1.64m偏心荷载合力作用点

29、至el 一侧 y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el =4.2/2-0.46=1.64m22b'l'=1.64 1.×64=2.69m 0.125bl=0.125× 4.2 × 4.2=2.2m满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-16.25kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(461.4+617.4)/(3 1.64 ×1.64)=133.78kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+617.4)/(4.2 4.2)=61&

30、#215;.16kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=fak+b (b-3)+ dm(d-0.5)17贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案=150.00+0.30 19×.00 ×(4.20-3)+1.60 19×.00 ×(1.50-0.5)=187.24kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=61.16kPa fa=187.24kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=133.78kPa 1.a2f=1.2 ×187.24=224.69kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度： h

31、0=h- =1400-(40+18/2)=1351mmX 轴方向净反力：Pxmin= (Fk/A-(M k''+Fvk''h)/W x)=1.35 ×(461.400/17.640-(614.538+15.850 1.400)/12×.348)=-34.302k N/m 2Pxmax= (Fk/A+(M k''+Fvk''h)/W x)=1.35 ×(461.400/17.640+(614.538+15.850 1.400)/12×.348)=104.924 kN/m 2假设 Pxmin=0

32、,偏心安全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(4.200+1.600)/2) 104×.924/4.200=72.448kN/m2Y 轴方向净反力：Pymin= (Fk/A-(M k''+Fvk''h)/W y)=1.35 ×(461.400/17.640-(614.538+15.850 1.400)/12×.348)=-34.302k N/m 2Pymax= (Fk/A+(M k''+Fvk''h)/W y)=1.35 ×(461.400/17.640+(614.538+15.8

33、50 1.400)/12×.348)=104.924 kN/m 218贵州建工集团有限公司塔吊基础工程施工方案假设 Pymin=0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)P ymax/l=(4.200+1.600)/2) 104.×924/4.200=72.448kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(104.92+72.45)/2=88.69kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(104.92+72.45)/2=88.69kPa基础所受剪力：V x=|px|(b-B)l/2=88.69 (4.×2-1.6) 4.×2/2=

34、484.23kNV y=|py|(l-B)b/2=88.69 (4.2×-1.6) 4.2/2=484×.23kNX 轴方向抗剪：h0/l=1351/4200=0.3240.25 cfclh0=0.25 × 1× 16.7 × 4200× 1351=23689.78kNx=484V.23kN满足要求！Y 轴方向抗剪：h0/b=1351/4200=0.3240.25 cfcbh0=0.25 × 1× 16.7 × 4200× 1351=23689.78kNy=484V.23kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率： tan =|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0 0.001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB40018120基础底部短向配筋HRB40018