脚手架方案1#～6#楼-2

1、一、编制依据1、工程合同文件及施工图纸等相关文件。2、我公司以前施工过类似工程的技术经验资料和有关技术新成果等。3、现行中华人民共和国、行业及省市的一切有关法规、规范、规程及标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)福建省建筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定闽建科（2004）19号关于进一步加强筑施工现场钢管脚手架搭设的安全管理的通知榕建综（2011）16号参考图文建筑施工手册(第四版)、简明施工

2、计算手册、实用建筑施工安全手册、建筑施工脚手架实用手册、福建省建筑施工安全文明标准示范图集二、编制原则认真贯彻国家对工程建设的各项方针和政策，严格执行建设程序。遵循建筑施工工艺及技术规程，坚持科学合理的施工程序和施工顺序。采用流水施工方法和网络计划技术组织有节奏、均衡和连续的施工。科学地安排季节性施工，保证生产的均衡性和连续性。三、工程设计概况工程建设与建筑设计概况工程名称磐石新城二区（原琴亭八期）1#6#楼建设单位福州房地产发展集团有限公司设计单位福州市规划设计研究院工程地点福州市晋安区秀峰路以南楼 号结构质式层数高度1#楼框剪32层98.5米2#楼框剪32层97.6米3#楼框剪30层91.

3、8米#楼框剪30层89米#楼框剪28层90.8米6#楼框剪26层79.5米四、管理体系：项目管理组织机构：搭设、拆除施工过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成如下：项目经理：李榕负责协调指挥工作；技术负：张健负责现场施工指挥，技术交底工作；安全员：张在育负责现场安全检查工作；架子工班长：陈秀容负责现场具体施工；同时服从总包项目部的管理及施工安排，总包项目部组成如下：项目经理、安全生

4、产经理、；安全员 五、施工部署和要求本工程标准层层高为2.9m。工程地面粗糙度为C类，按10年一遇基本风压为0.4kN/m2。本工程外架根据建筑主体结构及建筑立面特点，以安全、可靠、适用为原则， 满足施工进度的要求工程选用工字钢悬挑式脚手架的形式进行搭设，该外架在结构施工阶段仅作为防护架使用，在装修阶段作脚手架使用根据上述工程的基本情况和施工部署：1#楼1层9层搭设高度为27.9m，外架搭设采用落地式双排扣件钢管脚手架。10层15层、16层21层、22层27层、28层32层，采用工字钢作为支撑底座的悬挑架搭设高度为17.4m、18.4m。2#楼1层9层搭设高度为26.3m，外架搭设采用落地式双

5、排扣件钢管脚手架。10层15层、16层21层、22层27层、28层32层，采用工字钢作为支撑底座的悬挑架搭设高度为17.4m、19.1m。3#楼1层7层搭设高度为20.5m，外架搭设采用落地式双排扣件钢管脚手架。8层13层、14层19层、20层25层、26层30层，采用工字钢作为支撑底座的悬挑架搭设高度为17.4m、19.1m。4#楼1层6层搭设高度为17.6m，外架搭设采用落地式双排扣件钢管脚手架。7层12层、13层18层、19层24层、25层30层，采用工字钢作为支撑底座的悬挑架搭设高度为17.4m、19.2m。5#楼1层6层搭设高度为20.5m，外架搭设采用落地式双排扣件钢管脚手架。7层

6、12层、13层18层、19层24层、25层28层，采用工字钢作为支撑底座的悬挑架搭设高度为17.4m、18.1m。6#楼1层9层搭设高度为26.3m，外架搭设采用落地式双排扣件钢管脚手架。10层15层、16层21层、22层26层，采用工字钢作为支撑底座的悬挑架搭设高度为17.4m、18.4m。六、施工计划1、施工进度计划：计划于2013年01月派架子工进场。2、材料与设备的计划2.1、钢管：选用48.3×3.6 Q235焊接钢管，考虑市场钢管壁厚多为负偏差，故钢管壁厚须按=3.0mm计算。搭设前材料需进行严格挑选，钢管、扣件应为合格产品，对新用的钢管要有出厂合格证。对旧钢管、扣件使用

7、前应进行质量检查，凡弯曲、裂缝、变形或损伤和尺寸不符的管材一律不得使用，钢管应油漆。2.2、扣件：选用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定，不得有裂纹、气孔砂眼现象，出现有脆裂、滑丝等现象，严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65·m时，不得发生破坏，出现滑丝的螺栓必须更换。2.3、安全网：经过有关部门认证的生产厂家的产品。选用高密度聚乙烯阻燃网，密目网的密度为2000目/100平方厘米以上。从第一步开始内满挂，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，用尼龙绳与纵向水平杆扎牢，张挂安全网要求严密、平整。2.4、水平安全网：选用锦纶阻燃材质，网

8、眼不得大于18×18，安全网不得有损坏及腐朽，按照安全规范要求主体结构，从二层开始后每五层高度设置一道水平平网作为安全防护并盖上一片密目网，沿外架四周连续设置，以防材料下落伤人和高空操作人员坠落。2.5、机具配备名 称数 量备 注架子扳手50把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手6把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链6把调整架子水平弯曲度材料配备名 称规 格钢管48.3×3.6mm工字钢16#钢筋网片1000×800密目安全网1.8×6.0m直角扣件48.3旋转扣件48.3对接扣件48.3型钢筋拉环20（HPB235）七、安全技术交底搭设前依据施工组织设计

9、，安全技术交底由脚手架公司技术人员或施工员进行技术交底向脚手架施工班组每个成员交底做到每一个施工人员都明白脚手架的搭设意图，安全要求及技术要求。八、搭设技术要求及搭设施工方案：1、落地架搭设顺序：摆设内立杆纵向水平杆与内立杆紧扣随即加设临时双向斜撑（在装两道连墙后方可拆除）横向水平杆外立杆安第一步纵向杆以上各步横向水平杆纵向杆栏杆连墙杆接立杆剪刀撑扫地杆铺钢筋网片挂安全网验收检查。2、工字钢悬挑式钢管架搭设顺序：梁处预埋件安装工字钢及固定件纵向水平杆与横向水平杆紧扣树立杆横向水平杆纵向水平杆以上各步横向水平杆纵向杆连墙杆工字钢悬挑端部吊拉钢丝绳接立杆剪刀撑铺钢筋网片挂安全网验收检查。3、落地架

10、步距h=1.8m、立杆纵距L=1.8m、立杆横距b=0.9m。悬挑架步距h=1.8m、首步步距h=1.5m、立杆纵距L=1.8m、立杆横距b=0.9m。内立杆距墙0.2m，栏杆高度为1.2m，栏杆均应搭设在外立杆的内侧。4、立杆：立杆选用6m与4.5m两种，立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，立杆接长必须有二个人操作采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m。建筑施工用的扣件式钢管脚手架搭设的技术措施基本要求是：横

11、平竖直，整齐清晰，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。5、扫地杆: 脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上；横向扫地杆亦应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6、立杆基础：先将地表面清除障碍物，根据设计位置和脚手架尺寸，落地架立杆下端应有垫槽钢，然后设置立杆和底座，立杆基础无积水及做好排水沟。7、纵向水平杆：纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，接长宜采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心

12、至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。8、横向水平杆：横向水平杆紧靠立杆搭设于纵向水平杆之下，用直角扣件扣紧；主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于200mm。9、连墙件：连墙点32m以下采用每层三跨布置，32m以上采用每层二跨布置，预埋件采用48钢管靠近主节点设置，剪力墙时采用预留洞，偏离主节点的距离不应大于300mm，与立杆必须采用刚性连墙件和建筑物可靠连接，竖向间距不应大于建筑物的层高。连墙件不能与门窗管道等设施相

13、连。当脚手架施工操作层高出连墙体二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙体搭设完后方可根据情况拆除，开口处每层必须预埋连墙件进行加固。10、施工电梯位置由甲方定位，电梯位与外架断开应另增设连墙件。11、悬挑支架：采用16工字钢，长度3.3m，其中悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度2m。工字钢制作的水平悬挑梁顶端必须采用14的6×19以上钢丝绳与上一层边梁或墙柱上预埋吊环其直径为20mm钢筋，工字钢伸楼层的一端插入在前后各制作20钢筋套环内环形钢筋间隙用木椎卡紧，环形钢筋预埋安装在砼梁筋、楼板底筋内焊接牢固。悬挑架第一步必须采用厚度2木板封闭满铺，悬挑架下方并设置平网。12、剪刀

14、撑：剪刀撑采用黄黑相间的警示色，设在外立杆外侧立面整个长度和高度上连续设置。水平夹角控制在45°60°之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑跨越立杆的最多根数45°为7根；50°为6根；60°为5根，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，剪刀撑搭接长度应不小于1m，应设置2个旋转扣件固定。开口的两端增设横向斜撑，由底至顶层呈之字型连续布置。剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。13、扣件：规格必须与钢管外径相同；在主节点处固定横向水平杆、

15、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N.m，且不应大于65N.m。14、脚手板：选用钢筋网片，隔道满铺，铺设前认真检查，不合格的钢筋网片不能上架，四角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆。15、挡脚板: 使用硬质材料高度0.18m，脚手架每四步设一道挡脚板及刷红白相间的警示色。16、通道口防护棚的立杆、栏杆，悬挑式脚手架挑梁应刷红白相间的警示色。17、出入口脚手架的上方

16、要有安全可靠的隔离防护设施，以防止高处物体坠落伤人。在各出入口处的外侧，应设置双层防护棚，以保证人员出入。18、脚手架首步搭设完毕后必须办理验收手续；脚手架首次验收后以每悬挑段（六层）必须办理验收手续；脚手架搭设完毕后，必须办理验收手续；经验收合格签章后方可使用。19、过门洞的处理：过门洞，双排脚手架挑空2根立杆，即在第一步大横杆处断开。悬空的立杆处用斜杆撑顶，逐根连接三步以上的大横杆，以使荷载分布在两侧立杆上，斜杆下端与地面的夹角要成60°左右，凡斜杆与立杆、大横杆相交处均应扣接。具体详见图3。门洞处脚手架挑空做法20、脚手架的避雷设置：在脚手架的四个角方向的底部提前预设四处接地点

17、避雷接地引出线端头，引下线与建筑物的设计避雷带用镀锌扁铁焊接，待脚手架搭设至一定高度是在脚手架的角杆上方焊接避雷针并与下端避雷接地体引上线做电气连接。基本能够起到避雷效果。21、劳动力安排：为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。建立由项目负责、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。技术管理 1人 测量放线 1人 质量检查安全监督 1人 架子工50人九

18、、脚手架搭设安全技术措施1、脚手架材料进场按项目部指定的场地分类堆放整齐，以及拆除后退场应服从现场管理人员指挥。2、组织操作人员上岗前三级安全教育和安全生产技术操作规程的学习，提高上岗人员安全意识和安全生产技能。3、由施工员、安全员向施工人员进行搭设（拆除）安全技术交底，做到每一个施工人员都明白脚手架的安全要求及技术要求。4、脚手架的施工人员必须持证上岗。5、服从项目部管理人员工序搭接安排，及时协调好各工种配合施工。6、施工人员在搭设（拆除）脚手架前必须要有良好身体状况，身体不适、有病，具有恐高证者不得上岗。7、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。8、严禁脚

19、手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。9、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。10、保证脚手架体的整体性，不得与升降机一并拉结，不得截断架体。11、搭设（拆除）脚手架时，施工人员不得酗酒，不熬夜，思维清晰，精神状态良好。12、搭设（拆除）脚手架时，严格遵守安全生产、文明施工及项目部各种规章制度，不违章指挥，违章操作，配备符合劳动卫生要求的防护用品，正确戴好安全帽，不得光脚，不得穿易滑鞋，不得穿拖鞋上下施工，悬空作业必须扎好安全带，确保施工安全。13、雨天、雷雨天及六级以上大风

20、不得进行搭设或拆除脚手架，应采取加固等措施，保证架体安全。14、夜间不得进行脚手架的搭设（拆除），夜间使用脚手架必须经过技术人员同意，同时具有足够的照明。15、搭设（拆除）脚手架应严格遵守有关安全管理制度及施工方案，不倒顺序施工，不野蛮指挥。16、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。17、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。18、各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。19、定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改保养，对架上临时堆放的材料要及时清理，严禁超载。在

21、台风之前要进行认真检查并采取补强措施及先拆除部分安全网措施，对六级大风与大雨后及停用超过一个月复工之前应对脚手架进行检查和保修，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。20、在施工过程中严禁随意拆除各杆件扣件及连墙件，如要拆除应经工地技术负责人批准，采取加固措施方可拆除。21、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。22、使用脚手架时，不得在脚手架上打闹，不得往下抛掷物体。23、使用脚手架时，施工人员不得将脚手架当作垂直运输工具而随意爬上爬下。24、本方案未尽事宜应按JGJ130-2011 J84-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行

22、。十、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入，要有专人看护。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑

23、、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离

24、岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺钢筋网片应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将钢筋网片内未清除的残留物从高处坠落伤人。十一、脚手架整体倒塌应急预案（一）、目的为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。（二）、组织网络及职责1、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。项目负责人任应急小组组长。2、施工员负责组织人员现场抢救伤员。3、安全员负责组织人员救 护伤员。4、项目负责人负责与医院联系。（三）、应急措施1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人

25、员，并转移到安全地方。2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。（四）、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。（五）、通讯联络项目负责人：李榕 手机全员：张在育 手机：26691287技术负责人：张健 手机院救护中心：1

26、20 匪警：110 火警：119（六）、注意事项1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。十二、外墙脚手

27、架内力计算书落地式扣件钢管外脚手架设计计算：一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 27.9 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1.8m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用每层三跨，竖向间距2.9m，水平间距5.4 m，采用扣件连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2； 同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建福州市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，

28、计算连墙件强度时取0.966，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为1.04；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.170；安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板类别: 钢筋网片脚手板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设:7道；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):63.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-201

29、1)规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.15×0.9/(2+1)=0.03 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.03=0.076 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中

30、最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯矩分别按图1、图2组合。跨中最大弯矩计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯矩为 M1max=0.08×0.076×1.82+0.10×0.84×1.82 =0.292 kN·m；支座最大弯矩计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯矩为 M2max= -0.10×0.076×1.82-0.117×0.84×1.82 =-0.343 kN&#

31、183;m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.292×106,0.343×106)/4490=76.392 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 76.392 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.03=0.063 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677

32、15;0.063×18004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.6×18004/(100×2.06×105×107800) = 3.011 mm；大横杆的最大挠度3.011 mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2011规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：

33、p1= 0.033×1.8 = 0.06 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.15×0.9×1.8/(2+1)=0.054 kN；活荷载标准值：Q=2×0.9×1.8/(2+1) =1.080 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.06+0.054)+1.4 ×1.08 = 1.649 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8

34、= 0.004 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.649×0.9/3 = 0.495 kN·m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.499 kN·m；最大应力计算值 = M / W = 0.499×106/4490=111.061 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =111.061 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计

35、算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.06+0.054+1.08 = 1.194 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1193.94×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105×107800)

36、 = 1.391 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.391 = 1.404 mm；小横杆的最大挠度为 1.404mm小于小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.033&#

37、215;1.8×2/2=0.06 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.15×0.9×1.8/2=0.081 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.8 /2 = 1.62 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.06+0.015+0.081)+1.4×1.62=2.455 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包

38、括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1337kN/m NG1 = 0.1337+(1.80×2/2)×0.033/1.80×27.90 = 4.659kN；(2)脚手板的自重标准值；采用钢筋网片脚手板，标准值为0.15kN/m2 NG2= 0.15×7×1.8×(0.9+0.2)/2 = 0.693 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；标准值为0.17kN/m NG3 = 0.17×7×1.8/2 = 1.071 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01 kN/m2 NG4 = 0.

39、01×1.8×27.9 = 0.502 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.926 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×0.9×1.8×2/2 = 3.24 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.9×1.4NQ = 1.2×6.926+ 0.9×1.4×3.24= 12.166 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1

40、.2NG+1.4NQ=1.2×6.926+1.4×3.24=12.847kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1.04；经计算得到，风荷载标准值为: Wk =0.4×0.74×1.04 = 0.307kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩

41、 MW 为: Mw = 0.9×1.4WkLah2/10 = 0.9×1.4×0.307×1.8×1.82/10 = 0.15 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.166 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 12.847kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155

42、 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12166.2/(0.188×424)+149550.396/4490 = 185.934 N/mm2；立杆稳定性计算 = 185.9

43、34 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时= 12846.6/(0.188×424)=161.163 N/mm2；立杆稳定性计算 = 161.163 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.9×1.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 N

44、G2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.266 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.24 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.134 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.9) = 0.15 /(1.4 × 0.9) = 0.126 kN·m；Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×2.266+0.9×1.4×(3.24+0.188×4.24×100

45、5;0.126/4.49)/(1.2×0.134)=44.321 m；脚手架单立杆搭设高度为27.9m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.966，s1.04，00.4，Wk =z·s·0=0.966×1.04×0.4 = 0.401kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =15.66m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0=

46、3.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw =8.791kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0=11.791kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15.9的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 k

47、N；Nl =11.791< Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =11.791小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 63 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 63 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =60.831 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.166 kN；基础底面面积 ：A = 0.

48、2 m2 。p=60.831kPa fg=63 kPa 。地基承载力满足要求！工字钢悬挑架验算: 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取每层两跨，竖向间距2.9m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000； 同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建福州市

49、，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.684，计算立杆稳定性时取1.58，风荷载体型系数s 为1.04；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设:5道；脚手板类别: 钢筋网片脚手板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数

50、悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.15×0.9/(2+1)=0.03 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.03=0.

51、076 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯矩分别按图1、图2组合。跨中最大弯矩计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯矩为 M1max=0.08×0.076×1.82+0.10×0.84×1.82 =0.292 kN·m；支座最大弯矩计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯矩为 M2m

52、ax= -0.10×0.076×1.82-0.117×0.84×1.82 =-0.343 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.292×106,0.343×106)/4490=76.392 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 76.392 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2

53、=0.033+0.03=0.063 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677×0.063×18004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.6×18004/(100×2.06×105×107800) = 3.011 mm；大横杆的最大挠度3.011mm小于大横杆的最大容许挠度 1800/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2011规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小

54、横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.8 = 0.06 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.15×0.9×1.8/(2+1)=0.054 kN；活荷载标准值：Q=2×0.9×1.8/(2+1) =1.080 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.06+0.054)+1.4 ×1.08 = 1.649 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利

55、分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.649×0.9/3 = 0.495 kN·m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.499 kN·m；最大应力计算值 = M / W = 0.499×106/4490=111.061 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =111.061 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/m

56、m2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.06+0.054+1.08 = 1.194 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1193.94×900&#

57、215;(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 1.391 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.391 = 1.404 mm；小横杆的最大挠度为1.404mm小于小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范: R Rc 其中 Rc -

58、扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.8×2/2=0.06 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.15×0.9×1.8/2=0.081 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.8 /2 = 1.62 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.06+0.015+0.081)+1.4×1.62=2.455 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的