公路挡土墙设计第四章

1、第四章薄壁式挡土墙第一节概 述薄壁式挡土墙是钢筋混凝土结构，属轻型挡土墙，包括悬臂式和扶壁式两种形式。悬臂式挡土墙的一般形式如图4-所示，它是由立壁墙面板和墙底板包括墙趾板和墙踵板组成，呈倒“ T字形，具有三个 悬臂，即立壁、墙趾板和墙踵板。扶壁式挡土墙由墙面板立壁、墙趾板、墙踵板及扶肋扶壁组成，如图4-2所示。当墙身较高时， 在悬臂式挡土墙的根底上，沿墙长方向，每隔一定距离加设扶肋。 扶肋把立壁同墙踵板连接起来，扶肋起加劲的作用，以改善立壁和墙踵板的受力条件，提高结构的刚度和整体性，减小立壁的变形。 扶壁式挡土墙宜整体灌注，也可采用拼装，但拼装式扶壁挡土墙不宜在地质不良地段和地震烈度大于等于

2、8度的地最41式持土单悝:cm扶堕式捋土塩区使用。悬臂式和扶壁式挡土墙的结构稳定性是依靠墙身自重和踵板 上方填土的重力来保证，而且墙趾板也显著地增大了抗倾覆稳定 性， 并大大减小了基底应力。 它们的主要特点是构造简单、 施工方 便，墙身断面较小， 自身质量轻， 可以较好地发挥材料的强度性能， 能适应承载力较低的地基。 但是需耗用一定数量的钢材和水泥， 特 别是墙高较大时， 钢材用量急剧增加， 影响其经济性能。 一般情况 下，墙高 6m 以内采用悬臂式， 6m 以上那么采用扶壁式。它们适用 于缺乏石料及地震地区。 由于墙踵板的施工条件， 一般用于填方路 段作路肩墙或路堤墙使用。悬臂式和扶壁式挡土

3、墙在国外已广泛使用， 近年来， 在国内也 开始大量应用。第二节 土压力计算一、库伦土压力法悬臂式和扶壁式挡土墙土压力一般可采用库伦土压力理论计 算，特别是填土外表为折线或有局部荷载作用时。 由于假想墙背北 的倾角较大， 当墙身向外移动， 土体到达主动极限平衡状态时， 往 往会产生第二破裂面 0C,如图4-3所示。假设不出现第二破裂面那么 按一般库伦理论计算作用于假想墙背Ac上的土压力Ea.,此时墙背摩擦角3 =桃假设出现第二破裂面那么应按第二破裂面法来计算土 压力Ea,立壁计算时，应以立壁的实际墙背为计算墙背进行土压 力计算，并假定立壁与填土间的摩擦角3 =0。当验算地基承载力、 稳定性、墙底

4、板截面内力时，以假想墙背 AC 或第二破裂面 DC 为计算墙背来计算土压力， 将计算墙背与实际墙背间的土体重力作 为计算墙体的一局部。有关土压力计算详见第二章。阳4-3 虑伦土压力法二、朗金土压力法填土丧面为一平面或其上有均匀荷栽作用时，也可采用朗金 土压力理论来计算土压力，如图4-4所示。按朗金理论计算的土压 力作用于通过埴鬼的监直面AC上,在立壁和境西板设计时应将 &分成两局部，一是作用于竖直血 朋上的土压力£川；二是作用 于竖直面BC上的上压力和£的方向平行于填土我 面,其大小以及对埴躁C点的力臂按以下公式计算：民=yHfKA H1 +2A0)(4-1)En

5、= y/«|Ka(«i + 2局)(4-2)EfB «- HJK" + H" 2屁)(4-3)(3h°+& 3(2局 + H9)(4-4)-(3 屁 + W,)Z£HJ = 3(2屁+ 弘)(4-5)律(3A0 + 2H + H')(F - HJ(4-6)Zew =3(2h0 + Hr)式中：K.朗金主动土压力系数;y填土圧*調上圧力捷立壁与墙踵竖直面 AD间的填土重力 W作用于墙踵板上。为 简化计算，车辆荷载可以按整个路基范围分布来考虑。第三节悬臂式挡土墙悬臂式挡土墙设计，包括墙身构造设计、墙身截面尺寸的拟

6、定、 结构稳定性和基底应力验算以及墙身配筋计算、裂缝开展宽度验算 等。一、墙身构造设计1 悬臂式挡土墙分段长度不应大于15m，段间设置沉降缝和伸缩缝。2 .立壁如图4-1所示，为便于施工，立壁内侧即墙背宜做成竖直面，外侧即墙面坡度宜陡于1:0. 1, 一般为1 : 0. 02-1 : 0. 05, 具体坡度值应根据立壁的强度和刚度要求确定，当挡土墙高度不大时，立壁可做成等厚度。墙顶宽度不得小于0. 2m；当墙较高时，宜在立壁下部将截面加宽。3 .墙底板如图4-1所示，墙底板一般水平设置，底面水平。墙趾板的顶而-般从与立壁连接处向趾瑞倾斜。墙蹟板顶面水平，但 也可做成向題端倾斜<用底板厚度

7、不应小于0.3mo墙蹲板宽度由全墙抗滑稳定性确定，并具有一定的刚度，其值 宜为墙岛的1/4 1/2且不应小于0.5m。墙趾板的宽度应根据全 墙的抗倾覆稳定、基底应力即地基承载力和偵心距等条件来确 定，一般町取壇高的1/20 1/5。墙底板的总宽度一般为塢高的 0.5 0.7倍。当埴后地下水位较高，且地基为承戟力很小的软 圳地基时值可堆大到1倍墙舟或者更大。4.混凝土材料与保护层。悬彎式挡土增的混凝上强度等级不 得低于C20,制筋可选用I IV级或$号钢筋，受力钢筋的直径不 应小于12mm。饮筋混凝土的保护层厚度a,在立樂的外侧a > 30mm.内侧 a > 50mm;墙底板 a &

8、gt; 75mmo二、培身徽面尺寸的拟定一“晨扳賣度悬臂式捋十.境的幣体稳宦性通常取决于塔底板的宽度，增大 墙底板宽度，可以提高挡土壇的抗滑稳定性和抗倾覆雄定性减少 幕底应力，墙底板的宽度B可分为三局部:墙趾板宽度创、立璧底 部宽度8?和墙尬板寛度B29W b =偽如图45所示。I墙埴板宽度境蹟板宽度禺是根据挡土墙抗滑稳定性的要求确定的，其抗 滑稳定系数为：K 逊入E,竖向力包括墙身自$：；、墙踵板上方的填土和卒辆荷叔的 逐力歹、壊址板上方的填土重力/如图4-5a所示即：2N G t W + Wt在墙身戳面尺寸拟定时怎N可采用近似计算：路启堀ffi4-5计算田式略堤*1或略慙墙X/V = (R

9、2 + 3)( + yft3tw?)mry + E, (4-8) 标式(47)和式(48)分别代入K=贬N/E,中并经整 豪,即可II定墙蹟板的寛度的。(1) 路启培，境顶有均布荷載屁,立彖面坡垂育时，如图4-5a)"(比鷺了 "2(4-9)(2) 路至墙或路堤塩，填土表向倾斜，立壁面坡垂K时如图 4-5b)所示:B3 =严弋 _ b2 (4-10)昭由上式通过试算法求出。(3) 当立壁面坡的坡度为1 : m时，上两式应加上立壁血城修 正丸度Mj(tn),如图4-5c)所示：Aflj = y mA/j(4-11)式中：几-客许抗滑稳定系数，如果加设凸禅,在设凸忡前.熨求K=

10、1.0即町；“一一基底摩擦系数；/填七容 S(kN/m3);局车辆荷载的换算上层高度(m);7.z容重修正系数，由于未考虑墙趾板及梵上部土体 的做力对抗滑的作用，因而近似地将填土的容重 加以修正，其值与填土容筑：y和基底摩擦系数“ 有关见丧41。宿修正ft 4-1磔虫y(kN W)0.300.350.400.450.50.60.70.841.00161.071 L 1 'M1.08LIB -L l.W.MO1.121.131.151.171.20181.051.06i.(nl.(N1.091.111.121.141.1620LQ31.04rB1.041.051.061.071.08LI

11、O1.122墙趾板宽度B|墙趾板宽度B.除髙墙受抗倾覆稳定性控制外，般都由基底 应力或偏心距控制，并贽求境斥处的基底不出现拉应力如图46 所示。令侃心距c 3舟，那么：ZN = f =a 式(4-12)中径向力2/V根据抗滑稳定性雯求确定，即S/V = EjKj/宀井近似地认为作用于填蹟板和立壁底部宽度的中部, 即距堰西(禺+角)/2处。因此稳定力矩为：YMy = 2N严；® + BJ(4-13)将上式代入式(412),町紂：旳=者塗-水旳+场)(4.为便于计算，可分以下几种情况加以分析：(1) 路眉墙，且无车辆描戟作用时，倾覆力矩为：田46堵趾板宽度计算图式SM0 =号呎梅上式代入

12、式414中那么：B】戕J - *亦 * «54-152跑囲览壇頂有均布荷戟心时如图46所示土压力& IP倾厦力矩SM。分別为：UE* « 亍如 + %场o二¥ a% +皿松上式代入式414中.則：凤=寫咒-占民血即Bl s jfOnTTW - i式中： = /AoAC, % = THK.3路玺堵成路堤增如图45b所示计算拓度/T 7.= y/ + 他Bl =厂"雪書-：民 + Bj 4-17 如果按二町+从+的计算出的基底应力。或他心距e不 能满足要求时应采用加宽基砒的方法加大弘，便K潢足耍求。如 果地基施銭力较低，致使计算的境趾板过寛，那么，可

13、适当増大增 璋板的宽度。二立壁和墙底板厚度立堕和墙底板厚度隊満足堵身构造要求外，至更取决TMffi 强度要求，分别按配筋要求和料裂缝宽度计算其有效厚度，然后取 其大老为设计值。】内力计算如图4-7所示，将a±*分为立樂、埴趾板和墙垣板三个恳臂 梁，同时固支于中间夹块ABCD上，并认为夹块处于平衡状态,图4-7 总宵式捋土 内力TtWffijt1塢趾板:作用于境趾板上的力有：地越反力、境趾板自賣 权及墙址板上填土贡轸°当墙趾板埋深为亦时，墙趾板裁面处W力 Qi(kN)和弯矩 M(kN m)为；8Q =- (<»i - oj) 2g - Xhpj - 7(人。-

14、务)_(4 18)Mi = d> -( 7k - 7)( + 2tpj) - (j| - 6)；(4-19) 式中：血垢趾板计算宽度(墙趾至立壁帳部的距离)(m);叭、可垢趾和墙邮处的基底应力(kPa);仏一填趾板卑度的平均值(m);I?墙趾板端部厚度(m);7k钢筋混凝土容重(kN/m5);/填土容運XkN/m3。(2) 立哦:立壁主要承受境厉的主动上压力昂，任一截面的 U力和弯矩为：Qa =忙心=氐8»0 = yhicos/?(0.5/ii + /»o)K. (4-20) 必万=M. = * "fcosp(尼 + 3局)心(4-21)式中：Q?计算徵血处

15、的劈力(kN);耘计算栽面处的弯矩(kNm);心一计算钱面以上(至立壁顶部的岛为hj的主动上压 力及其水平分力(kN)。(3) *Hr板:增踩板上作用有计算墙背与实际墙昔间的土体 童力(包括车輛荷载)、埼跡板自重、主动土压力的竖向分力以及地 反力筹ja用板任一住面处的剪力和弯矩为：Qu =+ 人。)弘 /h3 0 - *也-+ 屜 sin。(4-22)皿=骨(i * 局)+ 3皿-3“ 7 巾-2#胡+(4-23)氏中：6,、血一一计算載面处的明力(川)和弯矩(kWm);叭堆睡板计算长度(壊蹟至计算載面的距 W)(m);作用在墙療板上的主动土压力(kN);2顷作用在墙蹟板上的主动土压力的竖向分

16、力对 计算嚴面的力VT(m),柱冷“谿探芒勰g)h墙麵板厚度(m)。当采用极限状态法设计时用式(4-18) 式(4-23)计算出的 内力，应换算成相应的计算内力。为简化计算过程将车辆荷裁产 牛的附加土压力当作水久荷载处理。2.截面厚度计算(I)按配筋要求确定4-25按配舷率妥求，戳面厚度为：V /log式中：I计算截面的有效厚度(m),它可以是立璧高度范围内 或墙越板和墙輝扳宽度范围内的任一戡面；%计算弯矩(kNm),见式(419)、式(4-21)和式(4-23);/e混凝土平安系數，人=1.25;L矩形截面单位长度即L = 1.0m；Ao计算系数，.4。=二(1 -05。(4-26)f计算系

17、数:，?=汕/R*(4-27)fi配筋率，“ =0.3% - 0.8% ;R.纵向受拉钢筋设计强度(kPa);/?. 混凝土抗压设计强度(kPa)o(2) 按斜裂缝宽度奥求确定为了防止斜裂縫开展过大和端部斜压破坏，截面有效厚度应 猜足下式的要求：I M纠一(4-28)0.05 皿式中：I卄算截面的有效厚度(cm);Q计篁剪力(kN),见式(418)、式(4-20)和式(422)；R混凝土标号(MPa);L矩形截面长度取L = lOOcmo三、壇身肚定性及基底应力验算总臂式挡土墙的验算内容包括抗滑稳定性、抗倾樓稳定性、基 底应力及合力偏心距、埴身載面强度等，其中抗滑稳定性、抗倾覆 稳定性、基底应

18、力及合力備心距的验算方法与取力式打土墙相同墙身截面验算时,一般选取以下截面作为控制戳面：(1) 立壁:底部、2/3立壁高与1/3立整高处三个截面；(2) ifi躁板：根部与1/2塩歸板宽度处两个截面；(3) 墙趾板：根部与1/2堆趾板寛度处两个餓面“四、配筋设计悬臂式挡土墙的立壁和埴底板，按受弯构件配制受力钢筋如 图48所示。钢筋的设计包括确定钢筋直径和钢筋的布匱，是在已 确定钢筋織而积的根底上进行的。1.立壁钢筋设计立璧受力钢筋必沿内侧(墙背)竖直放置，底部钢筋间距 般采用100 150mmc因立肇承受弯矩越向匕越小，可根据弯矩图 将钢筋切断。当墙身立壁较高时可将钢筋分别在不同高厦分轴次 切

19、断，仅将1/4 1/3的受力钢筋延伸到立壁顶部°顶端受力钢筋 间距不应大于500mm。钢筋切断部位应在理论切断点以上再加一也斗出JK丈再上钢筋锚固段度，而其F端愉入墙峨板-个锂囲 长度锚脚氏度L. 一般取25 - 30庶*为钢 筋直径人乔水平方向也应配置不小F站mm的分布 舸慚，其風陛军玄于400 - 5KZ.辄面枳不小 于立更底部受力钢筋的10%.对丁待别蚩耍的恳弊武拼上在立焚的 外侧埴面和墙頂，町搖构登要求配咼少量钢 筋或阿丝网+以提高混雜土农粗抵抗温度变化和混凝土收缩的能力，防止混凝土表层出现裂缝。2 墙底板钢筋设计墙踵板受力钢筋 N2,设置在墙踵板的顶面，该钢筋一端伸人 立壁

20、与墙底板连接处并伸过不小于一个锚固长度；另一端按弯矩图切断，在理论切断点向外延长一个锚固长度。墙趾板受力钢筋 Ni，设置于墙趾板的底面，该筋一端仲人立 壁与墙趾板连接处并伸过不小于一个锚固长度；另一端一半延伸到墙趾，另一半在 B/2处再加一个锚固长度处切断。为便于施工，墙底板的受力钢筋间距最好取与立壁的间距相同 或整数倍。在实际设计中，常将立壁的底部受力钢筋一半或全部弯 曲作为墙趾板的受力钢筋。 立璧与墙踵板连接处最好做成贴角予以 加强，并配以构造钢筋，其直径与间距可与墙踵板钢筋一致，墙底板也应配置构造钢筋。钢筋直径及间距均应符合标准的规定。另外，还应根据截面剪力布置箍筋。第四节扶壁式挡土墙但

21、有其自己的特墙身截面尺寸墙身配筋设计扶壁式挡土墙设计与悬臂式挡土墙设计相近， 点。扶壁式挡土墙设计内容主要包括墙身构造设计、 的拟定、墙身稳定性和基底应力及合力偏心距验算、 和裂缝开展宽度验算等。墙底板各局部尺寸、立壁和墙底板厚度的计算，墙身稳定性和 基底应力及合力偏心距验算等均与悬臂式挡土墙相同。一、墙身构造设计扶壁式挡土墙墙高不宜超过15m，一般在9IOm左右，分段长度不应大于20m。扶肋间距应根据经济性要求确定，一般为1/41/2墙高。每段中宜设置三个或三个以上的扶肋，扶肋厚度一 般为扶肋间距的 1/101/4，但不应小于 0.3m。采用随高度逐渐向 后加厚的变截面，也可采用等厚式以利于

22、施工。墙面板宽度和墙底板厚度与扶肋间距成正比，墙面板顶宽不得小于 0.2m，可采用等厚的垂直面板。墙踵板宽一般为墙高的1/41/2，且不小于 0.5m。墙趾板宽宜为墙咼的1/201/5，墙底板板端厚度不小于0.3m。扶壁式挡土墙有关构造要求如图4-9所示，其余要求同悬臂式挡土墙。 20为了提高扶螫式挡土境的抗嵋能力，箱底扳常设置凸禅攥见 拋弘9人为诧凸樽前的土体产生暑大的被动土压力*皤洁的主动 上压力不因设凸樨而増大.故应注世凸樺设賈的位置弋通常将凸権置于通过墙趾与水平面成45。姒2角线和通过墙踵与水平面成甲角线的范围内。凸榫高那么应根据凸榫前土体的被动土压力能够 满足抗滑稳定性要求而定。1

23、计算模型和计算荷载墙面板计算通常取扶肋中至扶肋中或跨中至跨中的一段为计 算单元，视为固支于扶肋及墙踵板上的三向固支板，屑超静定结构,般作简化近似计算。计算时将其沿墙高或墙长划分为假设干单位寛度的水平板条与竖向板条，個定 毎一熬元条上作用均布荷載，其大小 为谨条单朮过豊处的平均值，近假按 龙承于扶肋卜的连续版来计算水平 板条的弯矩和J5力；按固支于增底板 匕的剛架粱来卄算竖向板条的弯扭" 城面擁的荷载仗电世堆瞎主动 土压力的水平分力而增自直、上压 力叢向分力及戡动土用力输均不陌 虑匚为牌ft计算将件用于墙啲板上 的水平土压力图形坯材近似地用 血叭表示的土压夬图形来优黑L如 图4-10所

24、示，其中土压应力为：10 母曬朮化土也駅力KI叶-叶张=叶1 -4扎一3陌/4/帕<ki C hfhf < 加咗 ff|/4<H/4 f 加誓 3/j/43乩/4 < 虬4亠29式中：邛=£T° +帀=2水平内为帳擦墻血板计算棋熨、水平内力什算简图如團4-llb所示°荐内力分别为：史点负弯矩阳-吉M4-30支点剪力Q =4-31胯中正弯矩灼=箱W4-32边肾自由嫌弯矩= 0武中扶肋间净moblt/121/LJ1/12人木120咏ES4-U 均獻板时水平円力计鼻話计Wib帶屈忤阳罔*訂逐计弯卑更墙面板承受的最大水平正弯矩及最大水平负弯矩在竖直

25、方向 上分别发生在扶肋跨中的Hi/2处和扶肋固支处的第三个Hi/4处，如图4-12所示。设计采用的弯矩值和实际弯矩值相比是偏平安的，如图4-11C所示。例如，对于固端粱而言，当它承受均布荷载bpi时，其跨中弯矩应为b ni|2/24。但是，考虑到墙面板虽然按连续板计算，然而 它们的固支程度并不充分，为平安计，故设计值按式432确定。3 .竖直弯矩计算： 竖直负弯矩;?/?2/3墙面板在土斥力的作用 下除了产生上述的水平夸 < 矩外将同时产生沿堵岛方 向的竪克弯矩。其扶肋跨中3 的竖亶弯矩沿墙高的分布如一 图4.13a所示负弯矩出现 2； 在境背一刪底部/t/4世围孑 内；正弯矩出现在墙f

26、t! 侧.£ 最大值在第三个弘/4段内。 其最大值可近似按以下公式W412冷贏板弼中及扶跨屮即那4检助处审距“D 八 003" + 吋HJ 4-33 竖育正弯矩：M = 0.03ao + 加HJ/4 4-34沿墙长方向纵向，嗟直弯矩的分布如图4-13b所示呈拋 物线形分布©设计时，可采用中部21/3范围内的竖直弯矩不变，两 端各/6范個内的竖血弯矩较跨中减少-半的阶梯形分布。«4-13 墉而饭径1芳矩B!沿贏分布山径戊审矩訂纵向分和4.扶肋外悬臂长度V确实定扶肋外恳砰节长r,可按悬臂梁的固端弯矩与设计采用弯矩10与求得如图4-12,即:于是得：I1 =

27、0.4U4-35三、塔板设计计算】.卄算模型和计算荷软堵踰板可视为支承于扶肋上的连续板不计墙面板对它的约 束,丽視其为饮支。内力计算时，可将塩维板顺塩民方向划分为假设 干单位寃度的水平板条，根据作用于境踰板上的荷戦对每一连续 板条进行弯矩、剪力计算，并假定登向荷载在每一连续板条上的銀 大值均匀作用在板条上。作用在增It板上的力有：计算箱背与实际增背间的土亀及活 tt板自重 旳；作用在塢顼板顶而上的土压力!g向分力号31眄；作用在墙球板端部的土压力的竖向分力肌EJ;白墙 it板固靖弯矩Ml的作用在堰踰板上引起的等代荷載甲5；以及地 基反力等，如图4- 14a所示。为简化计算，假设旳为中心倚瓠如图

28、414b所示；陷是悬 仃端荷® E.,所引起的，如图4-14c所示实际应力呈虚线表示的 二次拋物线分布，简化为实线我示的三角形分布；M|引起的够代 荷載的竖克应力近似地假设成图4-14H所示的抛物线形梵重心 位于距固支端辛弘处以杖对固支蠟的力矩与相平衡，可猬墙 匱处的应力 g = 2.4M/O将上述荷最在填踌板上引屈的竖向应力貫加，即可得到墙蹟 板的计算荷戦詡I于垢面板对墙睡板的支撑约束作用在墙蹟板与 堪面板衔接处，埼踰板沿墙长方向板条的弯曲变形为零，并向堆躍 方向变形逐渐増大“故可近似假设墙睡板的计算荷載为三角形分 布，最大值aw在踰点处【如图414e,于是得："=。初

29、+ OW2 °W3 + °2a)10 4-14a AAfi受力图;bE眄对 钱的作板的作用；<0丛对*««« 作用“堆板洙向应力总和= /. + B唧 + 局八 nb + 啥 +“3旳+ 2.4% _ 02即 o取=y"i + 禺哪 + 屁+ 7hr3 十 殆 + 2£, Af.>2.4 冠-4-36“3式中：Ero作用在BC面上的土压力kN;Et作用在CD面上的土压力kN;皿一墙时板固端处的什算弯矩kNm;人人墙后填土和钢筋混凝土的容®kN/m'h境蠅板厚度m;6墙蹟板瑞处的地基反力kPa。2

30、.纵向内力填麵板顺墙长方向纵向板条的弯矩和剪力计算与增面板相同各内力分别为：支点负弯矩Mj s -耘卩(4-37)支点剪力Q 二 al/2(4-38)跨中正弯矩“2 =击"卩(4-39)边跨自由端弯矩M3 = 03.横向弯矩埼產板沿板宽力向横向的弯矩由两局部组成:1在图4-l4e所示的三角形分布荷載作用下产生的横向弯 矩,最大值出现在墙蹟板的根部。由于墙旎板的宽度通常只有墙高 的1/3左右，其值-般较小，对墙踵板横向配筋不雄控制作用，故 不必计算此横向弯矩。2由于庄荷裁作用下墙面板与壇踵板有相反方向的移动趟 势，即在墙踵板根部产生与墙面板竖盲负弯矩相等的横向负弯矩. 沿纵向分布与墙面

31、板的竖直弯矩沿纵向分布的相同，如图4-13b 所示。四、扶助设计计算1. 计算模型和计算荷载扶肋可视为锚固在墙踵板上的“T"形变戴面悬臂梁，墙面板 那么作为该“矿形梁的翼缘板，如图4-I5a所示。興塚板的有效计算 寬度由墙顶向下逐渐加宽，如图415a、b所示。为简化计算，只 考携墙背主动土压力的水平分力，而扶肋和墙面板的自重以及土 压力的竖向分力忽略不计Q2. 剪力和弯矩悬譬梁承受两相邻扶肋的跨中至跨中长度与墙面板高H 枢圈内的土压力。在土压力£出图4-14a中，作用在AB面上的上压力j的水平分力作用F,产生的剪力和弯矩为:39 4-15 扶肋it算用式Qe =w05hi + K.cosp4-40=号3為K.C804-41式中：Qb、*k 高度为尼从墙顶算起嚴面处的剪力kN和 弯矩kNm；Lw跨中至跨中的计算妆度m。如图4-15c所示计算长度厶'按下式计算，且g W b + 12B2OL.* b中跨1/、4-42Lw = 0.91/ +b悬臂跨J3.冀缘宽度扶肋的受压区有效翼缘宽度几塩頂部h = 6底部bt = 几或12:,中间为直线变化如图4-15b所示，即：bb 喘血4-43或叽=b +罟4-44五、配筋设计扶壁式的境面板、墻趾板、墙蹄板按矩形戴面受弯构件配