优秀毕业设计：天然气汽车供气系统减压装置设计

1、天然气汽车减压装置是天然气的汽车的一个重要部件，它的质量好坏车的性 能有很大的关系，它在天然气汽车中主要起减压和稳压的作用。因此，通过利用 减压装置，可以把2-20mpa的压缩天然气压力降到l-25kpa进入混合器，以便 与空气混合进入汽缸，由于高压气瓶中的cng气体压力随着燃料充装和使用不断 变化，要保持较稳定的空燃比控制，还要求无论瓶内压力如何变化，减压调节器 也应保证进入混合器的燃气压力基本恒定，以此实现比较稳定的燃气与空气混合 比控制。从而实现减压和稳压的作用。本次毕业设计在原有减压产品的基础上，对其结构布局及形状进行了修改， 并对输入发动机过程中的天然气压力的变化值进行了精确的设计，

2、主要是对一级 减压阀的缝隙减压和二级减压阀的缝隙减压，以及三级减压阀利用真空度进行减 压进行计算，使其能够满足减压至预期的要求。而且对各主要受载荷的零部件进 行了强度校核，使选择的材料满足强度要求。预计本次设计出来的减压装置具有 结构简单，外行美观，精度高的特点，可提高同类产品的质量，可以满足广大用 户的需求。关键词：天然气汽车；减压装置；减压阀abstractthe natural gas automobile decompressor is a natural gas automobile important part, its quality quality vehicle perfor

3、mance has the very big relations, it is main the reduced pressure in the natural gas automobile and the constant voltage function. therefore, through use decompressor,1-2.5kpa enters themay l-20mpa compression natural gas pressure drop tomixer,in order to enters the cylinder with the air mix,because

4、 in themust maintain the stablehigh-pressure bottle cng gas pressure changes,of how the bottleair-fuel ratio control, also requests regardless internal pressure does change, the reduced pressure regulator also should guarantee enters the mixer basically the fuel gas pressure constant, by this realiz

5、ation quite stable fuel gas and air mixture ratio control thus realization reduced pressure and constant voltage function.this graduation project in original reduced pressure product foundation, have carried on the revision to its structural configuration and the shape, and to input in the engine pr

6、ocess the natural gas pressure change value to carry on the precise design, mainly is to the level pressure relief valve slit reduced pressure and two level of pressure relief valve slit reduced pressure, as well as three levels of pressure relief valves carry on the reduced pressure using the vacuu

7、m degree to carry on the computation, enables its to satisfy the reduced pressure to the anticipated request.moreoverto each mainly has been carried on the load spare part theintensity examination, causes the choice the material to satisfy theintens i tyrequest. estimated this time designs the decom

8、pressor has thestructure simply, the layman is artistic, precision high characteristic, may enhance the similar product the quality, may satisfy the user communitj the demand.key words: natural gas automobile; decompressor; pressure relief valveabstract口绪论10. 1天然气汽车减压装置的用途和功能102天然气汽车减压装置在我国的发展概况10.

9、3天然气汽车减压装置设计的目的和意义11设计任务书31. 1设计题目312题目说明31. 2. 1设计参数规范31. 2. 2符合标准31. 2. 3设计思路313设计方案314资料调研41. 4.1减压阀的定义41. 4.2减压阀的工作原理41. 4.3减压阀的工作过程72设计方案的研究与选择 92. 1减压调节器的分类92.2方案选择92. 2.1方案一及其优缺点92. 2.2方案二及其优缺点 92. 2.3设计方案的选择103总体方案设计113. 1 一级减压阀的设计113. 1. 1 一级减压阀的工作原理113. 1. 2 一级减压阀阀室的设计113. 1. 3 级减压阀杠杆、弹簧与阀

10、口的设计113. 2二级减压阀的设计193. 2. 1二级减压阀的工作原理193.2.2二级减压阀阀室及盖板、杠杆、上档板的设计193. 2. 3二级减压阀弹簧的设计193. 3三级减压阀的设计223. 3. 1三级减压阀的工作原理223. 3. 2三级减压阀盖板、杠杆、上挡板、阀口的设计223. 3. 3三级减压阀调节弹簧的设计223. 3. 4三级减压阀膜片的设计与校核253. 4怠速阀的设计263. 4. 1怠速阀的工作原理263. 4. 2怠速阀阀室及阀体的设计263. 4. 3怠速阀芯及怠速阀弹簧的设计283. 5其他重要零部件的设计293. 5. 1高压电磁阀阀芯、先导阀、弹簧的设

11、计293. 5. 2安全阀及其弹簧的设计303. 5. 3进气接头的设计313. 5. 4 一级阀盖连结螺柱和三级阀盖连结螺栓的选择324天然气汽车减压装置的使用说明354. 1天然气汽车减压装置的使用注意事项 3542天然气汽车减压装置的拆装、检查与调整354. 2. 1 拆卸354. 2. 2清洗、检查、更换354. 2. 3组装、调整365总结38谢辞39参考文献400. 1天然气汽车减压装置的用途和功能以天然气作为燃料的汽车叫做天然气汽车。为了提高天然气汽车一次冲气行 使的里程，车用天然气一般是压缩在20mpa存储在高压汽缸里，但发动机工作时， 却要求燃气压力降到1-2. 5kpa进入

12、混合器，以便与空气混合进入汽缸，而且由 于高压气瓶中的cng气体压力随着燃料充装和使用不断变化，要保持较稳定的空 燃比控制，还要求无论瓶内压力如何变化，减压调节器也应保证进入混合器的燃 气压力基本恒定，以此实现比较稳定的燃气与空气混合比控制。因此在燃气供给 系统中必须要有减压调节器。天然气汽车的核心和关键部件就是减压调节器，在 cng汽车上，减压调节器的作用主要是起减压和稳压的作用，它的性能好坏，将 会直接影响到天然气汽车的性能。0. 2天然气汽车减压装置在我国的发展概况天然气汽车减压装置是随着天然气汽车的产生而产生的，同时，也随着天然 气汽车的发展而发展。早在1958年，四川就曾研制过天然气

13、汽车，但是由于当时科技的发展，有 一些技术问题不能解决，以及当时油价较低，而未能得到发展。1986年，四川石 油管理局南充机械厂组织人员再次着手该技术的研究工作。：1988年，中国石油天 然气总公司从新西兰引进压缩天然气充气站装置（其中就包括了减压装置），在 南充建立起了全国第一座压缩天然气充气站。南充机械厂用进口配件改装了全国 首批50辆压缩天然气汽车，并结合自己的经验，根据国情，借鉴国外的先进技 术，实现了天然气汽车减压装置及其他车用燃气装置的全部国产化。该装置在 1991年通过技术鉴定，1993年通过部级验收，样车经测试，性能达到国外同类 产品水平。目前，国内特别是四川、重庆等天然气供气

14、减压系统生产企业已形成 国产上万套的天然气汽车减压装置的产业规模，它们生产的产品成为国内各大汽 车厂燃气汽车改装车用减压器的指定产品。近些年又有四川彭州兴威、重庆恩洁 威、四川宜宾海家、成飞公司等cng技术开发公司的减压调节器产品不断推出。0. 3天然气汽车减压装置设计的目的和意义从20世纪70年代开始，国际上燃气汽车技术逐渐进入较快的发展时期。在 当今社会，天然气与柴油的热值相当，但价格仅为柴油的三分之二左右，而且天 然气汽车对大气的污染小，可以大大改善环境污染和能源紧缺的问题，因此，天 然气汽车以其排放清洁、技术成熟、资源丰富等特点在世界范围内已得到广泛应 用。虽然天然气汽车在在近几年来，

15、在我国发展的很快，但是那只是相对的。预 计到2010年的时候，我国民用机动车保有量将增加到4900万辆，而天然气汽车 却只达到100万辆。如果以1000立方米天然气相对于1吨石油来计算，世界上 天然气的储量和石油的储量是在同一数量级的。天然气汽车以其减轻环境污染、 缓解石油资源的优点得到了快速发展，但是我国的天然气汽车在2010年只能达 到100万辆，而与世界水平相比还有非常大的差别。这主要是由于天然气汽车在 发展过程中会遇到很多困难。据统计，建设一座天然气汽车加气站一次性投资大 约需要200-300万元，保证一座中等加气站有一定的效益，至少需要有100辆天 然气汽车，而改装一部汽车需要投资约

16、100万元。如此昂贵的投资，会让那些车 主对汽车的改装望而却步。因此，我们必须对压缩天然气装置（包括减压装置） 的制造和改装成本进行一次大的调整，对其性能进行改进，另一方面，在我国市 场上销售的天然气减压装置一半是国产的，一半是进口的。国产减压调节器在国 内的竞争力是有限的，在国际上更是有限。把国产产品打到国际市场上去就需要 对现有产品的性能、外观、体积、质量、成本等关键问题进行改进和调整。天然气的减压装置是天然气发动机供气系统中的关键部件，它需要根据发动 机的不同工况改变供给混合器的低压天然气量从而使混合器配制不同空燃比的 混合气，以满足发动机的不同工况的要求。由于发动机所需要的天然气的压力

17、很 低（通常控制在0-0. 178mpa）,要将20mpa的天然气压力降到如此低的气压是很 难的，同时需要将气压稳定在所要求的范围内，从而达到由减压器出口流出的低 压气量，仅由混合器喉管真空度所决定，保证调节可靠使发动机工况稳定，节约 燃气，改善排放的目的。1设计任务书1.1设计题目天然气汽车供气系统减压装置设计1. 2题目说明1. 2. 1设计参数规范减压阀进口额定压力为20mpa,进气接头强度试验压力为27. 5mpa,当进气 压力为2-20mpa时，进行一级减压后，压力变化为0. 5mpa,变化许可值为0. 05mpa, 进行二级减压后，压力变化为0. 2-0. 3mpa,其变化许可值为

18、002mpa,之后进行 三级减压，而其阀口的开启程度由发动机工作时的真空度的大小自动调节，但是 可以调节初始开度。突然输出放气时，最大流量可达40m3/h,当气瓶压力小于2mpa 时，仍能对发动机正常供气。1. 2. 2符合标准减压调节器各部分应符合标准qc/t245-1998的有关规定。1. 2. 3设计思路根据国内外文献资料，了解有关天然气汽车供气系统减压装置的基本情况。 设计一种符合上述规范的减压装置，其中包括方案设计及工作原理的分析，总体 结构设计以及重要零件的强度校核。1. 3设计方案根据已有国家标准和要求，一级减压阀的输入压力为2-20mpa,而要求供给 发动机的压力为负压，压力降

19、低非常大，一级或者二级减压都不能一下就减压到 规定的要求，而且减压器主要是起减压和稳压的作用，在减压过程中要吸收大量 的热量，如果只采用一级或者二级减压装置，会因温度降低太多而无法达到要求, 因此只能采用三级减压，才可以将输入压力降低到规定的要求。由于在减压过程 中要吸收大量的热量，减压器上一般都设有将发动机循环水引人减压器的水套， 利用发动机循环冷却水的热量加热减压器。1.4资料调研1.4.1减压阀的定义国标gb12244-89关于减压阀的定义是：通过启闭件的节流，将进口压力降至 某一个需要的出口压力，并能在进口压力及流量变动时，利用本身介质能量保持 出口压力基本不变的阀门。就是说这样的一句

20、话已经说明了减压阀的两个基本功 能。一是减压，即将进口压力降至某一个需要的出口压力；二是稳压，即能在进口 压力及流量变动时，利用本身介质能量保持出口压力基本不变。两个基本功能缺 一不可。而节流阀虽有减压功能，通过启闭件的节流来实现，但是它没有稳压功 能。1.4.2减压阀的工作原理减压阀的工作原理简而言之就是：a:减压；b:稳压。减压的原理是节流，气 体流经活门与活门座之间的缝隙时，压力减小，达到减压的目的。稳压的原理是力 的平衡，因为弹簧的行程是设定的，要达到平衡，出口腔的压力必须跟弹簧力平衡, 当进口压力及流量变动时，利用弹簧力与出口腔的压力平衡保持出口压力基本不 变。这是一个动平衡过程，并

21、不是瞬间完成的。因为弹簧、活门等有一定的质量， 在移动中与阀体等一些其他零件都有摩擦。1. 4. 2. 1 一级减压部分图1.1 一级减压原理图1. 1是一级减压原理示意图。从储气瓶流出的cng气体依靠自身的压力打开 一级阀门，从一级阀门和阀座之间的缝隙流入一级减压室，在此过程中cng气体 的压力被大幅度降低。在一级减压室内壁上有许多挡片，cng气体在流过它们时 压力被进一步降低。随着一级减压室中气体数量不断增多，室内压力不断升高， 当压力上升到一定值时，一级膜片向上凸起，压迫一级弹簧，通过一级圆柱又带 动一级杠杆动作，使一级阀门开度减小，减少cng气体的进入，随着一级减压室 中的cng气体不

22、断进入二级减压阀室，一级减压室中的气压降低，当压力降至某 一值时，在一级弹簧预紧力的作用下，压下一级膜片，通过一级圆柱又带动一级 杠杆动作，使一级阀门开度增大，cng气体又流入一级减压室。一级阀门的开启与关闭由一级膜片的位置决定，而一级膜片的位置又受到一 级减压室压力、二级减压室压力、一级弹簧预紧力的共同影响。增加一级弹簧预 紧力，降低一级减压室压力及提高二级减压室压力等都将使一级膜片下移，一级 阀门开度加大；反之，一级膜片上移，则一级阀门开度减小。1. 4. 2. 2二级减压部分9v0 0o二梨;室1 -图1.2二级减压原理图1. 2是二级减压原理示意图。在一级减压室中经过初步减压的cng气

23、体经过 二级阀门进入二级减压室，由于二级阀门的节流作用，压力得到更进一步的降低。 随着进入二级减压室中的气体数量的增多，当二级室内压力超过二级弹簧的预紧 力时，二级膜片向上凸起，压迫二级弹簧，通过二级圆柱又带动二级杠杆动作， 使二级阀门开度减小，减少了 cng气体的进入量。随着二级减压室中的cng气体不 断进入三级减压室，二级减压室中的气压降低，当压力小于二级弹簧预紧力时， 在二级弹簧预紧力的作用下，二级膜片被压下，通过二级圆柱又带动二级杠杆动 作，使二级阀门开度增大，进入二级减压室的cng气体量又开始增多。二级阀门 的开启与关闭由二级杠杆来控制，二级杠杆的动作由二级膜片位置决定，而二级 膜片

24、的位置由二级减压室压力、二级弹簧预紧力、三级减压室压力共同决定。1. 4. 2. 3三级减压部分三级减压是为了进一步降低天然气的压力，使其接近负压。图1. 3是三级减 压、真空加浓和怠速调整的原理图。经过两级减压的天然气通过三级阀门进入三级减压室。由于三级阀门的节流 作用使cng气体的压力降至负压左右。接近负压的天然气由cng燃料出口进入混合 器。三级阀门的开启和关闭受到三级杠杆的作用，而三级杠杆的动作又受到真空 膜片的位置（由真空膜片弹簧预紧力、进气管真空度及三级减压室压力决定）， 三级膜片的位置（由三级减压室的压力、下盖室压力决定）、怠速调整螺钉及三 级杠杆弹簧预紧力的共同作用。1. 4.

25、 2. 4真空加浓部分它是设置在二级减压室上方的一个真空泵室，在一定的进气管真空度范围内 增加进入气缸的天然气量，达到加浓混合气的目的。真空泵室通过一个真空管引 入发动机的进气管真空度。当进气管真空度增大时，真空膜片向上压缩真空弹簧, 三级杠杆随之作用，加大三级阀门的开度，增加三级减压室中天然气的供给量。 随着进气管真空度的增大，三级杠杆会压下助射阀阀芯，打开助射阀，使三级减 压室同二级减压室膜片与阻尼板之间的小室连通，使二级减压室膜片与阻尼板间 的压力降低，二级减压阀膜片在二级弹簧预紧力的作用下向下移动，通过二级圆 柱又带动二级杠杆使二级阀门开度增加，增加cng气体的进气量。调节助射阀螺 钉

26、可调整助射阀通道的截面，改变进气量。1.4. 2. 5怠速调整部分图1. 3三级减压、真空加浓和怠速调整原理怠速工况的调整是通过旋动怠速调节螺钉实现的。向下旋动（顺时针）调节 螺钉，则推动压头使三级杠杆动作，减小三级阀门的开度，从而减小天然气的供 给量；反之，向外旋动（逆时针）则使三级阀门开度增大，增加天然气的供给量。1. 4. 2. 6启动加浓部分可在启动时向发动机额外提供天然气，以满足启动时发动机对混合气浓度的 要求。原理如图1.4所示。在减压器主气道之外设置一旁通气道，旁通气道的接通与截断由起动电磁阀 控制。启动时，起动电磁阀使旁通气道接通。cng气体由一级减压室直接进入三 级减压室，增

27、大了天然气的供给量，起动调整螺钉用于调整旁通气道进口截面的 大小，可根据需要改变启动时cng气体的供给量。1.4. 3减压阀的工作过程1.4. 3. 1 启动发动机启动时，转速极低，混合器喉管处的气流速度及真空度都很低，因此, 三级阀门的开度很小，吸出的cng气体数量也很少。尤其在冷启动时，由于发动 机温度很低，气缸内混合气过稀，难以保证其着火与燃烧。为保证顺利启动发动 机，要求在启动时减压器供给较浓的混合气，完成这项任务的装置是起动电磁阀。发动机启动时，起动电磁阀接通，起动旁通气道打开，来自一级减压室的cng 气体经起动电磁阀的阀门和旁通气道直接进入三级减压室，通过燃料出口供给混 合气，从而

28、保证发动机的顺利着火运转。随着发动机转速的升高，混合器喉管中 的真空度增加，三级减压室的阀门开度相应增大，从一级减压室、二级减压室送出的天然气增多，可保证发动机稳定运转，起动电磁阀关闭，截断旁通气道。1. 4. 3. 2怠速工况发动机怠速运转时，由于节气门开度很小，转速又低，因此混合器喉管处的 真空度很低，难以从减压器燃料出口吸出天然气，但怠速工况下节气门后面的真 空度却很高，利用一真空管将此真空度引入真空泵室，节气门后的真空度越大， 真空膜片压缩真空弹簧并带动三级阀门开启得越大，进入三级减压室的cng便增 多，这就满足了怠速工况对混合气的要求。1.4. 33 般运转工况在发动机运转过程中，随

29、着节气门开度的增大及转速的升高，混合器喉管处 的真空度也在不断的增大，这一真空度通过主通道传到三级减压室，使三级减压 室的阀门开度增大，送出较多的天然气以满足发动机的需要。1. 4. 3. 4瞬变工况汽车在运行过程中，由于路况的突变会引起发动机的转速和负荷的突然改 变，从而导致喉管真空度发生变化，三级减压室的压力就会出现波动，此压力波 动将会影响到三级阀门开度的大小，使三级减压室cng供给量发生相应的变化， 以满足发动机的需要，为了保证减压阀在发动机瞬变工况下的工作稳定性，减压 阀中各运动零件的质量应较小。1. 4. 3. 5 停机发动机停止工作后，混合器喉管处及节气门后的真空度均消失，三级膜

30、片及 真空膜片均在各弹簧预紧力的作用下处于平衡状态，三级阀门在三级杠杆弹簧的 作用下关闭，停止向混合器供给天然气。2设计方案的研究与选择2. 1减压调节器的分类减压阀按其结构主要分为弹簧活塞式减压阀、弹簧膜片式减压阀、气腔控制 活塞式减压阀和气腔控制膜片式减压阀；按多级减压室的组装方式可分为正压进 气减压阀和负压进气减压阀；按减压方式可分为杠杆式减压阀和正负式弹簧减压 阀；按是否用电动控制可分为机电控制式减压阀和机械控制式减压阀。2. 2方案选择 2.2.1方案一及其优缺点根据以上分析，采用三级减压，本方案拟采用三级减压，中压截止，负压进 气，机械启动式。一级减压方式为杠杆减压，二级减压方式为

31、正负弹簧减压。本方案的工作原理方框图如下：2-2 q mf昵絃凭廳气进气舉头溥清痒卜曲 一巍炭压闻 i中压規止闻二巍瑕压丙it戏压出迅觀i力丙 it气肚本方案的优点是结构紧凑，简单，铸造容易，高度小，体积小，零部件少。 其缺点是不太安全，如果一级阀室损坏，高压天然气会从安全阀中排泄到大气中， 污染环境，如果不关闭手动截止阀，4. ompa左右的天然气长期作用在一、二级阀 室，使阀室的弹簧、橡胶的使用寿命下降，而且正负压弹簧减压精度难以控制， 需要较高的技术，因此可靠性较差。本方案还有一个缺点、就是起动不方便，起动 时需要用人工调节怠速旋钮。2.2.2方案二及其优缺点根据以上分析，采用三级减压，

32、本方案拟采用三级减压，高压截止，负压进气，一、二、三级减压方式都是采用杠杆减压，机动起动，组合式。 本方案的工作原理方框图如下：此方案的优点是容易控制，精度高，起动容易，安全。其缺点是铸造难度大, 体积大，零部件多，费用较高。2.2. 3设计方案的选择经过对方案一和方案二的研究，本设计选择方案二，因为采用方案二可使减 压阀操作简单，方便，而且，这种方案更加安全。但是在设计中，应该尽量降低 铸造的难度，减少零部件的数量。3总体方案设计3. 1 一级减压阀的设计3. 1. 1 一级减压阀的工作原理一级减压阀为常开式减压阀，主要由阀座、阀芯、杠杆、膜片、弹簧、减压 室等部分组成。该减压阀在未通入气体

33、时，阀芯与阀口保持一定的间隙，通入高 压气体时，随着阀室压力的升高，气体作用在膜片下方并克服膜片上方弹簧的压 力使膜片及其芯子产生向上的动作，从而带动杠杆转动，使阀口关闭。当减压室 的气体向二级减压阀输出后，压力降低，膜片及其芯子下移，阀口打开，使高压 气体再次进入一级阀室，如此反复，使减压阀在保证流量的基础上，出口压力稳 定在一定的范围内。该减压阀的压力弹簧为不可调节式弹簧，如果要调节出口压 力和流量，可调节杠杆上的调节螺钉或更换压力弹簧。3.1.2 一级减压阀阀室的设计为了密封的严密性，阀室的壁厚初选5mm,由于初始气体压强在2-20mpa之 间变化，气体对阀芯的冲击力在几十牛顿至几百牛顿

34、之间变化，因此，阀室的内 径不能取得太小，但是也没有必要取得太大，参考现有减压阀，初选64mm。阀室 的容积与阀室的高度有关，容积的大小，与气体变化快慢程度相关，因此，也要 取得适当，再参照已有减压阀，初选27mmo因为壳体及盖板的实验应力为0. 8+0. impa,因此，对一级阀室的强度进行如 下校核：_级级 xd_级 xlo'c/1 (3-1)2xxh.式中,所以,巧= 5xlo-x27x64xlo32xi()5n/ffl2=1 2冊点鼻级 =5mm, d一级=64mm, h_级=27mm2x5x27x10"ab < cr =63. 7 n/mm2阀室的强度满足要求

35、。3.1.3 级减压阀杠杆.弹簧与阀口的设计在设计阀口时，阀口不能取得太大，但也不能太小。阀口太大，流量难以控 制，阀口太小，气体压强受到影响，因此，在参考了现有减压阀的设计之后，一级阀口的内径初选4.0mm,外径初选6. 0mm,杠杆的长度初选36mm,高度初选 9. 5niin。阀芯的最大行程初选0. 5 ± 0. 1mm,膜片到一级阀盖下壁的距离初选25mm, 上压板直径初选40mm,厚度初选3mm,则弹簧初始压缩后的长度初选为22mm。因为该阀的最大流量可达40m3/h,当气体初始压强为2-20mpa时，阀口的实 际开度并不等于05 土 0. 1mm,只有当气体压强小于imp

36、a时，阀口开度才能达到 0.5 土 0. 1mm,此时，一级阀室的压强不能保持在原定范围，但其流量可达40m3/ho天然气缝隙减压的压降与流量q的关系与其粘度有关，天然气粘度在不同压 强状态下的值是不同的，下面对天然气在高压状况下的粘度进行计算（因为天然 气的主要成份是甲烷，甲烷的含量可高达98%,故在计算过程中，将天然气的物 理性质以甲烷为准）。根据炷类物理化学数据手册22页，关于高压下气体粘度的计算，(3-2)(“一“0)£=1 08 exp(1.439pr)-exp(-1.11°,8烈)(3-3)(3-4)再根据炷类物理化学数据手册96页和86页查得关于甲烷的参数如下

37、:绝对粘度/()=109. 95xlo_7pa s,临界压力 pc=4604kpa=4604000/l. 01325=46. 04atm临界温度t =190. 58k,临界体积 v,=0. 099xl0_3m7mol,分子量 mw=16. 0139则计算得:190.58(16.o139-x46.o4-)6°467(“109.95x10-7)x0.0467 = 1一£-1.11吻®当天然气压强为20mpa时，v 200= 21 = 0.099x=0. 884v 22.4=1. 08x ( 3. 568-0. 413 )=3. 407“ 109.95 = 72.96“

38、=182. 9 jup当天然气压强为2mpa时，v 20pr = 0.099x =0. 0884v 22.4则，(“-109.95 x 10") x 0.0467 = 1.08 50°884 _尹 mo.088严=1. 08x ( 1. 136-0. 988 )=0. 1598/z-109. 95=0. 1598/0. 0467=3. 423“=133. 27 /jp当天然气压强为0. 5mpa时，v 5p =- = 0.099x =0. 0221v 22.4则，(“-109.95x107)x0.0467 = 1 o8jgo°22le 亠"0.022何打

39、=1. 08x ( 1. 0323-0. 9991 )=0. 0359/-109. 95=0. 769“=110 72 “p当天然气压强为0. 3mpa时，v 3pr = - = 0.099x =0. 01326v 22.4(“ -109.95 x10") x 0.0467 = 1.08e*'439><001326 -e'1 111x0 01326'858 =1. 08x ( 1. 0193-0. 9996 )=0. 0218“-109. 95=0. 446“=110. 4 pp当天然气压强为0. 2mpa时，v 2o = = 0.099x =0.

40、 00884v 22.41 hq rl.439x0.00884il lxo.oom出*(/ -109-95 xio7)x 0.0467 = 1 u6 |e-e=1. 08x (1. 0128-0. 9998)=0. 014/-109. 95=0. 3“=110. 25 pp查液压与气动技术46页得气体流经平行圆环平面缝隙的质量流量为:(3-5)式中，、门为圆环的大、小半径，ri=5. 5mm, r2=7. 5mm 气体常数 r=0. 5183kj/kgk=518. 3j/kg k当 pl=20mpa, p2=0. 5mpa 时，403600x0.717 =3.14x/?xx(202-0.52)

41、x10,2in 182.9 + 110.72 in_7 c1oo anoic 1 7.512xxlo x518.3x 323.15 x in 25.5九唤=° 039 xlolm=0. 0039mm 当 pl=2mpa, p2=0. 5mpa 时，3600x0'717 =3.14x/?3 x(22 -0.52)max_19 133.27 + 110.72 in_7_1qq “qu 1 7.5 12xxlo 518.3x323.15xln25.5叱日 173xl0m=0. 0173mm气体从小孔流出流经两圆盘平面间的缝隙时，作用于圆盘的总压力公式为:21n（互）当a=20mpa

42、时，高压天然气作用于阀芯的力为：(3-6 )= 0.5x106x3.14x(7.5x103)23.14x(20-0.5)xl06x(7.5x10"3)2-(5.5x10-3)2=88. 3125+2567. 7=2656n当a=2mpa时，高压天然气作用于阀芯的力为:7 52咗)f p = 0.5x2 x3.14x(7.5xl()7)2 + "4x(2-少”10(7 5xi(r3)2 一© 5x107)2=88. 3125+197.516 =285.8n当a=20mpa, p2=0. 32mpa时，膜片芯子受膜片向上的推力为:(3-7)空t泌）且+邑 有应 44

43、d2 4(3-8)其中，d?为阀室内径，仏为上压板的直径 d2=64mm, d=40mm4r3.14x(64xl0'3)2 3.14x(40x103) 40 3.14x(40xio-3)24=3685 x 106 m2釘效f"茁+ 则，f.=(3.2-l)xl05 x 36 85xl0-fax丄杠杆20 5=810. 7-700. 9x 第36=109. 8n «110n当a=20mpa, p2=0. 55mpa时，膜片芯子受膜片向上的推力为:e芯=已芯x人有效一 f= (5.5-l)xlo5x3685xlo_6-fax-1杠杆=1685. 25-2656x36=9

44、57. 4n«957n当a=2mpa, p2=0. 32mpa时，膜片芯子受膜片向上的推力为:f一芯=芯x a有效-f1= (3. 2-1 )x 103 x3685x 10-6 - fa*x1杠杆9 5=810. 7-285. 8 x36=735. 3n«735n当 a=2mpa,p2=0. 55mpa时，膜片芯子受膜片向上的推力为：_ hir几芯=芯x人有效-f=(5.5 1)xlo5x3685x 10" fa，山杠杆 1杠杆9 5=1289.7 285.8x *36=1582.8n“583n通过以上计算可知，弹簧在£=20mpa, p2=0. 32-

45、0. 55mpa时的受力范围为 u0n-957n;在 a=2mpa, p2=0. 32-0. 55mpa 时的受力范围为 735 n一1583n。因此, 要保证£=2-20mpa时，£=03-0. 55mpa时，弹簧的受力范围必须在735n-957n 范围内。在弹簧的设计中，试取初始压缩量=2mm,所受压力f；=160n, a人=4mm, p,=454n»弹簧自由高度h弹簧=30mm。则，_ 454-1604-2=147n/mm当 />=20mpa 时，hmaxl=0. 0039mm 又因为杠杆的长度1杠杆=36mm,高度h杠杆=9. 5mm,所以，a=20

46、mpa时，弹簧在工作时的作用力变化值为:oraf= 0.0039 x xl479.5=2. 18n «3n又因为阀芯的行程1阀芯行秤=0. 5±o. 01mm,膜片芯子的实际上移距离:芯子变动，0.5x| = 1.89mmfmax = a + "1芯子变动x k= 160 + 1.89x 2=311n 弹簧在=220mpa, a最小时的受力为：fmin = fmax -=311-3=308n 根据对弹簧的设计，可算出在该弹簧的作用下，一级减压阀阀室的气体在 =2-20mpa时的实际压力范围值。«z=4 + llxl0 人有效+lxl03685x10“=

47、1.94xlo5pa耳斷=4 + llxl0'a冇效3083685 x io-6+ lxl()5= 1.93xl05 pa通过以上计算，一级减压弹簧可设计如下：自由高度/1()=30mm,£|=160n, ai2=4mm, /j2=454n,- 21.5mm,d! = 3.5mm,中径z)12=18mm，总圏数为55圈，有效圏数为35圈，旋向右，热 处理hrc45一50,弹簧表面不得有任何伤痕和毛刺，表面法兰处理。该弹簧的示意图如下图3. 1所示：p2=454n二 160n图3.1 一级减压阀弹簧下面对该弹簧进行强度校核：根据机械设计手册（131 7-5页，表7. 1-4弹簧

48、常用材料（摘自 gb/t1239. 6-1992 ）弹簧材料选择阀门用油淬火回火碳素弹簧钢丝（gb4359 ）牌 号为65mn,这类材料的性能是强度高，性能好，用于内燃机阀门弹簧或类似用途 弹簧，直径2. 0-6. 0mm,而本设计的弹簧丝直径d=3. 5mm,满足要求；推荐温度 范围为-40-150°c,而本设计的减压阀要求在-5-85°c,符合推荐温度范围。根据 表7. 1-6弹簧钢丝的抗拉强度6 （摘自gb/t1239. 6-1992 ）直径为3. 5mni的由该 材料制成的弹簧的=1422mpa,由7-10页的计算公式可得：n 1 q旋绕比c= = =5 14,满足

49、4<c<10的要求；d 3.5(3-9)v 4x5.14-10.615k=+4x54 45.14=1. 18+0. 12=1. 3由公式7. 1-3skdf _ 8kcfttd7' nd1式中，f=p2-p1=454-160=294n则，8kcft =7id_ 8x1,3x5.14x294一 34x(3.5x107)2=408.6mp。再由7-8页表7. 1-8弹簧的许用应力(摘自gb/t1239. 6-1992 )可知，由淬 火回火钢丝制成的压缩弹i类(指受变载荷作用次数在io。以上的弹簧)的许用 切应力为( 0.35 0. 40 ) crh,为了安全，取最小值rp=0.

50、 35则，旷厂035 6,=0. 35 x 1422=497.7mpa因此，rp>r=408. 6mpa,满足强度要求，此设计合理。3. 2二级减压阀的设计3. 2. 1二级减压阀的工作原理二级减压阀的工作原理与一级减压阀的工作原理基本一致，也属于常开式减 压阀，利用缝隙进行减压，但也有一定的不同的地方，二级减压阀的压力弹簧是 钮簧，可调节，而杠杆是不可调节的，阀芯可实现微调。3.2.2二级减压阀阀室及盖板.杠杆.上档板的设计二级阀室设计在壳体的背面，阀口内径d二级阀阀口外径£):级阀|=8mm。 二级阀室除了与一级阀室联通外，还与怠速阀阀室和三级阀阀室联通，二级阀室 上面有阀

51、盖，三级阀口设计在二级阀盖上。二级阀与一级阀一样，利用缝隙减压 原理对其进行减压，二级阀膜片的实际受力并移动的面积与盖上049的孔面积相 等。二级阀膜片上挡板直径q下档初选31mm,杠杆在左端部分的转臂初选为 26. 5mm,右端部分的转臂长度初选为 16. 5mm,即 l2|rha=26. 5mm, l2|1|fb=16. 5mmo 3.2. 3二级减压阀弹簧的设计由已知条件得知，当二级阀口 qv=0时，p2=0. 21mpa, £=038mpa,当二级 阀 口流量 qv=40m3/h 时,p2=0. 19mpa, 中0 36mpa°根据公式3-5,可算出二级阀口在

52、63;)=2-20 mpa时的最大缝隙/仏。12%“灯 in(勻式中:40x0.717-0.00797kg/s,“=182.9 + 110.722xio-7=146. 81 xlo_7p"inaxr=518. 3 ji kg kt=50+273. 15=323. 15kr2 =ri=iri=2-5mra打=0. 36mpap2=q. 19mpa0.00797xl2xl46.81xl0_7x518.3x323.15xln 2.53.14x(0. 36)2-(0. 19)2x10,2=0. 722xl0_4m=0. 0722mm则，膜片芯子的最大移动量为:a/.er=0.0722x|g=

53、0.116mm膜片芯子受膜片向下的作用力：(3-10)其中，ap芯为膜片在流量最大时上下面之间的压力差，有效为与二级弹簧 压力相等的作用力除以膜片上下面之间的压力差后的值。_(3. 14x49° _3. 14xd?上档d?上挡 314xz)2下挡线有效n 449-42上挡3. 14x49-_3.14x3p)x 31+ 114><31244494=(1884. 785 - 754. 385 ) xo. 633 + 754. 385=1410 mm2当£=021mpa时，膜片芯子受膜片向下的作用力为：芯=(0. 21-0. ldxlouvoxlo-6=147n当p2

54、=0. 19mpa时，膜片芯子受膜片向下的作用力为：匕芯 7(0. 19-0. 11)x106x1470x10-6=117. 6null8n在上述计算式中，0.11xl06pa为大气压的压力，三级阀室的压力约等于大气 压。根据上述计算可得二级弹簧在p2 =090.21mp°的情况下的受力范围为 118n一 147n,则其弹性系数为：k 二(f二芯 _ f二芯)'芯子(3-11)k2 = 147-1 18=250n/mm0.116由以上计算可看得出来，k?值太大，根据经验，可选2=40n/mm,这样，二 级阀的气体变化量可控制在0. 0032mpa左右，通过调节阀芯和膜片芯子上

55、与弹簧 相接触的螺母，使其满足鬥=019一021mpa这一条件。现将二级减压阀弹簧的结构示意图如下图3.2所示：图3.2二级减压阀弹簧3. 3三级减压阀的设计 3. 3. 1三级减压阀的工作原理在本次设计中，三级减压阀是常闭式的阀，主要是利用阀室的真空度进行调 压。当阀室内的真空度为0或是不够大时，在压力弹簧的作用下，阀口处于关闭 状态。当阀室处于负压或真空度大于一定的值时，膜片两边的压力差使膜片向阀 室里运动，带动杠杆克服弹簧压力，使阀口打开供气。三级压力弹簧的压力可以 根据具体的情况进行调节。天然气的流量完全由发动机的真空度进行调节。3. 3. 2三级减压阀盖板.杠杆.上挡板.阀口的设计三

56、级阀盖的底边外径与减压阀壳体底边的外径相同，初选192mm,阀盖的底 边宽度初选为11mm,可安装m6的螺栓和螺母。盖板的8个螺孔均布，在阀盖上 还有4个进气孔，从而使膜片与大气相通。杠杆的长度初选为85mm,头部与三级调节弹簧相连，在安装阀芯的部位有一 块垫板，在垫板上绞螺纹孔使阀芯更加牢固。下面是三级减压杠杆剖面简图。图3. 3三级减压阀杠杆三级阀口的内径初选为8mm,外径初选为llmm,三级阀的真空度一般为 0. 3一lkpa。三级阀的上挡板的直径初选d3i r=45mm,厚度初选1. 5mm,中间开05. 5的孔。3. 3.3三级减压阀调节弹簧的设计三级阀膜片芯子受膜片向上的作用力为：弘效=（哑一也）且+泌有效4 4 d2 4=宀(192-12x2)2 _兀xd拦 % 2汹 + 兀xq二挡44 j 192-12x243.14x(192-12x2)-_1h><4