施工电梯基础施工方案(新)

1、施工电梯基础施工方案一、工程概况御城雅苑二期工程位于位于江门市港口路与迎宾大道交汇处西北侧，主要建 筑物有住宅楼（22f） 2幢、住宅楼（28f） 2幢、住宅楼（30f） 3幢，具中，高层 住宅及其间的休闲、绿化、体育活动场所下设2层地下车库，釆用钢筋混凝土框 架剪力墙结构，基础型式采用天然地基浅基础和旋挖桩基础。本工程总建筑面积 为117600m2o各栋号建筑概况见表1. 1. io表1. 1. 1各栋号建筑概况表序号栋号层数层咼（m）建筑高度工程性质结构形式13#楼30f/-23.094.4高层住宅框剪24#楼30f/-23.094.4高层住宅框剪35#楼30f/-23.094.4咼层住宅

2、框剪88#楼28f/-23.08&4高层住宅框剪99#楼28f/-23.088.4高层住宅框剪1110#楼29f/-23.091.4高层住宅框剪1111#楼22f/-23.070.4高层住宅框剪1212#楼22f/-23.070.4高层住宅框剪结构的设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度为七度，建筑抗震设防类别 为丙类，剪力墙抗震等级为三级，短肢剪力墙抗震等级为三级，建筑物的安全等 级为二级。主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用sc200/200施工升降机5台;垂直运输机计划安装时间为结构12层开始。根据施工现场的场地情况及建筑物的平而位置，确定3、4#楼为1#施工梯、5#楼2#

3、施工梯、8、9#楼3#施工梯、10#楼 4#施工梯、11、12#楼5#施工梯。3、4、5#楼人货电梯安装高度为99. 528米（66 节）；8、9#楼人货电梯安装高度为93. 526米（62节）；10#楼人货电梯安装高度为 96.512米（64节）；11、12#楼人货电梯安装高度为75. 4米（50节）"各栋施工电梯安装位置详见施工电梯平而布置图，5台施工电梯全由建筑外 阳台进入室内。二、施工电梯技术方案（一）、升降机基础（3、4#、10#楼）（位于车库顶板上方）根据本工程的特点，为方便工程施工的需要，（14#、15#楼）所使用的升降 机需安装在车库顶板上，为了确保车库顶板的安全，必

4、须保证人货电梯基础混凝 土的强度及几何尺寸。在地下负一层，人货电梯基础混凝土楼板下，采用钢管回 顶加固措施。1、施工电梯基本参数施工电梯型号：sc200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度:99. 528m；标准节长度:1. 508m；底笼长(单个):3.2m；标准节重：150kg；单个吊笼重:1380kg；外笼重：1200kg；施工电梯安装在车库顶板上，底笼宽(单个):1.49m；对重重量：无对重；吊笼载重：2000kg；顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响， 取荷载系数n=2. io同时应能承受施工电梯工作时最不利条

5、件下的全部荷载，加固 后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于p二吊笼重+护栏重+标准节总重+对重 体重+额定载荷重)*2. 1= (2*1380) +1200+ (66*150) +2*0+2*2000 *2. 1*35720 kg=357. 2kno2、回撑搭设方案：根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为357. 2kn,基础尺寸为4000 x6000mm,因此加固范围为4500x6500mm,出此车库顶板承担的总荷载为12.21 kn/m2,此荷载由施工电梯底部4500x6500范围的楼板承担，而根据结构设计车库 顶板施工荷载为5kn/m2,故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用

6、螺栓底 座(钢定托)顶紧，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400,高度方向 步距h= 1000mm加设水平方向拉杆。3、车库顶板支撑架计算书：(1) 计算依据：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (jgj130-2001).建筑地基基础设计规范(gb 50007-2002).建筑结构 荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范。扌ii件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(2) 设计选型：车库顶板在施工电梯基础底部采用钢管脚手架冋撑的方式以保证板使用 安全。钢管脚手架间距纵横为400x40011uh,步距为1000m

7、m, 45ininx95mm方木, 钢管顶托顶紧。考虑到车库顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0 kn/n?进行验算。-+d=:;ah落地平台支撑架立面简图(3) 、计算书;1) 、参数信息:(1) 基本参数 立柱横向间距或排距l(m):0. 40,脚手架步距h(m)： 1.00；立杆纵向间距lb(m):0. 40,脚手架搭设高度h(m)： 3.80；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0. 10,平台底钢管间距离(mm)： 400. 00；钢管类型(mm): 048x3. 5 (考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用48x3.0)连 接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数：0

8、80；(2) 荷载参数 脚手板自重(kn/m2):0. 300；栏杆自重(kn/m2):0. 150；材料堆放最大荷载(kn/m2) : 50. 000；施工均布荷载标准值(kn/no :1. 000；2) 、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截而力学参数为截面抵抗矩w二5. 08 cm3；截面惯性矩i二12. 19cmq?纵向钢管计算简图(1) 荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kn/m):q = 0. 150 + 0. 300x0. 400 = 0.270 kx/m；堆放材料的自重线荷载(kn/m):q12 二 50. 000x0. 400 二 20. 000 kn/m；活荷

9、载为施工荷载标准值(k/ni):p)= 1.000x0. 400 = 0. 400 kx/m(2) 强度计算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和; 最大弯矩计算公式如下：览喚10如厂-cm恋厂最大支座力计算公式如下：n=laqxl +1.22z均布恒载:qi = 1.2 x qn+ 1.2 x q12 = 1. 2x0. 270+ 1. 2x20. 000 = 24. 324 kn/m；均布活载：q2 = 1.4x0. 400 = 0. 560 kn/m；最大弯距 % = 0. 1x24. 324x0. 4002 + 0. 11

10、7 x0. 560x0. 4002 = 0. 400 kn. m ；最大支座力 n 二 1.1x24.324x0.400 +1.2x0. 560x0. 400 = 10. 971 kx；截面应力 o= 0. 400 x106 / (5080. 0) = 78. 675 n/mm2；纵向钢管的计算强度78. 675小于205. 000 n/nnn；满足要求！(3) 挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：=0'677+0"0均布恒载：q 二 q】+ q】2 = 20. 270 kn/m；均布活载：p 二 0.400 kn/m；v 二(0.677 x

11、 20.270+0. 990 x 0. 400) x 400. 07(100 x 2.060 x 105 x121900. 0)=0. 144mm纵向钢管的最大挠度小于400.000 /250与10,满足要求！3) 、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p =10. 971 kn；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kn. m)支撑钢管计算变形图(kn. m)0.0040.0®. 0040.0030.00.001raofiooi支撑钢管计算剪力图(kn)最大弯矩 l = 0. 001 kn.m ；最大变形v込二0. 000 m

12、m ；最大支座力cu = 10. 973 kn ；截面应力 o 二 0.216 n/mm2 ；横向钢管的计算强度小于205. 000 n/mm；满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400. 000/150与10 mm,满足要求！4) 、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚于架安全技术规范培训讲丿朋刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16. ookn,按照扣件抗滑承载力系数0. 80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80rn o r wrc其中rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值r二10.973 kn；r < 12.80

13、kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5) 、模板支架荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：脚手架的口重(kx)：血二 0. 149x4. 500 二 0. 670 kn；钢管的自重计算参照扣件式规范附录a双排架自重标准值，设计人员可根据 情况修改。栏杆的自重(kn)：ng2 = 0. 150x0. 400 = 0. 060 kx；脚手板自重(kn):弘二 0. 300x0. 400x0. 400 二 0. 048 kn；堆放荷载(k)：ng4 = 50. 000x0. 400x0. 400 = 8.000 kn；经计算得到

14、,静荷载标准值ng = ngi+nmz = 8. 778 kn；2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值nq二1.000x0. 400x0. 400二0. 160 kn；3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1. 2ng + 1. 4nq = 1.2x& 778+ 1.4x0. 160 = 10. 758 kn；6) 、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：一其屮n 立杆的轴心压力设计值(kn) : n = 10. 758 kn；。-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i杳表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) : i二1.58 cm；

15、a立杆净截面面积(cm?) ： a = 4. 89 cm2；w立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): w=5. 08 cm3；o钢管立杆抗压强度计算值(n/nrno ；f-钢管立杆抗压强度设计值:f二205.00 n/mm2；u计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算1。= kuh(1)l = (h+2a)(2)k】-计算长度附加系数，取值为1.185；u -让算长度系数，参照扌ii件式规范表5. 3.3； u二1.700；a立杆上端伸出顶层横杆屮心线至模板支撑点的长度；a = 0. 100 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 lo = kiuh = 1. 185x

16、1.700x 1.000 = 2.015 m；lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ；出长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©二0. 406 ；钢管立杆受压强度计算值；o =10757. 660 /( 0. 406x489. 000 )= 54. 185 n/mm2；立杆稳定性计算o = 54. 185小于f = 205. 000满足要求！公式(2)的计算结果：lo/i 二 1200. 000 / 15.800 二 76. 000 ；出长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4)二0. 744 ；钢管立杆受压强度计算值；o =1

17、0757. 660 / ( 0. 744 x489. 000 ) = 29. 569 n/mm2；立杆稳定性计算o = 29. 569小于f = 205. 000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = kk(h+2a)(3)k2 -计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ；公式(3)的计算结果：lo/i = 1427. 688 / 15. 800 = 90. 000 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数“二0. 661 ；钢管立杆受压强度计算值；o =10757. 660 / ( 0. 661x 489. 000 ) = 33. 282 n/m

18、m2；立杆稳定性计算°二33. 282小于f二205. 000满足要求!综上所计算，施工电梯选用sc 200/200型，搭设高度57. 304m,根据说明书计算规则算的总荷载为361kx,基础尺寸为4000x6000mm,因此加固范围为4500x6500mm，总荷载为12. 34 kn/m2,小于50 kn/m2,故该施工电梯回撑系统满足耍求。（二）、施工电梯位于回填土上：1、地基参数施工电梯型号：sc200/200；架设总高度：78. 416m （57. 304m）； 底笼长（单个）：3m （3.2） m；标准节重:170kg；单个吊笼重：945kg；外笼重:1200kg；2、地基

19、参数承台下地基土类型：回填土夯实;地基承载力折减系数：0.4；3、基础参数基础混凝土强度等级：c35；承台底部长向钢筋：12200；承台底部短向钢筋：0>12200；钢材型号:iirb400；基础长度1： 4. 5m；吊笼形式：双吊笼；标准节长度:1. 508m；底笼宽（单个）：1.3m （1.5m）；对重重量:1800kg；吊笼载重：2000kg；地基土承载力设计值:150kpa；基础高度h： 0. 45 m；基础宽度b： 6. 5 m；导轨架长c二0. 8m,宽a二0. 8m4、基础承载计算:1）荷载计算荷载计算过程如施工电梯1所示。考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n二2

20、. 1,(2*945) +1200+ (52*170) +2*1800+2*2000 *2. l38493kg二385ky。2）地基承载力验算gk=25x4. 50x6. 50x0. 45=329. 0625kn承台自重设计值 g=329. 0625x 1. 2 = 394. 875kx 作用在地基上的竖向力设计值f = 394. 875+385二779. 875kn基础下地基土为回填土夯实，地基承载力设计值为150kpa。地基承载力调整 系数为&二0. 4o基础下地基承载力为 p二 150. 00x4.5x6.5x0. 40=1755. ookn > f=779. 875kn

21、该基础符合施工升降机的要求。5、基础承台验算基础承台轮强度等级为c35,其轴心抗压强度fc=16. 7n/mm2,轴心抗拉强度 ft=l. 57n/mm2,底面长 1=4. 5m,宽b=6. 5m,底面积s=4. 5x6. 5=29. 25m2,承台高 h=0. 45m,导轨架长c二0. 8m,宽a二0. 8m。1) 承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足s二29. 25$ (pk+gk)/fc=(394. 875+385)/16. 7二0. 047m2o (满足要求)2) 承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下:冲切面i vi冲切面1k45&#

22、176;45d>jiiiihhiiriiiiihih1-12-2应满足如下耍求a 粧=（d +旬）/2巧二匕 x 4式屮 pj -一扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位而积净反力，pj二p/s二385/29. 25二 13. 16kn/m2；0hp”受冲切承载力截面高度影响系数，本例取bhp=l；h0-基础冲切破坏锥体的有效高度，取hom5o-35m15mm;ai-冲切验算时取用的部分基底面积，a二6. 5x 1. 4=9. im2；ani冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽為-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内

23、的下边长;&b二a+2h°二0 8+2x0. 415=1. 63mdm二qt+db)/2二(0. 8+1. 63)/2=l. 215mfi=pjxa|二 13. 16x9. 1=119. 756kn0. 7phpftamh0=0.7xlxl.57x1215x415/1000=554.14knll9. 756kn,满足要求！6、承台底部配筋计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：2岖=等(22 + /)(也+卩一丰)+ (沧一勿门二加-/)识+外(如+% -手)4oji式中m, m2任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;ai任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，ai二1. 9m；l,b基础底面的长和宽；pmax, pmin相应于荷载效应基本组合时的基础底而边缘最大和最小地基反力设计值,pmax=pmin=(394. 875+385)/29. 25=26. 66kn/m2；p相应于荷载效应基本组合吋在任意截面it处基础底面地基反力设计值，p二pmax二26. 66kn/n?；g考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，g=1.35gk , gk为基础标准自重,g=l. 35x385=519. 75kn；mi二 1. 9?/12 x (2x4. 5+0.