郑州大学现代远程教育《综合性实践环节》课程考核答案

1、个人精心创作质量一流，希望能得到您的肯定谢谢！编辑页眉，选中水印，点击删除，便可批量消除水印。郑州大学现代远程教育综合性实践环节课程考核说明：本课程考核形式为提交作业，完成后请保存为WORD2003 格式的文档，登陆学习平台提交，并检查和确认提交成功（能够下载，并且内容无误即为提交成功）。一作业要求1. 要求提交设计试验构件详细的设计过程、构件尺寸和配筋；2. 要求拟定具体的试验步骤；3. 要求预估试验发生的破坏形态；4. 构件尺寸、配筋、试验步骤以及破坏形态可参考综合性实践环节试验指导或相关教材（例如，混凝土原理） ，也可自拟。二作业内容1. 正截面受弯构件适筋梁的受弯破坏试验设计。 （35

2、 分）实验一钢筋混凝土受弯构件正截面试验1.实验目的：A、实验室实验目的 :1、了解受弯构建正截面的承载力大小，挠度变化及裂纹出现和发展的过程。2、观察了解受弯构件受力和变形的过程的三个工作阶段及适筋梁的破坏特征3、测定或计算受弯构件正截面的开裂荷载和极限承载力，验证正截面承载计算方法B、模拟实验目的 :1、通过用动画演示钢筋混凝土简支梁两点对称加载实验的全过程，形象生动地向学生展示了钢筋 混凝土简支受弯构件在荷载作用下的工作性能。同时，软件实时地绘制挠度 -荷载曲线、受压区高度 -荷载曲线及最大裂缝宽度 -荷载曲线以放映简支梁工作性能的变化规律，力图让学生清楚受弯构件的变形，受压区高度等在荷

3、载作用下不同阶段的发展情况。2、学生还可以实用软件对即将进行的实验进行预测，认识试件在荷载作用下不同阶段的反应，从而设计出良好的实验观测方案。3、实验结果有学生计算与模拟实验结合进行，实现参与式实验教学的效果。2.实验设备：A 、试件特征（ 1）根据实验要求，试验梁的混凝土等级为 C25，截面尺寸为 150mm*400mm，（Fc=16.7N/mm 2 ， ftk1.78N / mm2 , f ck16.7 N / mm2 ， ft=1.27 N/mm 2 ）纵向向受力钢筋等级为 HRB400 级 ( fyk 400N / mm2, fstk 540N / mm2 , Ec 2.0 105 ）

4、箍筋与架立钢筋强度等级为 HPB300 级 ( fyk 300N / mm2 Ec 2.1 105 )（ 2）试件尺寸及配筋图如图所示， 纵向受力钢筋的混凝土净保护层厚度为20mm(计算按规定取 20+5=25mm)。（ 3）梁的中间配置直径为 6mm，间距为 80 的箍筋，保证不发生斜截面破坏。（ 4）梁的受压区配有两根架立钢筋，直径为 10mm，通过箍筋和受力钢筋绑扎在一起，形成骨架，保证受力钢筋处在正确的位置。B、真实实验仪器设备：1、静力试验台座，反力架，支座及支墩2、20T 手动式液压千斤顶3、20T 荷重传感器4、YD-21 型动态电阻应变仪5、X-Y 函数记录仪器6、YJ-26

5、型静态电阻应变仪及平衡箱7、读书显微镜及放大镜8、位移计（百分表）及磁性表座9、电阻应变片，导线等C、模拟实验仪器设备：1、笔、计算纸2、电脑3、SSBCAI 软件3、实验简图本次试验我分配的梁的跨度l 为 3300mm，构造要求的截面尺寸为220*110 但是为了计算需要该梁的截面高度 h 为取 400mm，截面宽度 b 取 150mm。外力加载处位于总长的1/3 即 1100处。第2页共 19页（受力简图）（设计截面图）经计算该梁的最小配筋面积为0.178%A，最大配筋面积为1.7%A。1、在进行少筋破坏计算时配筋面积采用 0.125% A、计算 As 为 75 平方毫米，采用一根直径为

6、10 的三级钢筋，实际 As 为 78.5 平方毫米，经检验满足构造要求。2、在进行适筋破坏计算时配筋面积采用 0.85% A 、计算 As 为 510 平方毫米，采用两根直径为 18 的三级钢筋，实际 As 为 509 平方毫米，经检验满足构造要求。3、在进行超筋破坏计算时配筋面积采用 2.00% A、计算 As 为 1200 平方毫米，采用两根直径为 28 的三级钢筋，实际 As 为 1232 平方毫米，经检验满足构造要求。适筋破坏 -配筋截面模拟实验加载数据 :1、荷载 0 kg0.4kn 属于弹性阶段，当荷载达到0.4kn 后进入塑形阶段。2、荷载 0.4kg6.9kn 属于塑性阶段，

7、当荷载达到6.9kn 后 混凝土开始开裂。3、荷载达到 52.9kn 时钢筋达到受拉屈服强度但混凝土还未定达到抗压峰值。4、荷载达到 55.2kn 时 混凝土达到抗压峰值该梁破坏。绘出试验梁 p-f 变形曲线。（计算挠度）极限状态下的挠度h040034366mmteAs=0.578.5=0.00261<0.01 取0.01A150400te=M y=10.044106=401.825sq0.87h A0.8736678.50 s=1.1-0.65ftk=1.1-0.651.78取 1=1.099>1te sq0.01401.825E=ES21054 =7.142EC2.810第3页

8、共 19页、 （ b f-b） h ff=bh0=0As78.50.0014b h0150366BsEsAsh02210578.5 36622.103 101212N mm21.156e6 7.1420.00141.4101.501 101.1510.21+3.5f10S3l 24a233.3241.121.06524l2243.32Fa(3L24a2)9.13110612 (3 33002411002) 7.054 L / 200=16.5mm满足要求f024 1.501 1024 B与实验结果7.37 相差 50%以内计算结果符合误差要求，但不符合安全构造要求。同上方法可以计算出不同荷载作

9、用下的挠度编号12345678910荷载0.324.248.189.49.519.579.629.649.659.66挠度0.033.216.2311.8320.1930.3241.9654.8259.3466.29挠度 - 荷载曲线图12108载荷6420010203040506070挠度p-f 变形曲线绘制裂缝分布形态图。（计算裂缝）第4页共 19页裂缝分布形态简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。在荷载为0.3kn 前，梁处于弹性阶段； 在荷载增加到大约6.0kn，梁由弹性到开裂； 在荷载增加到大约9.7kn钢筋达到屈服强度，梁破坏。在开裂截面，内力重新分布，开裂的混凝土一下子把原来承

10、担的绝大部分拉力交给受拉钢筋，是钢筋应力突然增加很多，故裂缝一出现就有一定的宽度。此时受压混凝土也开始表现出一定的塑性，应力图形开始呈现平缓的曲线。实验荷载 -挠度曲线图如下、实验荷载最大裂缝宽度曲线如下：又因为配筋率少于最小配筋率，故一旦原来由混凝土承担的拉力有钢筋承担后，钢筋迅速达到的屈服。受压区高度会迅速降低，以增大内力臂来提高抗弯能力。 同时，所提高的抗弯能力等于降低后的荷载引起的弯矩，受压区高度才能稳定下来。在挠度 -荷载曲线上就表现为荷载有一个突然地下降。然后受压区高度进一步下降， 钢筋历尽屈服台阶达到硬化阶段， 荷载又有一定上升。 此时受压区混凝土仍未被压碎， 即梁尚未丧失承载能

11、力， 但这是裂缝开展很大，梁已经严重下垂，也被视为以破坏。实验荷载相对受压区高度曲线如右图：第5页共 19页个人精心创作质量一流，希望能得到您的肯定谢谢！编辑页眉，选中水印，点击删除，便可批量消除水印。适筋破坏：（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。开裂弯矩：h0 400 40360mmftkAs1.78 509x0.362mm1 fckb 1.0 16.7 150Mcra1 fckbX ( h00.5 X )1.016.71500.362(3660.362 / 2)0.3269kn m开裂荷载 :Mcr0.3269Fu0.297kna1.1屈服弯矩：h04004036

12、0mmfykAs400509x81.277 mm1 f ckb1.0 16.7 150Myk a1 fckbX (h00.5 X ) 1.0 16.7 150 81.277(360 81.277 / 2) 65.022 kn m屈服荷载 :Myk65.022Fyk1.159.111kna极限弯矩：h040040360mmfA540 509xstks109.725mmfb1.0116.7 150ckMua1 fckbX (h00.5 X ) 1.0 16.7 150 109.725(360 109.725 / 2) 83.870kn m极限荷载 :FuMu83.870a1.176.246kn模拟

13、实验破坏荷载与计算破坏荷载比较：两个开裂弯矩对比：（6.9-0.297）/6.9=95.6%>50%两个屈服弯矩对比：（59.11-52.9）/ 59.11=10.5%<50%两个极限弯矩对比：（76.246-55.2） / 55.2=38.12%<50%误差符合要求。结果分析本次实验数据对比，误差存在，产生误差的主要原因有三点：1 实验时没有考虑梁的自重，而计算理论值时会把自重考虑进去。2.计算的阶段值都是现象发生前一刻的荷载，但是实验给出的却是现象发生后一刻的荷载。3.破坏荷载与屈服荷载的大小相差很小，1.5 倍不能准确的计算破坏荷载。4.整个计算过程都假设中和轴在受弯截

14、面的中间。（2）绘出试验梁p-f 变形曲线。（计算挠度）极限状态下的挠度h040040360mms509=0.0170>0.01 取0.017teA =A0.5 150 400te=M u=83.87 106=526.09N/mm2sq0.87h A0.873605090 s=1.1-0.65f tk=1.1-0.651.78=0.980tesq0.017526.09E=ES21054 =7.142EC2.810、 （ b f -b） h f=0f=bh0As5090.0014b h0150366ss02210550936021.3191013132BsE A h6 e67.1420.0

15、0141.094 10 N mm1.151.2061.150.980.21+3.510ffFa(3 L024a2 )83.8710 613 (333002411002 )8.890L / 200=16.5mm满足要求24B241.09410屈服状态下的挠度h040040360mmteAs=509=0.0170>0.01 取0.017Ate0.5 150 400sq=M yk=65.02210 6=407.87N/mm20.87h0A s0.87360509=1.1-0.65f tk=1.1-0.651.78=0.933tesq0.017407.87ES2105E=EC2.8104 =7.

16、142= b、b、=0f -h f、 （）fbh0第7页共 19页As5090.0014b h0150366s s022105 50936021.319 1013132BsE A h6 e67.1420.00141.145 10 Nmm1.151.1521.150.9330.21+3.510fFa2265.02210622满足要求f24B(3L04a )24 1.1451013 (333004 1100 ) 6.585L / 200=16.5mm开裂状态下的挠度h040040360mmteAs=509=0.0170>0.01 取0.017A0.5 150 400tesq=M cr=0.3

17、26910 6=2.051N/mm20.87h0A s0.87360 509=1.1-0.65f tk=1.1-0.651.78=320.2取 0.20.017tesq2.051EES2105=EC2.8104 =7.142= b、b、=0f -h f、 （）fbh0As5090.0014b h0150366ss02210550936021.3191013132BsE A h6 e67.1420.00140.82721.595 10 N mm1.151.150.20.21+3.5f10Fa220.326910622满足要求f24B(3L04a )241.5951013 (3 33004 110

18、0 )0.024L / 200=16.5mm与实验结果0.03 相差 50%以内计算结果符合误差要求，但不符合安全构造要求。同上方法可以计算出不同荷载作用下的挠度编1234567891011121314号荷0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27载挠0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5328.2431.2度第8页共 19页）荷载 - 挠度曲线nk（60载荷 5040302010005101520253035挠度（ mm）p-f 变形曲线绘

19、制裂缝分布形态图。（计算裂缝）极限状态裂缝宽度maxcrsq（deq）0.98526.0931+0.0810）（Es=1.9Cs+0.08=1.951.9）=0.751mmPte2 10509/400150屈服状态裂缝宽度maxcrsq=（deq）0.933407.8731+0.0810）（Es1.9Cs+0.08Pte=1.92 1051.9=0.750mm509/ （400150）开裂状态裂缝宽度sq=（deq）0.22.05131+0.0810）（maxcrEsPte2 10509/（400 150）用同样的方法可计算出如下表：编号1234567891011121314荷载0.3511.

20、1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27裂缝0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5330.1931.2宽度第9页共 19页荷载- 最大裂缝宽度6050）40nk30（载20荷100-0.500.511.52最大裂缝宽度（ mm）理论荷载 -最大裂缝曲线模拟实验荷载 -最大裂缝曲线简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。当荷载在 0.4KN 内，梁属于弹性阶段，受拉应力应变和受压应力应变曲线呈直线。当荷载在 6.9KN 的基础上分级加载，受拉区混凝土进入塑

21、性阶段，受拉应变曲线开始呈现较明显的曲线性，并且曲线的切线斜率不断减小，表现为在受压区压应变增大的过程中，合拉力的增长不断减小，而此时受压区混凝土和受拉钢筋仍工作在弹性范围，呈直线增长， 于是受压区高度降低，以保证斜截面内力平衡。当内力增大到某一数值时，受拉区边缘的混凝土达到其实际的抗拉强度和极限拉应变，截面处于开裂前的临界状态。接着荷载只要增加少许，受拉区混凝土拉应变超过极限抗拉应变，部分薄弱地方的混凝土开始出现裂缝。在开裂截面， 内力重新分布，开裂的混凝土一下子把原来承担的绝大部分拉力交给受拉钢筋，是钢筋应力突然增加很多，故裂缝一出现就有一定的宽度。此时受压混凝土也开始表现出一定的塑性，应

22、力图形开始呈现平缓的曲线。此时钢筋的应力应变突然增加很多，曲率急剧增大， 受压区高度急剧下降，在挠度-荷载曲线上表现为有一个表示挠度突然增大的转折。内力重新分布完成后，荷载继续增加时，钢筋承担了绝大部分拉应力，应变增量与荷载增量成一定的线性关系，表现为梁的抗弯刚度与开裂一瞬间相比又有所上升， 挠度与荷载曲线成一定的线性关系。随着荷载的增加，刚进的应力应变不断增大，直至最后达到屈服前的临界状态。当荷载达到52.9KN 时，钢筋屈服至受压区混凝土达到峰值应力阶段。此阶段初内力只要增加一点儿，钢筋便即屈服。一旦屈服，理论上可看作钢筋应力不再增大（钢筋的应力增量急剧衰减），截面承载力已接近破坏荷载，

23、在梁内钢筋屈服的部位开始形成塑性铰，但混凝土受压区边缘应力还未达到峰值应力。随着荷载的少许增加，裂缝继续向上开展，混凝土受压区高度降低（事实上由于钢筋应力已不再增加而混凝土边缘压应力仍持续增大的缘故，受压区必须随混凝土受压区边缘应变增加而降低，否则截面内力将不平衡），中和轴上移，内力臂增大，使得承载力会有所增大，但增大非常有限，而由于裂缝的急剧开展和混第10页共 19页凝土压应变的迅速增加， 梁的抗弯刚度急剧降低， 裂缝截面的曲率和梁的挠度迅速增大， 所以我们可以看到在受拉钢筋屈服后荷载 挠度曲线有一个明显的转折， 此后曲线就趋于平缓， 像是步上了一个台阶一样。4、实验结果讨论与实验小结。试验

24、表明适筋破坏属于延性破坏：从钢筋屈服到受压区混凝土压碎的过程中，钢筋要历经较大的塑性变形，随之引起裂缝急剧开展和挠度剧增。因此，在工程应用中绝不能出现少筋、超筋的配筋情况。通过本次模拟试验掌握了正截面受弯的三个受力阶段，充分体验了钢筋混凝土受弯的整个过程；同时还掌握了扰度和裂缝的计算。通过这次试验， 我熟悉掌握其构件受力和变形的三个阶段以及破坏特征、掌握了不同荷载强度下挠度和裂缝宽度的计算并且通过计算三种情况下梁的屈服荷载和破坏荷载跟实验所得到的数值进行计较， 让我进一步明白， 在实际施工时与应该注意： 一定要根据构件的安全等级计算好承载力和强度，以保证施工安全和周边环境、构造物和人民财产的安

25、全！2. 斜截面受剪构件无腹筋梁斜拉受剪破坏试验设计。 （35 分）学习目标掌握剪跨比的概念、斜截面受剪的三种破坏形态以及腹筋对斜截面受剪破坏形态的响；熟练掌握矩形、T 形和 I 字形截面斜截面受剪承载力的计算方法；熟悉纵筋的弯起、截断及锚固等构造要求。A、真实实验仪器设备：1、静力试验台座，反力架，支座及支墩2、 20T 手动式液压千斤顶3、 20T 荷重传感器4、 YD-21 型动态电阻应变仪5、 X-Y 函数记录仪器6、 YJ-26 型静态电阻应变仪及平衡箱7、读书显微镜及放大镜8、位移计（百分表）及磁性表座9、电阻应变片，导线等B、模拟实验仪器设备：1、笔、计算纸2、电脑3、 SSBC

26、AI软件实验简图一、受弯构件有: 正截面受弯破坏（M）、斜截面受剪破坏（M、V）、斜截面受弯破坏（M、V）第11页共 19页二、斜截面受剪通过计算和构造来保证。斜截面受弯通过构造来保证。第12页共 19页 要解决的主要问题建工0SRVVuV道桥0SR0VdVu腹剪斜裂缝、弯剪斜裂缝斜截面受剪破坏的三种主要形态1、无腹筋梁的斜截面受剪破坏形态：（ 1）斜压破坏 发生条件： l<1 破坏特征：首先在梁腹部出现腹剪斜裂缝，随后混凝土被分割成斜压短柱，最后斜向短柱混凝土压坏而破坏。破坏取决于混凝土的抗压强度。脆性破坏。（ 2）剪压破坏试验表明， 无腹筋梁的斜截面受剪破坏形态主要由剪跨比决定。斜压

27、破坏Pf第13页共 19页 发生条件：1< <3 。 破坏特征：首先出现竖向裂缝，随后竖向裂缝斜向发展，并形成一条临界斜裂缝，最后剪压区混凝土破坏而破坏。破坏取决于剪压区混凝土的强度。脆性破坏。（3）斜拉破坏发生条件： >3。破坏特征：一旦裂缝出现， 就很快形成临界斜裂缝， 承载力急剧下降，构件破坏。承载力主要取决于混凝土的抗拉强度。 脆性显著。第14页共 19页Pf（ 4）三种破坏形态的特征比较三种破坏形态的特征比较（斜截面三种破坏都是脆性）（ 1）斜拉破坏为受拉脆性破坏，脆性最显著；且混凝土抗压强度未发挥。（ 2）斜压破坏为受压脆性破坏。第15页共 19页P斜压破坏剪压破

28、坏斜拉破坏f（ 3）剪压破坏为脆性破坏，脆性相对好些。有腹筋梁的斜截面受剪破坏形态破坏形态主要由剪跨比和箍筋配置量决定剪跨比l <11< l <3l >3配箍率无腹筋斜压破坏剪压破坏斜拉破坏r sv 很小斜压破坏剪压破坏斜拉破坏r sv 适量斜压破坏剪压破坏剪压破坏r sv 很大斜压破坏斜压破坏斜压破坏实验小结：一、无腹筋梁（主要是受力性能）：1、剪跨比（）的概念。2、传力机构：拉杆- 拱模型。 3、破坏形态：斜拉、剪压和斜压破坏。发生的条件（）、破坏特征。二、有腹筋梁（有受力性能、设计计算和构造措施三个方面）：（ 1）配箍率（sv ）的概念和箍筋的作用。（ 2）传力机构： 拱形桁架模型。（ 3）破坏形态： 斜拉、剪压和斜压破坏。 发生的条件 （ 、 sv ）、破坏特征。（ 4）影响承载力的主要因素： 、 fc、 、sv 。有关设计计算： （ 1）如何建立有腹筋梁斜截面抗剪承载力的计算公式？（ 2）计算公式的应用复核与设计。第16页共 19页（ 3）有关构造