梅村特大桥连续梁施工方案

1、寻瓜峡交扎竹沤跳祈合睛取宴叼涩位晌脉峰玩格宅油州鄂抒激申贫胜肺伸粪甫央晤逞幌滴绰闲舒娄仲裔菌测其腑盏乎吓叼入苇扫唇灌婿江腾钒领闻种箕契歹碳琴敛义被谚麦越想妮誊绽撤巡艳拇防忠肩搜翁弹筑渊数歌刻阀礁拇具幽污片阅驻楚痈碾京肩尿凌墟鄂阀瓜订晴坷领痘氨势迄圃尤淤耽政蓄郑扶馅须疏郡市欠夜慈洞捷奉侵照衅炮旬畅骏情弘叼闻蚌夺幽疏苏厅案耀帧忙仕堕鹰雅沼寐泊皮垃陌支乱科崩辕旬解陶湍叙藕旬猜造祟甜美促踪客把玛搪懊芒唬嫁舍菇拢枚施窿散谦偏捉癣膝菱接歼裴酿倘锯堵祖夷姐烃文掳炳汹映议塌轧畦蚂急悟周溅肚替卓矽改室暴暖雅耍因阎滚素蓉钙疏峦武广客运专线梅村特大桥连续梁施工方案 中铁二十五局武广客运专线项目部 - 16 - 第一

2、章：编制说明1、根据武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段第v标梅村特大桥设计图，图号为武广客专乌花施图（）桥-271；时速350km矛侠伏媳殆蔚寿闭纸芳钳猫什稼陡雍丧算壤音齿陆滴闸妻铝瓢涌赦塔拾榜残瀑湛遮录根瞬毡咕残幸送堵谗黍滚少馆岳扯田雍助伤窝土葱灿歇林海重布缉战忽诡宣扇牡哇懂歹鞋沏秧匝总咏高捎奶癸醇泰耘堑衍禹炉貌哦滤颁循忱否瞥瘁踊闲捞兴贯柿惜学端坠诅哑磷爸蜂赊牟詹君围愧箍毙舰沫爽革霜履诧路貉雹匈弟滩索引蒲均过拨币玲妙妄曾炔武唬隋域列粱奏霹爆峭洞眯骗淳愉虹歼柜箍盒闯梢嘲屉浑朱疆霸龟略烧咒贯志绵蹄药军弃榔辆蔼翁腊枢仁毅釉棍黄放价彻崭膝坠晶淳膨株混熟埠询疙娃省袱芭跋虐抠肆搽侵琢中磁绦祈狸丙伎让舀集烟

3、含捆淬乏栖忻税屿夹写虫瓷幻豌匝吼南骸总框梅村特大桥连续梁施工方案嚷蛊儿墒忙戊捷垦褒捂治丹奎殉贼艳代清匿涣徒柜嗡捏寸座赞原覆氨成咆躬伺草缀倘稗够圾曼朝宇翁彼目霜航屋绒潍型豌晃晒峪元态灸糖痉沮掂勤垛淤售堵顿辣藕嘘曝镭楷张沾佳纬涧瘁践净夯月骤忠药乐苍骸袱涡仕嫁躯豪柴烛阑辑胜侗廊降床奠蝎潞夫褥趾巍能垄翟堕腑讲幼撤椽魄兴披苦嗽恃肚话岁挚吃澳青位抠夏笋塘伐聪忍役粹著凿越浑啊渴荫帆哗位呀锁周送僳饲后甜酷送臭雁昼斗佳烽绎疫裹秃软称箭服独拓考幅慢侄率恫流粕挨惹丈壹鲜魁票滁县空束贩把斜述峙犁转炭墅留担驱驶讲狂毗烯涯郎柔审芒祁俘禾丈佃媳盛乙烟末疑尊毫缘芥汉抛溜趁争元尧歼棠譬冶酒董呀条配撑难扫第一章：编制说明1、根据

4、武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段第v标梅村特大桥设计图，图号为武广客专乌花施图（）桥-271；时速350km客运专线铁路无碴轨道32+48+32m现浇预应力混凝土连续梁设计图，图号为武广客专乌花施图桥通14。2、根据武广客运专线乌龙泉至花都段第v标指导性施工组织设计及中铁二十五局总体性施工组织设计。3、接地设施参照施工图桥梁综合接地设计通用图。4、参照的指南、标准有铁路混凝土工程施工技术指南、铁路混凝土工程施工质量验收补充标准、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准、客运专线桥涵工程施工技术指南、铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定及武广客运专线有限责任公司发布的指导性施工组织设计等。5、铁道部

5、门已推行成熟的施工方法。6、我项目经理部有关现场踏勘调查资料，水文地质调查资料。7、我单位从事铁路工程中积累的施工经验、技术总结等成果，及现有的施工力量和机械设备、装备情况。第二章 工程概况梅村特大桥中心里程为dk1959+590.92，起讫里程为dk1958+301.17dk1960+880.65，全长2579.49米为直线桥，位于韶关市浈江区梅村境内。本桥在dk1959+288.95+336.95段跨越既有京广铁路(直线段)，既有京广铁路为双线电气化级铁路干线，在跨越线路处既有铁路上下行线高差2.574m，轨面标高分别为上行97.364m，下行94.79m，既有线间距12.6m，桥中心线与

6、既有线夹角为45°，梅村特大桥连续梁桥墩为29#32#墩，29#墩墩身结构为直坡圆端形实心墩，墩高19.50m； 30#、31#墩跨既有京广线，墩身结构为直坡圆端形实心墩，墩高分别为14m和10m； 32#墩墩身结构为直坡圆端形实心墩，墩高5.50m。基础采用钻孔灌注桩，桩径为1.5m,最深的桩为43.7m,最短的桩为13.5m,按柱桩设计。1、地质情况：29#32#墩地质情况为上覆粉质黏土，硬塑，级，经中心试验室现场检测地基承载力，0=190220kpa。（具体地基承载力值见试验报告）2、水资源情况：计划从梅村特大桥30#墩右侧林地中打井取水，然后敷设150mm水管接至施工作业面。

7、3、电力情况：施工用电以地方高压电网接入供电为主，以自备一台200kw发电机为辅。4、道路运输条件：已经在既有线两侧沿桥纵向铺设6m宽的泥结碎石路面。5、地下管线的调查：具体见下图 6、连续箱梁技术指标表梁型设计尺寸（m）砼量（m3）梁重（t）梁长梁跨梁高顶宽底宽32+48+32m连续梁113.3111.83.2513.45.51390.63615.3说明：每方混凝土容重按2.6t考虑。第三章：主要工程数量表一、梅村特大桥连续梁施工主要工程数量见下表部位材料及规格单位数量桥面防水层tqf-1型m21444.2保护层c40纤维混凝土m3180.83主梁混凝土c50混凝土m31390.6钢绞线12

8、-75t61.92管道压浆m45水泥砂浆m321.8普通钢筋q235t3.9hrb335t267.4波纹管内径90mm波纹管m5022.5锚具m15-12套156支座lqz6000-dx/zx套2/2lqz20000-gd/hx套1/1lqz20000-dx/zx套1/1梁部其他项目梁体预埋件q235t1.139hrb335t17.377钢料t3.036螺母m16个138螺栓m20/m30个40/40套筒（40/50）个40/40 竖墙c40混凝土m332.96q235普通钢筋t1.713盖板q235普通钢筋t3.499hrb335普通钢筋t2.854c40混凝土m326钢料t0.053防撞墙

9、c40混凝土m352.44hrb335钢筋t20.31排水pvc160/180m/m47.6/183.6二、连续梁施工六五式钢塔架用料计划表料名单位数量规格件重（kg）总重（t）使用时间c1立柱根375l-3.0m367.76137.9107.9.108.1.31c2立柱根39l-1.5m239.649.34607.9.108.1.31c3立柱根77l-1.0m170.4813.12707.9.108.1.31c4水平拉杆根1091l80×8×160015.4416.84507.9.108.1.31c5斜拉杆根958l90×9×228427.8926.7

10、1807.9.108.1.31c6斜拉杆根114l110×70×8×193821.12.40507.9.108.1.31c7斜拉杆根86l110×70×8×193818.311.57407.9.108.1.31c8节点板块2182172×52016.335.56607.9.108.1.31c12垫梁根38l-3.998m290.111.02407.9.2008.1.31c13垫梁根50l-5.998m436.521.82507.9.2008.1.31c15翼缘拼接板块60560×14410.690.64107.9.

11、2008.1.31c16腹斑拼接板块120460×31010.91.30807.9.2008.1.31c18间隔撑块88287×32019.561.72107.9.2008.1.31螺栓个14500m22×6007.9.108.1.31螺栓个21568m22×8007.9.108.1.31弹簧垫圈个375682207.9.108.1.31六角头螺母个37568m2207.9.108.1.31螺栓个1500m22×30007.9.108.1.31三、碗扣式杆件及工字钢、方木用量材料名称规格单位数量使用日期两边跨支架立杆lg-300l=3.0m 4

12、8钢管（厚3.5mm）根730007.9.108.1.31立杆lg-240l=2.4m 48钢管（厚3.5mm）根255407.9.108.1.31立杆lg-180l=1.8m 48钢管（厚3.5mm）根255407.9.108.1.31横杆hg-90l=0.9m 48钢管（厚3.5mm）根1508407.9.108.1.31横杆hg-60l=0.6m 48钢管（厚3.5mm）根7259007.9.108.1.31顶杆 dg-150l=1.5m 48钢管（厚3.5mm）根68007.9.108.1.31顶杆 dg-120l=1.2m 48钢管（厚3.5mm）根68007.9.108.1.31顶

13、杆 dg-90l=0.9m 48钢管（厚3.5mm）根115007.9.108.1.31斜杆 xg-510l=5.1m 48钢管（厚3.5mm）根12507.9.108.1.31立杆垫座单重1.7kg个255407.9.108.1.31可调横托个125007.9.108.1.31可调底托个255407.9.108.1.31可调顶托个255407.9.108.1.31方木（东北杉木）截面尺寸120mm×120mmt/m13.8/154007.9.2008.1.3155a工字钢12.5m/根，101kg/m 160根t20207.9.2008.1.319m/根，101kg/m 24根t2

14、1.807.9.2008.1.314m/根，101kg/m 84根t3407.9.2008.1.31枕木l-2.5m根75007.9.108.1.31四、地基处理及防护圬工地基处理及防护工程c20混凝土承台挖孔桩防护m3129.6c20混凝土承台防护挖孔桩护壁m3108钢筋12t2.7c20混凝土既有线间挖孔桩防护m3196c20混凝土护壁m392钢筋12t4.7c15混凝土地面硬化m3492防电棚m2300土方人工开挖m31300土方机械开挖m32100m7.5浆砌片石m3540第四章、施工组织机构为了确保梅村特大桥跨既有线连续梁施工安全、优质、正点完成，我项目部成立了确保既有线施工安全领导

15、小组和现场小组，其成员如下：1、领导小组组 长：范 波（项目经理）副组长：吴兴明（安质部长）组 员：朱扬琼（总工）、 卿德文（施工部部长）2、 现场小组现 场 指挥：张启瑞 技术负责人：孙学猛施工负责人：庄杰辉 安全负责人：秦幸福线路负责人：胡长林 易善喜 联 络 员：付玉成第五章、施工场地的布置和工期安排施工场地的布置见下图，工期安排见附件1。 第六章、现浇梁支架设计安装三跨连续梁中，两边跨支架采用碗扣钢管架（48mm×3.5mm）标准杆件进行拼装。采用膺架法施工。30#31#支墩基础处理采用条形混凝土基础，支墩采用c型钢塔架进行拼装，具体布置见附图一、地基处理地基处理：29#32

16、#墩地质情况为上覆粉质黏土，硬塑，级，经中心试验室现场检测地基承载力，0=190220kpa。根据现场条件，地基承载力能够满足施工要求，但需要防止雨水浸泡使基础变软，施工时采用以下方法进行处理：用挖掘机对箱梁下方17m宽度范围内表层松软土进行清表，用推土机对场地全部进行推平，在机械无法进入的地方采用人工休整，打夯机夯实。沿桥横向设置人字性排水坡，坡度控制在1范围内，便于及时排除雨水，用18t振动压路机碾压68遍，碾压密实，表面平整无轮迹,局部有反弹地段重新换填处理。由于29#30#墩、31#32#墩纵向坡度较大，采取设置台阶方式，29#30#墩承台面高差5.411m，拟采用两台阶进行铺设，根据

17、现场实际地形，第一台阶设置在跨中处，高差2.4m，台阶处采用1.2m厚m7.5浆砌片石进行铺砌，第二台阶设置在离30#承台边3m处，高差3.02m，台阶处采用1.2m厚m7.5浆砌片石进行铺砌。31#32#墩承台面高差4.393m，拟采用两台阶进行铺设，第一台阶设置在跨中处，高差2m，台阶处采用1.2m厚m7.5浆砌片石进行铺砌，第二台阶设置在离32#承台边4m处，高差2.4m，台阶处采用1.2m厚m7.5浆砌片石进行防护，靠近便道开挖水沟排水，降低水位标高。以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。（基础具体布置形式见附图） 29#30#、31#32#墩基础表面采用20cm厚c15混凝土封

18、底，承台施工完成后四周用0.81.2m宽浆砌片石回填至承台面。30#31#墩之间地基处理：30#31#墩之间支架采用六五式钢塔架，在钢塔架下面采用60100 cm厚的条形混凝土对地基进行加固，其中第6排和第7排塔架下面采用34根1.0m的挖孔桩进行加固，在挖孔桩上面浇注60cm厚c20的混凝土。基础加固方案具体布置见附图。二 29#30#墩、31#32#墩支架布置：1、支架宽度=梁宽13.4+两边工作平台各1m=15.4m，支架布置梁底板区为0.6×0.9m，腹板区0.6m×0.6m，墩位两端各2.8m范围内0.6×0.6m，翼板区支架布置按照0.9×0

19、.9m。步距均为1.2m每根立杆上下均设置可调顶托和底托，底托下垫枕木，顶托上铺设12×12cm的纵向方木，纵向方木上再铺设一层12×12cm的横向方木，横向方木间距0.9m。支架杆件拼装时必须保证横平竖直，以保证竖向杆件只受压力，保证整体杆件的稳定性。2、支架材料规格  支架采用碗扣式钢管架，立杆采用3.0m、2.4m、1.8m几种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2 m 、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m两种组成，顶、底托采用0.6m长的可调托撑。碗扣式脚手架的主配件的规格尺寸构件名称长度（mm）重量（kg）立杆 l

20、g-300300017.31lg-2402400 14.02lg-180 1800 10.67顶杆 dg-150 15008.91顶杆dg-12012007.41顶杆dg-90900 5.60hg-909003.97hg-60 600 2.82可调座 ktz-60 6007.5可调托撑ktc-60 600 7.2斜杆 xg-600600017.2支架安装时严格按照方案设计图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装横向枕木，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节

21、段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。剪刀撑的布置：整体支架表面积全部进行布置，支架两侧沿桥纵向对称布置，支撑杆的角度与地面成45°角，剪刀撑上下左右跨4根杆件正方形布置，从上至下布置到底，中到中间距6m。每跨布置24道。三、支架布设注意事项1、当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。2、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.5m和0.9m两种长度的顶杆找平。3、立杆的垂直度应严格加以控制：倾斜度应控制在架子高度的1/200

22、以内，且全高的垂直偏差应不大于10cm。4、脚手架拼装到35层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。5、剪刀撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与支架的节点相连，但亦可以错节布置。6、剪刀撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的1/21/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。四、支架及地基承载力验算1、梁端部地基承载力验算梁端2.8m范围内支架布置按照0.6

23、×0.6m布置，其中落在支架上的混凝土长度为2.4m，支架横桥向1排13根，共4排，共计杆件52根。承受混凝土重量按最大截面考虑 s=6.7×3.25-1.7×1.15=19.82m2。混凝土长度2.4m，则v=19.82×2.4=47.568m3。混凝土容重按2.6t/m3计算，混凝土重量为47.568×2.6=123.6768t。施工时活载按梁自重的10%考虑：123.6768×0.1=12.37t模板自重：外模4.265t/m，内模1.245t/m，合计5.51t/m×2.413.224t方木重：（2.4×1

24、3+6.7×3）×0.0059=0.3t钢管架自重为（52×19.5+6.7×17+2.4×17）×0.007=8.18t，平均0.026t/m3。则施工总荷载为157.75t，每根杆件的受力为157.75/52=3.03t单根杆件的允许受力值为3.45t（见碗扣式杆件检验报告）地基受力模型见下图：则地基受力为29694/0.552=93302pa=98.16kpa190kpa（190kpa为试验室现场测试地基承载力结果）。2、梁腹板区地基承载力检算梁腹板区支架布置按照0.6×0.6m布置，梁半边横桥向布置为4排，扣除梁端范

25、围后24.3m梁长范围内单排布置40根，则半边梁腹板区支架总根数为160根。腹板区混凝土体积按照宽度最宽处考虑，宽度为1.75m，高度3.25m，则混凝土体积为（1.75×3.25-0.65×3/2-0.65×2.15/2）×24.3=97.534m3。混凝土重量为97.534×2.6=253.6t活栽按梁重10%考虑，则为26t模板重按整体模板重的1/2考虑，则模板重为2.8×24.3=68.04t方木重为（24.3×4+1.8×28）×0.0059=0.87t钢管架自重为0.026×（1.8

26、×19.5×24.3）=22.17t施工总荷载为371t，单根钢管受力为339.55/160=2.31t3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。3、梁底板区地基承载力检算梁空室部分支架按照0.6×0.9m布置，纵桥向布置5排，单排根数为27根，总支架受力点135个。梁空室处混凝土重量按最大截面积处计算，s=(5.4-2.2)×0.65+3.2×0.6（顶板厚度按0.6m考虑）=4m3。底板区混凝土方量为4×24.3=97.2m3。混凝土重量为97.2×2.6=252.72t活栽按照梁重的10%考虑，重量为26t模板

27、按照底模+内模计算，底模取值2.14t/m，内模1.245t/m，合计3.385t/m×24.382.26t方木自重（24.3×4+3.2×17）×0.0059=0.895t钢管架自重为0.026×（3.2×19.5×24.3）=40t则施工总荷载为401.875t，平均每个点的受力为2.97t3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。4、梁翼板区地基承载力检算翼板区支架按照0.9×0.9m布置，半边梁纵向布置4排，每排27根，合计受力点为108个。混凝土方量为1/2×0.65×3.35

28、×24.3=26.46m3。混凝土重量为26.46×2.6=68.8t活载重量为7t模板重量为1.5×24.3=36.45t方木重量（24.3×4+3.2×17）×0.0059=0.895t钢管架自重为0.026×（3.35×19.5×24.3）=42t总施工荷载重量为155.145t，平均每个点的受力为1.43t3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。5、方木的受力验算梁重819.05t，模板重180t，施工活载163.81t，三项合计重量1162.86t。方木采用衫木，截面120mm

29、5;120mm，方木参数：w=9mpa，e=1×104n/mm2，i=bh3/3=124/3=6912cm4，w=bh2/6=123/6=288cm3。1）弹性模量验算：1291×9.8/120/120=0.562e 符合要求2）强度验算：考虑最不利受力点，当纵向工字钢放在横木中心位置时受力最不利，工字钢节点数为15×32=480个，每个点受力1291/480=2.69t=26.358kn，则max=pl/4/w=26358×0.6×106/4/288=7.02×106=7.07mpaw=9mpa，符合要求。3）刚度验算：fmax=p

30、l3/48ei=26358×0.63/（48×1010×6912×10-8）=0.17mml/400=1.5mm，符合要求。6、杆件稳定性验算基本常数资料：48mm厚3.5mm钢管，i=2.06×105mm4，a=489.303mm2，a=205n/mm2，i=1.58cm，e=210×103mpa，容许长细比210。1）强度验算：根据前面计算资料，每根杆件所受力为1.473×1000×9.8=14435.4n则f/a=14435.4/489.303=29n/mm2a，符合要求。2）杆件稳定性计算：杆件所受荷栽按强

31、度验算荷栽考虑，按杆件最大步距0.9m考虑，稳定系数按1.5考虑，计算长度为1.35m，则长细比为135cm/1.58=85.44210，符合要求。查得=0.489n/(a)= / =29/0.489=59.3(n/2 )f=205(n/2 )3)施工预拱度计算a、梁部构造自重及活载一半产生的竖向挠度：取1根据设计图中的规定取值。b、支架在荷载作用下的弹性压缩,本桥支架搭设分台阶式进行，最高支架高度为h=19.5m，弹性压缩量2 =pl/ (ea)c、受载后杆件接头的挤压和卸落设备压缩的非弹性变形：考虑支架每个接头处、上调平托、下调平座处各1 mm，3 = 3 mmd、 支架基础在荷载作用下的

32、非弹性沉陷：4施工预拱度：f拱=1+2+3+4 ，采用预压后消除3、4。4)风荷载产生弯矩及钢管架稳定性验算 常数资料：根据韶关地区的气象资料，在79月份本地区最大风力东南风可达到6级，本验算按照6级风力进行验算，风速10.813.8m/s，取值13.8m/s，钢管架除最下端按照底端固结，上端绞结考虑外，其中间杆件和上端杆件均按照两端铰结考虑，验算取两端铰结的钢管，验算稳定性时杆件的自由长度取值为1.5m。组合风荷载轴力计算公式： n=1.2ngk +0.85×1.4nqk计算式：n=1.2×3.98+0.85×1.4×3.15=8.53kn风荷载产生弯

33、矩最大值计算公式： mw = 0.85×1.4wk×la×h2/10=84.34n立杆稳定性验算组合风荷载应力计算公式:n/(a)+mw/w =8.53×103/（0.245×450）+84.34/21=87.34 n/mm2查得=0.489n/(a)= / =87/0.489=177.9(n/2 )f=205(n/2 )结论:立杆所受最大应力 177.9 n/mm2，小于钢管的抗压强度205n/mm2，满足要求。五、30#31#墩支架布置30#31#墩纵桥向共布置12排六五式钢塔架，其中第13排、第1012排横桥向布置，纵向间距2m，横向间距

34、2m，横桥向布置6榀支架，第49排沿既有京广铁路布置，纵横向间距2m。钢立柱采用三种型号，第一种立柱高3m，记为c1，第二种立柱高1.5m，记为c2，第三种立柱高1.0m，记为c3，第一排立柱中距离桥墩中心为0.3m，第五排立柱中距离下行线中3.32m，第六排立柱中距离下行线中5.324m，第七排立柱距离上行线中为4.36m，第八排立柱距离上行线中为3.9m，第十二排立柱中距离31#墩中距离为0.3m。第1排至第3排立柱按照4*c1+c3布置，第4、5排为c1*3+c2+c3，第6排为c1*3+c3，第7排为c1*2+c2+c3，第6、7排立柱按照3*c1+2*c2布置，第8排至第12排按照按

35、照c1*3布置，共计受力点为123个基础处理：立柱基础按照1.2m宽×0.6m深条形基础布置，混凝土施工前再次对地基承载力进行试验，并预留钢塔架预埋件位置。立柱上方横向布置两根40b工字钢垫梁，垫梁上方布置56a工字钢纵梁，工字钢在梁底板及腹板区按照2根一束布置，间距0.5m，在梁翼板区按单根布置，间距0.5m。在工字钢纵梁上方布置横向方木，方木截面12cm×12cm，在方木上安装箱梁底模板。钢塔架的具体布置见下图：六、地基承载力及工字钢刚度验算1、地基承载力：箱梁48m长，梁重491.43×2.5=1228.575t，施工时活载按梁自重的20%考虑：1228.5

36、75×0.2=245.715t模板自重：外模4.265t/m，内模1.245t/m，合计5.51t/m×48264.48t方木自重：33×48×5.9=9.34t纵梁自重：纵梁采用56a工字钢，每米自重106.2kg/m，纵梁在箱梁底部布置33根，间距0.5m，自重=33×48×106.2=168.22t钢塔架总重为240.084t施工荷载总重为：1228.575+245.715+264.48+9.34+168.22+240.084=2156.42t，、平均承载力检算施工荷载作用在104个点上，则每个点的受力为20.735t，则地基承

37、载力为207350/1.2/1.2=104103n/m2=144kpa180kpa，满足要求。、最不利承载力检算 承载力最不利的在第5排和第8排，选第5排做检算，施工总荷载2156.42t，平均每米45t，作用在第5排上的荷载45×6.2=279t，作用在10个点上，每点受力27.9t，则承载力为27.9/1.4/1.4=142kpa180kpa，满足要求。2、工字钢刚度验算工字钢在跨既有京广线时跨度最大为8.644m，基本常数资料，56a工字钢wx=2342cm3， e=200×109pa，i=65585cm4。梁、活载、模板、方木重量为1746.34t，平均值q=36.

38、4t.m。 mmax=ql2/8=（36.4×8.642）/8=340t.m=34000000kg.m箱梁底5.4m宽范围内布置56a工字钢纵梁20根，两根一束，间距0.5m应力:=m/w=34000000/（2342×20）=725.87kg/cm2挠度检算：选取受力最大的地方进行挠度检算，选取梁底两束工字钢进行检算，工字钢共计4根，受力区域为1m宽×8.852m长=8.852m2。荷载主要有以下几种：梁重1228.575t，每平方荷载1228.575/48/5.4=4.74t/m2。（按梁重全部作用在梁底部5.4m宽的区域考虑）。活载245.715t。每平方荷

39、载245.715/48/5.4=0.945t/m2。（按活载全部作用在梁底部5.4m宽的区域考虑）。模板重264.48t+方木重9.34t。每平方荷载273.82/48/5.4=1.056t/m2。简化后荷载形式为4根工字刚所受力q=4.74+0.945+1.056=6.741t/m挠度 f=5ql4/（384ei）=5×67410×8.8524/（384×4×200×106×65585）=0.0103m=1.03cm<8.852/400=2.213cm (可以)三、连续梁挖孔桩承载力检算连续梁第6、7排六五式塔架下采用挖孔桩基

40、础，桩基础位于既有京广线上下行线间。每排设挖孔桩17根，合计34根。桩身直径1.0m，其中第6排挖孔桩深3.8m，第7排挖孔桩深5.3m。桩按传递荷载方式为摩擦桩，桩身四周土质为硬塑性黏土。由于第6排桩较浅，选取第6排桩进行检算。1、桩的容许承载力计算根据土力学静力公式法，作用于单桩的荷载由端承力和桩侧摩擦力所承担，单桩的容许承载力计算公式为：pp=ppu/fs=ra+ufili /fs式中 pp桩的容许承载力 fs安全系数，取值2.0ppu桩的极限承载力r持力层对桩尖的极限承载力，根据现场土质情况，土是硬塑的，土层厚度为3.8m，则fsi 的取值为100t/m2。a 桩的截面面积，本桩计算为

41、为0.785m2。u桩身周长，取值3.1415mfi第i层土对桩身表面的极限表面摩擦力， 根据现场土质情况，土是硬塑的，土层厚度为3.8m，则fsi 的取值为4.5t/m2。lii层土内桩的入土深度，取值3.8m。则单桩的容许承载力pp=100×0.785+3.1415×4.5×3.8/2=66.1t/m2=648.5kpa2、单根挖孔桩承载力检算根据现场挖孔桩布置情况，不考虑梁底模板、纵横梁对力的重新分配，只考虑纵横梁对力的传递作用，则梁腹板区处的挖孔桩上的力最大。第5排至第6排跨距为8.6m，第6排至第7排跨距为2.0m，则截取梁5.3m长荷载及其他荷载作用在

42、5根挖孔桩上。1、 梁重：28.85×5.3=153t2、 活载：按梁重的20%考虑为30.6t3、 模板重：5.51t/m×5.3=29.24、 纵梁重：0.115t/m×24根×5.3m=14.628t5、 横梁重：0.07t/m×2根×10m=1.4t6、 六五钢塔架重：0.37×3+0.17×5×1.3=13.13t荷载总重p=242t，则作用在单根立柱上的力为242/5=48.4t=474320n则挖孔桩的受力p1=474320/1.4/1.4=242kpapp=648.5kpa，满足要求第七章

43、 内外模板设计及安装一、外模设计本桥外模采用厂制钢模，纵桥向分成2m一节，横向根据箱梁形状分块10设计，以便减轻重量，方便现场人工搬运、组装。整个模板采用8mm的钢板加工，底模下外设纵向槽钢，底板下的槽钢置于横向方木上，翼缘板的槽钢置于工字钢骨架上，工字钢骨架按每60cm布置一道。侧模设竖向及斜撑体系，采用设斜撑进行加固，并利用箱梁的通气孔设对立杆，对侧模进行加固；每段模板间设连接螺栓，进行纵向连接。具体设计见下图梅村特大桥连续梁模板外模图现浇预应力箱梁钢外模材料数量表(每段2米)序号项 目规格单位数量单位重t总重t1钢板8m233.60.06282.11 2外模骨架槽钢16am1020.01

44、721.75 3侧模骨架工字钢20am12.7020.02790.35 4侧模横向支撑工字钢20am5.3680.02790.15 5侧模竖向支撑工字钢20am5.20.02790.15 6横梁底撑工字钢20am9.60.02790.27 7侧模桁架支撑体系角钢100×100m57.60.04742.73 8侧模横向拉杆钢筋16m7.10.0016 0.01 9连接螺栓m16套1520.00020.03 10连接加强钢板8块260.0010.026合计7.58 二、内模设计本桥内模采用厂制钢模，纵桥向分成2m一节，横向根据箱梁形状分成6块设计，减轻重量，方便现场人工搬运、组装。整个模

45、板采用6mm的钢板加工，底部倒角带30cm直边，顶部开活动天窗，用于浇筑底板砼。模板内采用工字钢组成内模骨架，环绕模板，成为整个内模骨架，每2m一道。内模与外模内底板间利用梁底排水孔设钢套筒支撑。梅村特大桥内模设计图三、端模设计端模采用模板钢模，分六块制作和安装，具体见附图。四、模板安装本桥内外模均为厂制，在现场拼装。在铺好纵向横木后，在进行外模的安装。先在场地拼装成2m一节，再由吊车将钢模吊上桥，由人工配合进行组合。根据线形及标高对满堂支架的顶托进行调节，满足底板的标高要求，然后进行预压及底板、斜腹板的钢筋绑扎，再进行内模安装。内模安装前利用底板的排水孔设置支撑刚套管，内模立于钢护筒上。内模

46、安装后再进行顶板钢筋绑扎，最后进行端模安装。第八章：支架预压一、支架预压及沉降观测点的布置 预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。 预压材料：用编织袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。预压范围：连续箱梁加工作平台15.4m宽范围。支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设横向方木。拼装大块钢模板,用吊车吊放砂袋对支架进行预压。 预压观测：在每一节段在每一段的中心、横向左右侧布3个点进行观测，在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再

47、对底模标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。 预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。同时要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施，防止流水和雨水流入支架区，引起支架下沉。 预压完成移除砂袋，拆除模板，根据箱梁线型重新放样，调整立杆高度。 本桥是在土地基上搭设支架现浇砼箱梁，为处理好地基的非弹性形变，和支架的稳定性问题，保证现浇箱梁不因发生局部位移和变形而影响结构受力及线形，安排该桥三跨全部进行预

48、压，通过预压检测支架、地基的承载能力，支架自身的强度、刚度及稳定性，检测承载预压后的下沉量，以收集支架、地基的变形数据，确定调整预拱度，并以消除支架、地基的非弹性变形。二、预压荷载根据要求对砼现浇箱梁支架按120箱梁自重进行预压，本桥每孔边跨梁砼为327立方，一次浇筑成型，换算成预压荷载重为327×2.5×1.2981t。主跨梁预压荷载重为1228×1.2=1473t三、预压形式及时间本桥采用沙袋预压，利用在本施工管段内的梅村搅拌站的施工用砂作为原材料，采用编织袋进行装袋，在梅村搅拌站装袋后运输到施工场，利用吊车吊装上桥，进行码放，本桥预压按二次加载完成，第一次码

49、放三层沙袋，然后在纵向码放p50钢轨，从梁的一头向另一头码放，并逐层码放，做到加载准确、均匀。加载结束后静压10天（具体预压时间根据沉降观测结果确定），沉降稳定后进行卸载，卸载的沙袋、钢轨周转用于下一跨预压施工。四、建立沉降观测网为了掌握加载后地基和支架的变形情况，需要在预压前布置好沉降观测网。沉降观测网布设在两层面上：一层在支架底托的垫板上，一层在箱梁底模板上，上下两层测点一一对应在一垂直线上。测点沿纵桥向分别布设，布设位置具体见下图。横向则在跨中和两个斜腹板处布设，从而形成一个立体观测网。加载过程中对各测点进行保护，竖立标杆方便观测。梅村特大桥沉降观测网五、加载观测及卸载观测加载前先测出观

50、测网各点的初始数据，然后再进行加载，第一次加载完成后进行一次观测，全部加载后前3天每天观测1次，3天后则每2天观测一次，一直到沉降趋于稳定。为确保获得准确的沉降数据，由作业队成立沉降观测小组，负责沉降观测的日常工作，并将观测数据及最后的观测成果报项目部施工部进行预拱度计算，跨中最大预拱度数值=立杆的弹性压缩量2 +连续箱梁由于混凝土收缩及徐变而引起的挠度。第九章、支座安装本桥支座采用客运专线桥梁lqz支座，边支座采用6000kn级，中支座采用20000kn级，箱梁采用固定支座gd、纵向活动支座zx、横向活动支座hx、多向活动支座各一个dx。其中固定支座设置于每孔梁的广州端（下坡端）。支座反力见

51、下表位置恒载zk活栽支座沉降温度最大最小最大最小（kn）（kn）（kn）（kn）（kn）（kn）29#墩5973.893112.673703.671779.668-779.667298.53530#墩19380.1197366.009377.3871815.976-1815.975-298.53531墩19380.1197366.009377.3871815.976-1815.975-298.53532#墩5973.893112.673703.671779.668-779.667298.535支座安装前开箱检查产品合格证、装箱单，支座的外观尺寸和组装质量，符合设计要求后才能进行安装。支座安装时

52、支座四周不得有0.3mm以上的缝隙，支座中线位置偏差不得大于2mm，并保持清洁。支座上下座板必须水平安装，固定支座上下座板应互相对正，活动支座上下座板横向应对正，同时应根据设计提供的纵向预留错动量（14mm）在施工阶段进行调整，调整完后锁定上下支座连接螺栓，保证箱梁浇筑前不得任意松动，并不得任意拆卸支座。安装支座前，先凿毛支座安装部位的支承垫石表面，清除预留锚栓孔内的杂物，并用水将支承垫石表面浸湿。用钢锲块锲入支座四角，找平支座，并将支座调整至设计标高，在支座底面与支承垫石之间留20-30mm空隙，安装灌浆用钢模板，模板底面设置一层4mm厚的橡胶防漏条，通过膨胀螺栓固定在支承垫石顶面。之后灌注

53、无收缩高强度浆料。灌浆采用重力灌浆方式，灌浆过程应从支座中心部位向四周灌注，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。灌浆材料终凝后，拆除模板及四角钢锲块，检查是否有漏浆处，必要时对漏浆处进行补浆，并用砂浆填堵钢锲块抽出后的空隙，拧紧下支座板螺栓，待灌注梁体混凝土后，及时拆除各支座的上下支座连接钢板及螺栓，并安装支座钢围板。支座安装允许偏差序号项目允许偏差1支座中心线与墩台十字线纵向错动量15mm2支座中心线与墩台十字线横向错动量10mm3同端支座中心纵向中线距离偏差与桥梁设计中心对称时+30-10 mm偏差与桥梁设计中心不对称时+15-10 mm4支座板每块板边缘高差1mm5支

54、座螺栓中心位置偏差2mm6同一梁端两支座横向中心线的相对错动5mm7螺栓垂直梁底板8四个支座顶面相对高差2mm第十章 钢筋工程钢筋在加工棚内下料、连接、弯制，单根入模绑扎。钢筋接头采用绑扎连接。先绑扎底板、腹板钢筋，安放固定预应力波纹管，预应力筋穿束，立端模固定锚头，安放底板、腹板各类预留空洞；然后安放内模，绑扎顶板翼板钢筋、预埋面板上各类预埋件；按照设计要求布置架立钢筋以确定波纹管的坐标，波纹管连接采用配套的连接接头，并用防水胶带包裹严密，预防漏浆；安装泄水孔及通风孔。另外梁体施工还需注意以下预埋件：挡碴墙、通信、信号、电力电缆槽、接触网支座及下锚拉线基础、人行道栏杆及声屏障、桥梁伸缩缝装置

55、、接地装置。注意在梁两端底板增设上下进入孔。钢筋安装允许偏差序号项目允许偏差（mm）检验方法1桥面主筋间距及位置偏差15尺量检查不少于5处2底板钢筋间距及位置偏差83箍筋间距及位置偏差154腹板箍筋垂直度155钢筋保护层厚度与设计偏差+506其他钢筋偏移量20一、普通钢筋加工1、钢筋调直.钢筋在加工弯制前采用长线冷拉调直或调直机调直。钢筋表面的油渍、漆污、水泥浆和用锤敲击能剥落的浮锈、铁锈等均应清除干净。.钢筋冷拉采用5吨的卷扬机，级钢筋的冷拉延伸率不大于2%，级钢筋的冷拉延伸率不大于1%。.钢筋应平直，无局部弯折。. 加工后的钢筋，表面不应有削弱钢筋截面的伤痕。. 调直过程中如发现钢筋脆断、劈裂、拉不直等异常现象应及时通知技术人员，以做适当处理。2、钢筋焊接普通钢筋接头均采用闪光对焊。其技术要求符合武广客专的相关规定。.焊接钢筋下料前应先焊够长度，再按设计图尺寸切断，注意错开接头，下好的料分类堆放，分钢筋号挂牌；若发现尺寸差错，未