蜗轮蜗杆传动承载能力计算

1、普通圆柱蜗杆传动承载能力计算（一）蜗杆传动的失效形式、设计准则及常用材料和齿轮传动一样，蜗杆传动的失效形式也有点蚀（齿面接触疲劳破坏）、齿根折断、曲面胶合 及过度磨损等。由于材料和结构上的原因，蜗杆螺旋齿部分的强度总是高于蜗轮轮齿的强度， 所以失效经常发生在蜗轮轮齿上。因此，一般只对蜗轮轮齿进行承载能力计算。由于蜗杆与蜗 轮齿面间有较大的相对滑动，从而增加了产生胶合和磨损失效的可能性，尤其在某些条件下（如润滑不良）,蜗杆传动因齿面胶合而失效的可能性更大。因此，蜗杆传动的承载能力往往受到抗胶 合能力的限制。在开式传动中多发生齿面磨损和轮齿折断，因此应以保证齿根弯曲疲劳强度作为开式传动 的主要设计

2、准则。在闭式传动中，蜗杆副多因齿面胶合或点蚀而失效。因此，通常是按齿面接触疲劳强度进 行设计，而按齿根弯曲疲劳强度进行校核。此外，闭式蜗杆传动，由于散热较为困难，还应作 热平衡核算。由上述蜗杆传动的失效形式可知，蜗杆、蜗轮的材料不仅要求具有足够的强度，更重要的 是要具有良好的磨合和耐磨性能。蜗杆一般是用碳钢或合金钢制成。 高速重载蜗杆常用15Cr或20Cr,并经渗碳淬火；也可用 40、45号钢或40Cr并经淬火。这样可以提高表面硬度，增加耐磨性。通常要求蜗杆淬火后的 硬度为4055HRC经氮化处理后的硬度为5562HRG 一股不太重要的低速中载的蜗杆，可 采用40或45号钢，并经调质处理，其硬

3、度为 220300HBS常用的蜗轮材料为铸造锡宵铜（ZCuSnlOP；l ZCuSn5Pb5Zn5）铸造铝铁宵铜（ZCuAl10Fe3M灰 铸铁（HTl5Q HT2OO痔。锡宵铜耐磨性最好，但价格较高，用于滑动速度 Vs»3m/S勺重要传动； 铝铁宵铜的耐磨性较锡宵铜差一些，但价格便宜，一般用于滑动速度Vsv4ms的传动；如果滑动速度不高（Vs2m/s）,对效率要求也不高时，可采用灰铸铁。为了防止变形，常对蜗轮进行时 效处理。（二）蜗杆传动的受力分析蜗杆传动的受力分析和斜齿圆柱齿轮传动相似。在进行蜗杆传动的受力分析时，通常不考 虑摩擦力的影响。图蜗杆传动的受力分析 所示是以右旋蜗杆为

4、主动件，并沿图示的方向旋转时，蜗杆螺旋 面上的受力情况。设Fn为集中作用于节点P处的法向载荷，它作用于法向截面 Pabc内（图 蜗 杆传动的受力分析a）。Fn可分解为三个互相垂直的分力，即圆周力Ft、径向力Fr和轴向力Fa。 显然，在蜗杆与蜗轮间，相互作用着 Ft1与Fa2、Fr1与Fr2和Fa1与Ft2这三对大小相等、方 向相反的力（图蜗杆传动的受力分析c）。图蜗杆传动的受力分析在确定各力的方向时，尤其需注意蜗杆所受轴向力方向的确定。因为轴向力的方向是由螺 旋线的旋向和蜗杆的转向来决定的，如图蜗杆传动的受力分析a所示，该蜗杆为右旋蜗杆，当 其为主动件沿图示方向（由左端视之为逆时针方向）回转时

5、，如图 蜗杆传动的受力分析b所示, 蜗杆齿的右侧为工作面（推动蜗轮沿图c所示方向转动）,故蜗杆所受的轴向力Fa1（即蜗轮齿给它 的阻力的轴向分力）必然指向左端（见图 蜗杆传动的受力分析cT部）。如果该蜗杆的转向相反， 则蜗杆齿的左侧为工作面（推动蜗轮沿图c所示方向的反向转动），故此时蜗杆所受的轴向力必指 向右端。至丁蜗杆所受圆周力的方向，总是与它的转向相反的；径向力的方向则总是指向轴心 的。关丁蜗轮上各力的方向，可由图 蜗杆传动的受力分析c所示的关系定出当不计摩擦力的影响时，各力的大小可按下列各式计算:式中：T1、T2一分别为蜗杆及蜗轮上的公称转矩；di、d2分别为蜗杆及蜗轮的分度圆直径。（三

6、）蜗杆传动强度计算l .蜗轮齿面接触疲劳强度计算蜗轮齿面接触疲劳强度计算的原始公式仍来源丁赫兹公式。接触应力式中:Fn一啮合齿面上的法向载荷，N;L接触线总长，mm ;K一载荷系数；Zd材料的弹性影响系数，八说,宵铜或铸铁蜗轮与钢蜗杆配对时，取ZE=160面d。将以上公式中的法向载荷Fn换算成蜗轮分度圆直径d2与蜗轮转矩T2的关系式，再将d2、 L0、p警换算成中心距的函数后，即得蜗轮齿面接触疲劳强度的验算公式为% 二中气辰L，a °1h式中：ZpT禺杆传动的接触线长度和曲率半径对接触强度的影响系数，简称接触系数，可从图 圆柱蜗杆传动的接触系数 中查得。Z3.6d/a0.2 0.25

7、 03 0.35 0.4 0,45 0,5 0,55 0.6图圆柱蜗杆传动的接触系数工作表面良好的磨合而得K6 =1.* 1.6; Kv为动载Kv值可取定如下：对丁精Kv=1.1 1.2K一载荷系数，K=KA照Kv其中KA为使用系数，查下表 使用系数KA; K0为齿向载荷分 布系数，当蜗杆传动在平稳载荷下工作时，载荷分布不均现象将由丁 到改善，此时可取K0 =1当载荷变化较大，或有冲击、振动时，可取 系数，由丁蜗杆传动一般较平稳，动载荷要比齿轮传动的小得多，故 确制造，且蜗轮圆周速度 v2 3m/引寸，取Kv=1.卜1.1; v23m/s时，* b +H蜗轮齿面的许用接触应力。使用系数KA工作

8、类型IIIIII载荷仕质均匀，无冲击不均匀，小冲击不均匀，大冲击每小时起动次数<2525-50>50起动载荷小较大大KA11.151.2当蜗轮材料为灰铸铁或高强度宵铜(b BA300MPa时，蜗杆传动的承载能力主要取决丁齿 面胶合强度。但因日前尚无完善的胶合强度计算公式， 故采用接触强度计算是一种条件性计算， 在查取蜗轮齿面的许用接触应力时，要考虑相对滑动速度的大小。由丁胶合不届丁疲劳失效，*(t + H的值与应力循环次数N无关，因而可直接从表 灰铸铁及铸铝铁宵铜蜗轮的许用接触应力 中 查出许用接触应力* b +H值。若蜗轮材料为强度极限b B300MPa勺锡宵铜，因蜗轮主要为接触

9、疲劳失效，故应先从表 铸锡宵铜蜗轮的基本许用接触应力 中查出蜗轮的基本许用接触应力* b +H再接*。+HKHN * b +H，算出许用接触应力的值。上面 KHN为接触强度的寿命系数° '。其中，应力循环次数N=60jn2Lh，此处n2为蜗轮转速，r/min ; Lh为工作寿命，h; j为蜗轮每转一转，每个轮齿 啮合的次数。灰铸铁及铸铝铁宵铜蜗轮的许用接触应力 * b +H(MPa)材料滑动速度vs(m/s)蝎杆蜗轮<0.250.250.5123020或20Cr渗碳，淬火,45号钢淬火，齿面硬度大丁 45HRC灰铸铁HT20020616615 012795-灰铸铁HT2

10、00250202182154115-铸铝铁宵铜ZCuAl1 0Fe3-25 023 021 018 045号钢或Q275灰铸铁HT15017213912510679-灰铸铁HT20020816815212896-铸锡宵铜蜗轮的基本许用接触应力* b +H'(MPa)蜗轮材料祷追方法蜗杆螺旋面的硬度< 45HRC>45HRC铸锡磷宵铜ZCuSn10P1砂模铸造150180金属模铸造220268铸锡锌铅宵铜ZCuSn5Pb5Zn骨模铸造1131355届模铸造128140注：锡宵铜的基本许用接触应力为应力循环次数N=l°'时之值，当N以°时，需将表中数

11、值乘以寿命系数 KHN;当N>2欤时，取N=2软,;当N<2.6X时，取N=2.6X。10710710j10从蜗轮齿面接触疲劳强度的验算公式中可得到按蜗轮接触疲劳强度条件设计计算的公式为呼T登V从上式算出蜗杆传动的中心距 a后，可根据预定的传动比i(z2/z1)从表<普通圆柱蜗杆基本 尺寸和参数及其与蜗轮参数的匹配 >中选择一合适的a值，以及相应的蜗杆、蜗轮的参数。普通圆柱蜗杆基本尺寸和参数及其与蜗轮参数的匹配中心距a(mm)模数m(mm)分度圆直径d1(mm)E)蜗杆头数z1直径系数q分度圆导程角丫 ( ° )蜗轮齿数z2变位系数x24011818118.0

12、03° 10' 4762050820401.252031.25 口116.003° 34' 3549-0.5005022.43517.923° 11' 3862+0.0406382+0.440501.62051.2112.504° 34' 2651-0.50029° 05' 25417。44，41 d632871.68117.503° 16' 1461+0.1258082+0.25040(50)(63)222.489.6111.205° 06' 0829(39)(51)

13、-0.100(-0.100)(+0.400)210° 07' 29419° 39' 14628 10' 438035.5142117.753° 13' 2862_i_n10082+0.12550(63)(80)2.52817515° 06' 0829(39)(53)-0.100(+0.100)(-0.100)211.2010° 07' 29419。39，14：628 10' 4310045281.25118.003。10，47 62063(80)(100)3.1535.5352.25111

14、.275。04，15 ：29(39)(53)-0.1349(+0.2619)(-0.3889)210° 03' 48419。32，29：628 01' 5012556555.56117.7783° 13' 1062-0.206380(100)(125)440640110.005° 42' 3831(41)(51)-0.500(-0.500)(+0.750)211° 18' 36421° 48' 05630° 57' 50160711136117.753° 13'

15、 2862+0.1251005501250110.005° 42' 3831-0.500(125)211° 18' 36(41)(-0.500)(160)421° 48' 05(53)(+0.500)(180)630° 57' 50(61)(+0.500)200902250118.003° 10' 476201256.3632500.47110.005° 42' 3831-0.6587(160)(180)211° 18' 36(41)(-0.1032)421°

16、 48' 05(48)(-0.4286)(200)250630。57，50J(53)(+0.2460)1124445.28117.7783° 13' 1061+0.29371608805120110.005° 42' 3831-0.500(200)(225)211° 18' 36(41)(-0.500)421° 48' 05(47)(-0.375)(250)630° 57' 50(52)(+0.250)注：1）本表中导程角丫小于3 30勺圆柱蜗杆均为自锁蜗杆。2）括号中的参数不适用丁蜗杆头数 z1

17、 = 6时。3）本表摘自GB1008已1988。2.蜗轮齿根弯曲疲劳强度计算蜗轮轮齿因弯曲强度不足而失效的情况，多发生在蜗轮齿数较多（如z290时）或开式传动中。因此，对闭式蜗杆传动通常只作弯曲强度的校核计算，但这种计算是必须进行的。因为校 核蜗轮轮齿的弯曲强度决不只是为了判别其弯曲断裂的可能性，对那些承受重载的动力蜗杆副,蜗轮轮齿的弯曲变形量还要直接影响到蜗杆副的运动平稳性精度。由丁蜗轮轮齿的齿形比较复 杂，要精确计算齿根的弯曲应力是比较困难的，所以常用的齿根弯曲疲劳强度计算方法就带有 很大的条件性。通常是把蜗轮近似地当做斜齿圆柱齿轮来考虑，丁是得蜗轮齿根的弯曲应力为KFit w v w w

18、 2KT= a."产 a" Vwbibi£71（110n=o式中：b工一蜗轮轮齿弧长，36。cosy,其中0为蜗轮齿宽角（参看图 普通圆柱蜗杆传动的基本几何尺寸 ）,按表 普通圆柱蜗杆传动基本几何尺寸计算关系式普通圆柱蜗杆传动基本几何 尺寸计算关系式 中的公式计算；普通圆柱蜗杆传动基本几何尺寸计算关系式名称代号计算关系式说明中心距aa=(d1+d2+2x2m)/2按规定选取蜗杆头数z1按规定选取蜗杆齿数z2按传动比确定齿形角aa a=20° 或 a n=20°按蜗杆类型确定模数m_m=ma=mn/co s按规定选取传动比i=n1/n2蜗杆为主动

19、，按规定选取齿数比uu=z2/z1当蜗杆主动时，i=u蜗轮变位系数x2_ a _ dj + T m 2 tn蜗杆直径系数qq=d1/m蜗杆轴向齿距papa=Tt m蜗杆导程pzpz= tt mzi蜗杆分度圆直径二did1=mq按规定选取蜗杆齿顶圆直径daldai=di+2hai=di+2a m蜗杆齿根圆直径dfldf1=d1-2hf1=d1-2(邕 m+c)顶隙c申c=。m按规定渐开线蜗杆基圆直径dbldb1=d1 - tan 丫 /tan 丫 b=mz1/tan 丫 b蜗杆齿顶局蜗杆齿根高halhflha1='- m=0.5(da1-d1)L *hfi=(七 +匚)m=0.5(d1-

20、df1)按规定蜗杆齿高hih1=ha1+hf1=0.5(da1-df1)蜗杆导程角Y_tg y =mz1/d1=z1/q渐开线蜗杆基圆导程角Y bcos Y b=cos Y cos a n蜗杆凶克bi见下表由设计确定蜗轮分度圆直径d2d2=mz2=2a-d1-2x2m蜗轮喉圆直径da2da2=d2+2ha2蜗轮齿根圆直径df2df2=d2-2hf2蜗轮齿顶高ha2u *ha2=0.5(da2-d2)=m( % +x2)蜗轮齿根高hf2L, *由hf2=0.5(d2-df2)=m( % -x2+匚)蜗轮齿高h2h2=ha2+hf2=0.5(da2-df2)蜗轮咽喉母圆半径rg2rg2=a-0.5

21、da2蜗轮凶克b2由设计确定蜗轮凶克角90 = 2arcsin(b2/d1)蜗杆轴向齿厚sasa = 0.5 兀 m蜗杆法向齿厚snsn=sa - cos 丫蜗轮齿厚st按蜗杆节圆处轴向齿槽宽ea'确定蜗杆为圆宜径di'd1'=d1+2x2m=m(q+2x2)蜗轮节圆直径d2'd2'=d2蜗轮宽度B、顶圆直径de2及蜗杆齿宽bl的计算公式z 1Bde2x2bi<da2+2m0-0.5<da2+1.-1.5m00.51.00-0.5< da2+m-1.00.51.0< 0.75d al< 0.67d al> (11+0.

22、06z2) m> (8+0.06z2)m>(10.5+0.06z 1)m>(11+0.1z2)当变位系数x2为中间值时，b1取x2邻近两公式所求值 m勺较大者。»(12+0.1z2)n磨削的蜗杆，按左式所求的长度应再增加下列值:> (12.5+0.09z 2)m当m<10mm时，增加25mm；> (9.5+0.09z2) m>(10.5+z1)m当m=1016mm时，增加3540mm；当m>16mm时，增加50mm；> (12.5+0.1z2) m>(13+0.1z2)mmn 一法向模数, mn=mcosy, mm；YsaA

23、齿根应力校正系数，放在* b +F考虑；Ye曲疲劳强度的重合度系数，取 件=0.667;丫6旋角影响系数，丫6 =- 丫 /120。°将以上参数代入上式得式中：YFa蜗轮齿形系数，可由蜗轮的当量齿数 宅但.故/口尸尸及蜗轮的变位系数x2从图< 蜗轮齿形系数 >中查得。* b +F蜗轮的许用弯曲应力，MPa。2后蜗轮的基本许用应力，由下表中选取； N的计算方法同前。* b +F=* b +F', 其FN* b +为计入齿根应力校正系数 YSaKFN为寿命系数,"N ,其中应力循环次数蜗轮的基本许用弯曲应力gi严(MPa)蝎轮材料铸造方法单侧工作【吒】双侧工作cJ1f铸锡宵铜ZCuSn10P1砂模铸造4029金属模铸造5640铸锡锌铅宵铜ZCuSn5Pb5Zn修模铸造2622*届模铸造3226铸铝铁宵铜ZCuAl10Fe3砂模铸造8057金属模铸造9064灰铸铁HT150砂模铸造4028HT200砂模铸造4834注：表中各种宵铜的基本许用弯曲应力为