钢结构设计计算书

1、钢结构屋架设计计算书一、设计资料单跨双坡封闭式厂房屋面离地面高度约20ml屋架较支于钢筋混凝土柱柱顶。带保温层的双层压型钢板屋面（自重0.4KN/ itf）,槽钢楝条（坡向间距约为0.794m）。结构主要性系数为丫 0=1.0 ,地区基本风压为 0.45KN/ itf ,冬季室外计算温度高于 -20C。屋面坡度i=1/2.5 。 屋架间距：6m；厂房长度：84m；屋架后夸度:18m；基本雪压（KN/itf） ：0.75。钢筋混凝土柱 子的上柱截面4003 400mm混凝土强度等级为 C25厂房内有中级工作制桥式吊车，起重量Q=100KN屋面均布活荷载标准值（不与雪荷载同时考虑，按水平投影面积计

2、算）为：轻型 屋面取0.50KN/ itf,计算负荷面积不超过60 itf屋面构件时，取 0.50KN/ m2 ；施工检修集中荷载标准值取1.0KN。不考虑地震设防。二、钢材和焊条的选择根据该地区的计算温度、屋架承受的荷载特征（静力荷载）和连接方法（焊接结构），钢材选用Q235D,焊条采用 E4303型，手工焊。三、屋架形式及几何尺寸采用人字 式三角形 屋架，屋面坡 度i=1/2.5 ,屋面 倾角a =arctan1/2.5=21 ° 48 ', sina =0.3714, cos” =0.9285。屋架计算跨度屋架跨中高度上弦长度划分为4个节间长度节间水平投影长度10=1-

3、300=17700mmh=17700/5=3540mmL=l0/2cos “ =17700/ (23 0.9285) =9532mm s=9532/4=2383mml'=scosa =23833 0.9285=2213mm四、支撑布置根据厂房长度大于大于 60m,跨度l=18m和有桥式吊车，故在房屋两端第一开间和厂 房中间设置3道上弦横向水平支撑和下弦横向水平支撑，并在跨中设置垂直支撑。五、楝条布置带保温层的双层压型钢板屋面自重标准值0.4KN/itf （坡向），预估楝条（包跨拉条）自重0.20KN/m ;可变荷载：雪荷载大于屋面活荷载，故可变荷载按雪荷载取值，雪荷载为 0.753 1

4、.25=0.9375 KN/m； 楝条跨度为 6m,水平间距 0.7943 cos” =0.738m （沿屋面坡向方 向间距为 0.794m）。恒荷载与雪荷载组合荷载标准值 qk=0.43 0.794+0.2+0.93753 0.738=1.21N/mm线荷载设计值为（只考虑可变荷载效应控制的组合）q=1.23 （ 0.43 0.794+0.2） +1.43 0.93753 0.738=1.59KN/mqx=1.593 2.5/v7.25=1.48KN/mqy=1.59 3 1/".25=0.59 KN/m弯矩设计值：Mx=1/8 3 1.48 3 62=6.66KN2 mMy=1/

5、8 3 0.59 3 32=0.664 KN 2 m恒荷载与检修荷载组合qk=0.43 0.794+0.2=0.5176KN/mqxk=0.5176 3 2.5/v7.25=0.481KN/mqyk =0.5176 3 1/4.25=0.192 KN/m弯矩设计值Mx=1/8 3 1.23 0.481 3 62 + 13 cos a 3 1.4 3 6/4=4.55 KN 2 mMy=1/8 3 1.23 0.192 3 32 + 13 sin a 3 1.43 3/4=0.649 KN 2 m取两者较大值Mx=1/8 3 1.483 62=6.66KN2 mMy=1/8 3 0.59 3 3

6、2=0.664 KN 2 m由抗弯强度要求的截面模量近似值为：Wnx=(Mx+a My)/丫 xf=(6.66+53 0.664)3 106/1.05 3 215=44.23 103mm2选14a,自重0.15KN/m (加拉条重后与假设基本相符)，截面几何特征：Wx=80.5cm3,Wy=13.0cm3, Ix=564cm4,ix=5.52cm,iy=1.70cm.因有拉条，不必验算整体稳定性。Mx/ 丫 xWnx+My/ 丫 yWny=6.66 3 106/1.05 3 80.5 3 103+0.664 3 106/1.2 3 13.0 3 103=121.4N/mm 2<f=215

7、 N/mm 2验算垂直于屋面方向的挠度：V/l=5/384 3 qkxl3/EIx=5/384 3 1.21 3 2.5 3 60003/206 3 103 3 564 3 104 3 2.5/ V7.25=0.0027<v/l=0.0067作为屋架上弦平面支撑的横杆或刚性撑杆的楝条应验算其长细比：入 x=600/5.52=108.7<200入 y=300/1.70=176.5<200楝条满足要求。六、屋架节点荷载由于可变荷载按雪荷载取值带保温层的双层压型钢板屋面标准值0.4KN/m 230.794=0.3176KN/m楝条和拉条0.20 KN/m永久荷载总和gk=0.517

8、6 KN/m可变荷载qk=0.937530.7943cos a=0.69 KN/m楝条均布载设计值g+q=1.2 3 0.5176+1.4 3 0.69=1.59 KN/m楝条作用在屋架上弦的集中力Q=23 ( q+g) l/2=23 1/2 3 1.593 6=9.54KN节点荷载设计值F=33 9.54=28.62KN风荷载：B类地面，取3=1.2,风荷载高度变化系数为1.25,屋面迎风面的体型系数为-0.272,背风面为-0.5,o所以负风压的设计值（垂直于屋面）为迎风面：W1 =-1.23 0.2723 1.253 0.45=-0.1836KN/m2背风面：以=-1.23 0.53 1

9、.253 0.45=-0.3375KN/m2风吸力小于屋面永久荷载，故永久荷载和风荷载组合不会增大杆件内力，因此不需考虑。在半跨雪荷载作用下，腹杆内力不变号，故只需按全跨雪荷载和永久荷载组合计算屋架杆件内力。七、屋架杆件内力计算取节点A计算如下图Nh，.NBASin a =R-F/2NbaCOSoc =NacA -,.Nba=-269.7KNNac=250.4KN取节点B计算如下图Nab=Ndb+Ncb k |NABSin a +NCBsin a =F+NoBSin aNdb=-231.2KNNcb=-38.5KN取节点D计算如下图Nbd=NedNcd=FNcd=-28.62KNNed=-23

10、1.2KN取节点C计算如下图取节点E计算如下图El -1 E VE*.FE取节点G计算如下图Nca+0.64N ec=NbcCOSoc +NcfNBcsin a +Ndc+0.77Nec=0Nec=55.74KNNcF=179KNNdecosoc =0.64Nce0.64N fe+NgecosocNDESina +0.77NFE=F+0.77NcE+NGESin aNfe=-55.8KNNge=-154.3KNNGF+F=2NEGSin aNgf=85.9KN上弦杆的局部弯矩Mo=QL/3=9.543 2.213=7.04 KN 2 m端节点Mi=0.8 Mo=5.63 KN2 m中间节间、节

11、点M2=±0.6 Mo = ±4.22 KN2 m杆件内力图如下八、截面选择按弦杆最大内力269.7KN ,选中间 节点板厚度为10mm,支座节点板厚度为10mm。(1) 上弦整个上弦采用 等截面，取 AD杆段，按最大内力 Nab=-269.7KN , Nbd=-231.2KN , Mi=5.63 KN 2 m, M2=-4.22 KN 2 m 计算。选用21253 803 10短肢相并的 T型截面如 下图所示：A=2 3 19.7=39.4cm W1x=2I/y=104.8cm W2x=2I/y '=33.1cm Z0=2.05cm强度(按节点B):由负弯矩控制N

12、/A n+M X 丫2xW2x=269.710 3=174.7N/mm 2<f=215N/mm 2 3由负弯矩控制N/A n+M x/ 丫 ixWix=269.7 10 3=119.6N/mm 2<f=215N/mm 2弯矩作用平面内的稳定性(按103/39.4 3100+4.22 3103/39.4 3100+5.63 3AB 杆)。入 X=l0x/i x=238.3/2.26=105.4入=150Nex'=ti 2EA/1.1 入 x2=655.5KN按有端弯矩和横向荷载同时作用使构件产生反106/1.2 333.1106/1.05 3104.8查附表，由正弯矩查表得少

13、x=0.5206M1控制。向曲率，取 3 =0.85N/xA+ 3 mxMx/丫 1xW1x(1-0.8N/N ex')=269.7 3 103/0.5206 3 39.4 3 100+0.855.633 106/1.05 3 104.8 3 103 ( 1-0.83 269.7/655.5 ) =196.3N/mm ,ix=2.26cm , iy=6.11cm 。<f=215N/mm 2| N/ A-3 mxM x/ 丫 2xW2x(1-1.25N/N ex') |=|269.7 3 103/39.4 3 100-0.85 3 5.63 3 106/1.2 3 33.1

14、 3 103 ( 1-1.25 3 269.7/655.5 ) |=179.6N/mm 2<f=215N/mm 2 (满足要 求) 弯矩作用平面 内的稳定性(按 AD杆)由负弯矩 M2控制。10y=1i(0.75+0.25N 2/Ni)=23 238.3 3 ( 0.75+0.25 3 231.2/269.7 ) =460cmb1/t=125/10=12.5<0.56 3 4600/125=20.6入 yz=入y入 y=loy/iy=460/6.11=75.3<入= 150 （刚度满足），查表得 少 y=0.7182 ° b = 1.0N/ 3 yA+ Y1 3 t

15、xMx/ a bWix=269.7 3 103/0.7182 3 39.4 3 102+1 3 0.85 3 4.22 3106/1 3 33.1 3 103=203.7N/mm 2<f=215N/mm 2 （满足要求）填板 每个节间放一块，l=917mm<40i=40 3 39.8=1592mm 。（ 2）下弦整个下弦采用等截面，按最大内力N AC=250.4KN 计算。屋架平面内计算长度根据最大单节AC， 即 l0x=442.5cm 。 屋架平面外计算长度因在跨中有一道系杆， 故 loy=885cm 。An=N/An=250.4 3 103/215=11.65cm 2选用 2L

16、803 5 短肢相并的 T型截面，An=A=23 7.91=15.82cm 2, ix=2.48cm , iy=3.63cm ，b =N/A=250.4 3 103/15.82 3 102=158.3N/mm 2<f=215N/mm 2入 x=l0x/ix=442.5/2.48=178.4<入=350 （满足要求）入 y= l0y/iy=885/3.63=243.8<入=350（满足要求）填板每 个节间放一块，l=1683mm<80i=80 3 24.8=1984mm 。（ 3）斜腹杆 BC 杆N=-38.5KN ， lox=0.8l=0.8 3 238.3=190.6

17、4cm ， loy=238.3cm选用 2503 5 相并的 T 型截面，An=A=23 4.8=9.6cm 2, ix=1.53cm , iy=2.45cm。入 x=l0x/ix=190.64/1.53=124.6<入=150 查表得 少 x=0.413入 y= l0y/iy=238.3/2.45=97.3<入=150N/ 2=38.5 3 103/0.413 3 9.63 102=97.1N/mm 2<f=215N/mm 2填板 每个节间放三块，l=425mm<40i=40 3 24.8=992mm 。 DC 杆N=-28.62KN ， lox=0.8l=0.8 3

18、 177=141.6cm ， loy=177cm选用 2L 503 5 相并的 T 型截面，An=A=23 4.8=9.6cm 2, ix=1.53cm , iy=2.45cm。入 x=l0x/ix=141.6/1.53=92.5<入=150 查表 得 0 x=0.6045入 y= l0y/iy=177/2.45=72.2<入=150N/ xA=28.62 3 103/0.6045 3 9.6 3 102=49.3N/mm 2<f=215N/mm 2填板每个节间放二块，l=445mm<40i=40 3 24.8=992mm 。 EF 杆N=-55.8KN ，lox=0.

19、8l=0.8 3 345.6=276.48cm ， loy=345.6cm选用 2803 5 相并的 T 型截面，An=A=23 7.91=15.82cm 2,ix=2.48cm , iy=3.63cm 。入 x=l0x/ix=276.48/2.48=111.5<入=150 查表得 少 x=0.484入 y= l0y/iy=345.6/3.63=95.2<入=150N/xA=55.8 3 103/0.484 3 15.82 3 102=72.9N/mm 2<f=215N/mm 2填板每个节间放三块，l=730mm<40i=40 3 24.8=992mm 。EC杆N=55

20、.74KN ， l=345.6cm 。选用L 803 5, A=7.91cm2, iy°=1.6cm , l0=0.9l=311.04cm 。入=Io/ iyo=311.04/1.6=194.4<入=350单角钢单面连接计算构件稳定性时的强度设计值应与折减，得 丫 r=0.85(T =N/A=55.74 3 103/7.91 3 102=70.5N/mmGF杆2<T Rf=0.85 3 215N/mm 2=183 N/mm 2N=85.9KN , l=354cm 。iyo=1.6cm , b=0.9l=318.6cm。选用L 803 5, A=7.91cm 2,杆件内力设

21、计（KNH面也二(cm2积计算长度回转半径长细比计算应力X板娄名称编号规格Lox LoyioxioyYX刈Y上弦ABN=-296.7:N ?M25蒯M103 39.4238.34602.266.11105.475.3150174.71BDM1=5.63KDEEGM2=4.22K下弦AC BC250.42L803515.82442.58852.483.63178.4243.8350158.31腹杆BC-38.52L 5035 9.619062 238.31.532.45124.697.315097.13CD-28.622L5035 9.6141.61771.532.4592.572.215049

22、.32CE55.74L803f5 7.91311.041.6194.435070.50EF-55.82L803515.8227643 345.62.483.63111.595.215072.93FG85.9L803f5 7.91318.61.6199.125350108.60丫 r=0.85b =N/A=85.9 3 103/7.91 3 102=108.6N/mm 2<T Rf=0.85 3 215N/mm 2=183 N/mm 2入=lo/ iyo=318.6/1.6=199.125入=350单角钢单面连接计算构件稳定性时的强度设计值应与折减，得九、节点计算节点B先算腹杆与节点板的连

23、接焊缝：BC杆肢背和肢尖的焊脚尺寸取hf=5mm,则所需要的焊缝长度（考虑起弧灭弧缺陷）：肢背 lw=2/3 3 Nbc/2 3 0.73 hf3 ffw+2hf=2/3 3 38.5 3 103/23 0.73 53 160+2 3 5=33mm肢尖 lw=1/3 3 Nbc/2 3 0.73 hf3 ffW+2hf=1/3 3 38.5 3 103/2 3 0.73 53 160+2 3 5=22mm根据构造要求，角焊缝最短长度应大于8hf或40mm ,所以角焊 缝长度均取 50mm。其次检验上弦 杆与节点板的连接焊缝：节点 板缩进10mm，肢背采用塞焊缝，承 受节点荷载 F=28.62K

24、N 。垂直于轴线的力 N=Fcos a =28.12KN , hf=t/2=5mm lw=210-10=200mm 。d =Ni/2 3 0.7 3 hf3 lw=28.123 103/2 3 0.7 3 53 200=20.1N/mm 2< 3 fffw=1.22 32 160=195.2 N/mme=60mm ,偏心力矩肢尖焊缝承担弦杆内力差A N=269.7-231.2=38.5KN ,偏心距M= A Ne=38.5 3 0.06=2.31 KN 2 m,采用 hf=5mm , 对A N:t f=38.5 3对M :103/2 3 0.73 53 200=27.5 N/mmd f=

25、6M/2h则焊缝强度为elw =63 2.313 10 /2 3 0.7 3 532002=49.5 N/mm(CT f/ 3 最后验算节点 由于节点板按 稳定性验算：f)2+ r f20.5 =49 N/mm 2<ffw=160 N/mm 2板的强度和稳定性 照表7-4要求设计，所以可以不用验算强度。c/t=38/10=3.8<10(235/f235/f节点B满足要求。节点D先算腹杆与节 点板的连接焊缝:y)二10要的焊缝长度肢背 l w=2/3 3肢尖 lw=1/3 3(考虑起弧灭弧缺陷DC杆肢背和肢尖的焊脚尺寸取 ):hf=5mm ,则所需Ndc/2 3 0.73 hf3 f

26、fW+2hf=2/3 3 28.62 3 103/2 3 0.73 53Ndc/2 3 0.73 hf3 ffW+2hf=1/3 3 28.62 3 103/2 3 0.73 53160+2 3 5=27mm160+2 3 5=19mm根据构造要求，角焊缝最短长度 应大于8hf或40mm ,所以角焊 缝长度均取 50mm。其次检验上弦杆与节点板的连接焊缝：节点板缩进受节点荷载 F=28.62KN 。垂直于轴线的力 N=Fcos10mm，肢背采用 塞焊缝，承= =28.12KN , hf=t/2=5mm ,lw=95-10=85mm 。(r=Ni/23 0.73 hf3 lw=28.12 3 1

27、03/2 3 0.73 53 85=47.3N/mm 2< 3 fffW=1.22 32160=195.2 N/mm肢尖焊缝承担 弦杆内力差 A N=231.2-231.2=0KN，肢尖满焊。最后验算节点板的强度和稳定性由于节点板按 照表7-4要求设计，所以可以不用验算强度。稳定性验算：c/t=22/10=2.2<15(235/f235/f y)=15节点D满足要求。节点E先算腹杆与节点板的连接焊缝：EC杆肢背和肢尖的焊脚尺寸取hf=5mm ,则所需要的焊缝长度(考虑起弧灭弧缺陷)：肢背l w=2/3 3Nec/0.7 3hf3ffW+2hf=2/3 3 55.74 3103/0.

28、7 3 53 160+2 3 5=77mm肢尖lw=1/3 3Nec/0.7 3hf3ffw+2hf=1/3 3 55.74 3103/0.7 3 53 160+2 3 5=43mm根据构造要求，角焊缝最短长度 应大于8hf或40mm ,所以肢尖 角焊缝长度取 50mm, 肢背角焊缝取 80mm。EF杆肢背和肢尖的焊脚尺寸取hf=5mm,则所需要的焊缝长度(考虑起弧灭弧缺陷)：肢背lw=2/3 3Nef/2 3 0.7 3hf3ffW+2hf=2/3 3 55.8 3 103/23 0.73 53 160+2 3 5=43mm肢尖lw=1/3 3Nef/2 3 0.7 3hf3ffW+2hf=

29、1/3 3 55.8 3 103/23 0.73 53 160+2 3 5=27mm根据构造要求，角焊缝最短长度应大于8hf或40mm,所以角焊 缝长度取50mm。其次检验上弦 杆与节点板的连接焊缝：节点板 缩进10mm，肢背采用 塞焊缝，承 受节点荷载 F=28.62KN 。垂直于轴线的力 N=Fcos a =28.12KN , h尸t/2=5mm , lw=325-10=315mm 。(r=N1/23 0.7 3 hf3 4=28.123 103/2 3 0.7 3 53 315=12.8N/mm 2< 3 fffw=1.22 3 160=195.2 N/mm 2肢尖焊缝承 担弦杆内

30、力差 A N=231.2-154.3=76.9KN ,偏心距 e=60mm ,偏心力矩M= A Ne=76.9 3 0.06=4.6 KN 2 m,采用 hf=5mm ,则对A N:t f=76.9 3 103/2 3 0.73 53 315=34.9 N/mm 2对M:b f=6M/2h elw2=63 4.63 106/23 0.7 3 53 315 2=39.7N/mm 2则焊缝强度为(T f/ 3 最后验算节点 由于节点板按 稳定性验算：f） 2+ t f20.5 =47.7 N/mm 2<ffw=160 N/mm 2板的强度和稳定性 照表7-4要求设计，所以可以不用验算强度。c

31、/t=69/10=6.9<10(235/f235/f节点E满足要求。节点C先算腹杆与节 点板的连接焊缝:y）二10要的焊缝长度肢背 l w=2/3 3肢尖 lw=1/3 3(考虑起弧灭弧缺陷BC杆肢背和肢尖的焊 ):脚尺寸取 hf=5mm ,则所需Nbc/2 3 0.73 hf3 ffw+2hf=2/3 3Nbc/2 3 0.73 hf3 ffw+2hf=1/3 338.5 3 103/2 338.5 3 103/2 30.73 530.73 53160+2 3 5=33mm160+2 3 5=22mm根据构造要求，角焊缝最短长度应大于8hf或40mm,所以角焊 缝长度均取 50mm。D

32、C杆肢背和肢尖的焊脚尺寸取 hf=5mm ,则所需要的焊缝长度 陷）：肢背lw=2/3 3Ndc/2 3 0.73hf3ffw+2hf=2/3 3 28.62 3103/2 3 0.73 53肢尖lw=1/3 3Ndc/2 3 0.73hf3ffw+2hf=1/3 3 28.62 3103/2 3 0.73 53(考虑起弧灭弧缺160+2 3 5=27mm160+2 3 5=19mm根据构造要求，角焊缝最短长度 应大于8hf或40mm ,所以角焊 缝长度均取 50mm。EC杆肢背和肢尖的 陷）：肢背 l w=2/3 3 Nec/0.7 3 肢尖 lw=1/3 3 Nec/0.7 3焊脚尺寸取

33、hf=5mm ,则所需要的焊缝长度(考虑起弧灭弧缺hf3 ffw+2hf=2/3 3 55.74 3 103/0.7 3 53 160+2 3 5=77mmhf3 ffw+2hf=1/3 3 55.74 3 103/0.7 3 53 160+2 3 5=43mm根据构造要求，角焊缝最短长度 应大于8hf或40mm ,所以肢尖角焊缝长度取50mm,肢背角焊缝取80mm 。其次检验弦杆与节点板的连接焊缝：节点板突出20mm , hf=5mm , lw=505-10=495mm 。由于两端轴力差较小，所以满足要求，不需计算。最后验算节点板的强度和稳定性由于节点板按 照表7-4要求设计，所以可以不用验

34、算强度。稳定性验算：c/t=128/10=12.8<15(235/f235/fy)=15节点E满足要求。屋脊节点G先算腹杆与节点板的连接焊缝：FG杆肢背和肢尖的焊脚尺寸取 hf=5mm,则所需要的焊缝长度(考虑起弧灭弧缺陷)：肢背 lw=2/3 3 Nfg/0.7 3 hf3 ffw+2hf=2/3 3 85.93 103/0.73 53 160+23 5=113mm肢尖 lw=1/3 3 Nfg/0.7 3 hf3 ffw+2hf=1/3 3 85.9 3 103/0.7 3 53 160+2 3 5=62mm根据构造要求，角焊缝最短长度 应大于8hf或40mm ,所以肢尖 角焊缝长度

35、取62mm,肢背角焊缝取 115mm 。F/2F/2其次检验上弦杆与节点板的连接焊缝：节点板受节点荷载F=14.31KN 。垂直于轴线的力缩进10mm，肢背采用 塞焊缝，承N=Fcos a =13.3KN , h尸t/2=5mm ,lw=105-10=95mm 。=Ni/2 3 0.7 3 hf3 lw=13.3 3 103/2 32160=195.2 N/mm拼接计算拼接角钢采用与 上弦杆相同 截面2L 12530.7 3 53 95=20N/mm 2< 3 fffw=1.22 3803 10,除倒棱之 外，竖肢需 切去A=t+h f+5=10+5+5=20mm，并按上弦坡度热弯。拼接

36、角钢与上弦连接焊缝在接头一侧的总长度（hf=5mm ）2 lw=N/0.7h fffw=154.3 3 103/0.7 3 53 160=276mm共四条焊缝，认为平均受力，每条焊缝实际长度：Lw=276/4+10=79mm ,取 80mm。拼接角钢总长度为：l=2l w+10=170mm ,取 200mm最后验算节点板的强度和稳定性由于节点板按 照表7-4要求设计，所以可以不用验算强度。稳定性验算：c/t=62/10=6.2<15（235/f235/f y）=15节点G满足要求。下弦拼接节点F腹杆与节点板焊接尺寸均满足要求故不需验算。e10C 100拼接角钢采用与下弦杆相同截面2L80

37、3 5,除倒棱之外，竖肢需切去A =t+h f+5=5+5+5=15mm ,并按上弦坡度热弯。拼接角钢与上弦连接焊缝在接头一侧的总长度（hf=5mm ）2 lw=N/0.7h fffw=179 3 103/0.7 3 53 160=320mm共四条焊缝，认为平均受力，每条焊缝实际长度：Lw=360/4+10=90mm拼接角钢总长度为：l=2l w+10=190mm ,取 200mm最后验算节点板的强度和稳定性由于节点板按 照表7-4要求设计，所以可以不用验算强度。稳定性验算:c/t=70/10=7<15(235/f235/f y)=15节点F满足要求。支座节点 A1、焊缝验算先算下弦杆A

38、C与节点板的连接焊缝肢背 lw=2/3 3 Nac/23 0.73 hf3 ffW+2hf=2/3 3 250.4 3肢尖 lw=1/3 3 Nac/23 0.73 hf3 ffw+2hf=1/3 3 250.4 3103/2 3 0.7 3 53 160+2 3 5=160mm103/2 3 0.7 3 53 160+2 3 5=90mm10mm，肢背采用塞焊缝，承其次检验上弦杆与节点板的连接焊缝：节点板缩进受节点荷载 F=14.31KN 。垂直于轴线的力 N=Fcosa =13.3KN ,hf=t/2=5mm ,lw=580-10=570mm 。b =Ni/2 3 0.7 3 hf3 lw