钢结构雨棚计算书

1、XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计： 校对： 审核： 批准：二。一。年十月三一日目录1计算引用的规范、标准及资料 11.1幕墙设计规范: 11.2建筑设计规范：11.3玻璃规范：11.4钢材规范：21.5胶类及密封材料规范： 21.6相关物理性能等级测试方法： 31.7建筑结构静力计算手册 （第二版）31.8土建图纸：32基本参数32.1雨篷所在地区32.2地面粗糙度分类等级 33雨篷荷载计算 43.1玻璃雨篷的荷载作用说明 43.2风荷载标准值计算 43.3风荷载设计值计算 63.4雪荷载标准值计算 63.5雪荷载设计值计算 63.6雨篷面活荷载设计值 63.7雨篷构件恒荷载设计值 73.8选

2、取计算荷载组合74雨篷杆件计算84.1结构的受力分析 84.2选用材料的截面特性 104.3梁的抗弯强度计算 104.4拉杆的抗拉（压-稳定性）强度计算 104.5梁的挠度计算115雨篷焊缝计算115.1受力分析115.2焊缝校核计算116玻璃的选用与校核 126.1玻璃板块荷载组合计算 126.2玻璃板块荷载分配计算 136.3玻璃的强度计算146.4玻璃最大挠度校核 157雨篷埋件计算（后锚固结构）157.1校核处埋件受力分析 157.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 167.3群锚受剪内力计算 167.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 177.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算 177.

3、6锚栓钢材受剪破坏承载力计算 197.7混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 207.8混凝土剪撬破坏承载能力计算 217.9拉剪复合受力承载力计算 218附录常用材料的力学及其它物理性能 23中学雨棚计算书玻璃雨篷设计计算书27钢结构雨篷设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：铝合金结构设计规范玻璃幕墙工程技术规范点支式玻璃幕墙工程技术规程点支式玻璃幕墙支承装置吊挂式玻璃幕墙支承装置建筑玻璃应用技术规程建筑帚墙建筑玻璃采光顶GB50429-2007JGJ102-2003CECS127-2001JG138-2001JG139-2001JGJ113-2009GB/T21086-200

4、7JG/T231-20071.2建筑设计规范：地震震级的规定钢结构设计规范高层建筑混凝土结构技术规程高处作业吊蓝工程抗震术语标准混凝土结构后锚固技术规程混凝土结构设计规范混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓建筑表面用有机硅防水剂建筑防火封堵应用技术规程建筑钢结构焊接技术规程建筑隔声评价标准建筑工程抗震设防分类标准建筑工程预应力施工规程建筑结构荷载规范建筑结构可靠度设计统一标准建筑抗震设计规范建筑设计防火规范建筑物防$设计规范冷弯薄壁型钢结构设计规范预应力筋用锚具、火具和连接器应用技术规程GB/T17740-1999GB50017-2003JGJ3-2002GB19155-2003JGJ/T97-95

5、JGJ145-2004GB50010-2002JG160-2004JC/T902-2002CECS154 : 2003JGJ81-2002 GB/T50121-2005GB50223-2008CECS180GB50009-2001(2006GB50068-2001GB50011-2001(2008GB50016-2006GB50057-94(2000GB50018-2002JGJ85-2002:2005年版、局部修订）年版）年版）1.3玻璃规范：镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃GB/T18915.1-2002GB/T18915.2-2002防弹玻璃平板玻璃建

6、筑用安全玻璃建筑用安全玻璃建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃 第2部分：钢化玻璃 防火玻璃幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃热弯玻璃压花玻璃中空玻璃GB17840-1999GB11614-2009GB15763.3-2009GB15763.2-2005GB15763.1-2009GB17841-2008JC/T915-2003JC/T511-2002GB/T11944-20021.4钢材规范:建筑结构用冷弯矩形钢管不锈钢棒不锈钢冷加工钢棒不锈钢冷轧钢板及钢带不锈钢热轧钢板及钢带不锈钢丝建筑用不锈钢绞线不锈钢小直径无缝钢管彩色涂层钢板和钢带低合金钢焊条低合金高强度结构钢建筑帚墙用钢索压管接头耐候结构钢高碳

7、铭不锈钢丝合金结构钢金届覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求冷拔异形钢管碳钢焊条碳素结构钢JG/T178-2005GB/T1220-2007GB/T4226-2009GB/T3280-2007GB/T4237-2007GB/T4240-2009JG/T200-2007GB/T3090-2000GB/T12754-2006GB/T5118-1995GB/T1591-2008JG/T201-2007GB/T4171-2008YB/T096GB/T3077-1999GB/T13912-20021997碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带优质碳素结构钢预应力筋用锚

8、具、火具和连接器GB/T3094-2000GB/T5117-1999GB/T700-2006GB/T912-2008GB/T3274-2007GB/T699-1999GB/T14370-20001.5胶类及密封材料规范:丙烯酸酯建筑密封膏幕墙玻璃接缝用密封胶彩色涂层钢板用建筑密封胶«T基橡胶防水密封胶粘带干挂石材幕墙用环氧胶粘剂工业用橡胶板混凝土建筑接缝用密封胶建筑窗用弹性密封剂建筑密封材料试验方法JC484-2006 JC/T882-2001 JC/T884-2001 JC/T942-2004 JC887-2001 GB/T5574-1994 JC/T881-2001JC485-2

9、007 GB/T13477.120-2002JC/T885-2001GB16776-2005GB/T19686-2005JG/T174-2005JC/T973-2005JC/T482-2003JC/T483-2006GB/T11835-2007GB/T529-1999JC/T883-2001GB/T531-1999HG/T3318-2002JC/T486-2001JC/T914-2003JGJ/T139-2001GB/T18091-2000GB/T13448-2006GB50205-2001GB50204-2002GB/T18244-2000GB/T15227-2007GB/T18575-20

10、01GB/T18250-2000GB50210-2001GB/T228-2002建筑用防霉密封胶建筑用硅酮结构密封胶建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品建筑用硬质塑料隔热条建筑装饰用天然石材防护剂聚氨酯建筑密封胶聚硫建筑密封胶绝热用岩棉、矿棉及其制品 硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定石材用建筑密封胶橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法修补用天然橡胶胶粘剂«中空玻璃用弹性密封胶中空玻璃用丁基热熔密封胶1.6相关物理性能等级测试方法:玻璃幕墙工程质量检验标准玻璃幕墙光学性能彩色涂层钢板和钢带试验方法钢结构工程施工质量验收规范混凝土结构工程施工质量验收规范建筑防水材料老化试验方法 建筑幕墙气密、水密、抗

11、风压性能检测方法建筑幕墙抗震性能振动台试验方法建筑幕墙平面内变形性能检测方法建筑装饰装修工程施工质量验收规范金届材料室温拉伸试验方法1.7建筑结构静力计算手册(第二版)1.8 土建图纸:2基本参数2.1雨篷所在地区北京地区；2.2地面粗糙度分类等级按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 依照上面分类标准，本工程按 C类地形考虑。3雨篷荷载计算3.1玻璃雨篷的荷载作用说明玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷

12、载、雪荷载以及活荷载。(1) 自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/R2估算：(2) 风荷载：是垂直作用丁雨篷表面的荷载，按GB5000那用； 雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB5000那用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按 GB50009可按500N/R2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取 用其最大值：A :考虑正风压时：a. 当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6 X 1.4wk+0.7 X 1.4Sk(或 Q)b. 当永久荷载不起控制作用的时候，按

13、下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4 X wk+0.7 X 1.4Sk(或 Q)B :考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4Wk3.2风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：7.1.1-2GB50009-2001 2006 年版k+一ww上式中：w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值 (MPa);w叱 负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);z :计算点标高：30m6 gz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型，按以下公式计算(高度不足5m按5m计算):6 gz=K(1+2 号)其中K为地面粗糙度调整系数，k- 一g

14、z p, z 诉 s1+Wfcgz p, z p, s1-WfcA类场地：6 gz=0.92 X (1+2 号)其中： _-0 12f=0.387 X (Z/10).B类场地：6 gz=0.89 X (1+2 口 f)其中：小 f=0.5(Z/10) -°'16C类场地：6 gz=0.85 X (1+2 号)其中：小 f=0.734(Z/10) -°'22D类场地：6 gz=0.80 X (1+2 小 f)其中：f=1.2248(Z/10) -°'311 f为脉动系数对丁 C类地形，30m高度处瞬时风压的阵风系数：6 gz=0.85 X (

15、1+2 X (0.734(Z/10) -0.22)=1.8299Z：风压高度变化系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：A 类场地：z=1.379 X (Z/10) 0.24当 Z>300mW,取 Z=300m 当 Z<5mW,取 Z=5rgB 类场地：k z=(Z/10) 0.32当 Z>350mW,取 Z=350m 当 Z<10mW,取 Z=10rgC 类场地：z=0.616 X (Z/10) 0.44当 Z>400mW,取 Z=400m 当 Z<15mP寸，取 Z=15rgD 类场地：小 z=0.318 X (Z/10) 0.60当 Z>450m

16、W,取 Z=450m 当 Z<30mW,取 Z=30rg对丁 C类地形，30m高度处风压高度变化系数：小 z=0.616 X (Z/10) 0.44=0.9989s1：局部风压体型系数，对丁雨篷结构，按规范，计算正风压时，取s1+=0.5；计算负风压时，取1 s1-=-2.0 ;另注：上述的局部体型系数 号i(i)是适用丁围护构件的从届面积a小丁或等丁 1m的情况，当 围护构件的从届面积 A大丁或等丁 10m时，局部风压体型系数 号1(10)可乘以折减系数0.8，当构 件的从届面积小丁 10m而大丁 1m2时，局部风压体型系数 卜S1(A)可按面积的对数线性插值，即：S1(A)=号1(1

17、)+ 1 S1(10)- h s1(1)logA在上式中：当 A» 10m时取A=10 当AW 1悟时取AErh;w 0：基本风压值(MPa)，根据现行 <<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，北京地区取0.00045MPa(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从届面积：2A=4.5X 1.5=6.75m2LogA=0.829sa1+(A)= ji s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logA=0.417i sa1-(A)=s1-(1)+ i s1-(10)- i s1-(1)lo

18、gA=1.668W kA+= & gz p z K sA1+W)=1.8299 X 0.9989 X 0.417 X 0.00045=0.000343MPaW kA-= & gz z sA1-W)=1.8299 X 0.9989 X 1.668 X 0.00045=0.001372MPa(2)计算玻璃部分的风荷载标准值:玻璃构件的从届面积：2A=1.5X 1.25=1.875m2LogA=0.273sB1+(A)=号1+(1)+号1+(10)-号1+(1)logA=0.473sB1-(A)=s1-(1)+ i s1-(10)-s1-(1)logA=1.891W kB+= &am

19、p; gz p z p, sB1+W)=1.8299 X 0.9989 X 0.473 X 0.00045=0.000389MPaW kB-= & gz p, z p, sB1-W)=1.8299 X 0.9989 X 1.891 X 0.00045=0.001555MPa3.3风荷载设计值计算w A+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值（MPa）;w而：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值（MPa）;w a-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值（MPa）;w s-:负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值（MPa）;w a+=1.4 X wa+=1.4 X 0

20、.000343=0.00048MPaw a-=1.4 x wa-=1.4 X 0.001372=0.001921MPaw b+:正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值（MPa）;w心：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值（MPa）;w b-:负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值（MPa）;w旧：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值（MPa）;w b+=1.4 x Wb+=1.4 X 0.000389=0.000545MPaw b-=1.4 X Wb-=1.4 X 0.001555=0.002177MPa3.4雪荷载标准值计算S k：作用在雨篷上的雪荷载标准值（MPa）S

21、°:基本雪压，根据现行 <<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，北京地区50年一遇最大 积雪的自重：0.0004MPa.：屋面积雪分布系数，按表 6.2.1GB50009-2001，为2.0。根据 <<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001式6.1.1屋面雪荷载标准值为：S k=p r X S0=2.0 x 0.0004=0.0008MPa3.5雪荷载设计值计算S :雪荷载设计值（MPa）;S=1.4 X &=1.4 X 0.0008=0.00112MPa3.6雨篷面活荷载设计值Q :雨篷面活荷载设计值（MP

22、a）;Q k：雨篷面活荷载标准值取：500N/R2Q=1.4 x Q=1.4 X 500/1000000=0.0007MPa因为S>Q,所以计算时雪荷载参与正压组合！3.7雨篷构件恒荷载设计值G +:正压作用下雨篷构件包荷载设计值(MPa);G -:负压作用下雨篷构件包荷载设计值(MPa);G k：雨篷结构平均自重取0.0005MPa因为G与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G +=1.2 X G=1.2 X 0.0005=0.0006MPaG -=G=0.0005MPa3.8选取计算荷载组合(1) 正风压的荷载组合计算：S而：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa);S a+：

23、正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa);S s+=G+WA+0.7Sk=0.001403MPaS a+=G+wa+0.7S=0.001864MPaS kB+：正风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa);S b+:正风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa);S kB+=G+WB+0.7Sk=0.001449MPaS b+=G+wb+0.7S=0.001929MPa(2) 负风压的荷载组合计算：S s-:负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa);S a-:负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa);S kA-=G+WkA-=0.000872MPaS a-=G+wa-=1.0Gk+1

24、.4wkA-=0.001421MPaS kB-:负风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa);S b-:负风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa);S kB-=G+WB-=0.001055MPaS b-=G+wb-=1.0Gk+1.4wkB-=0.001677MPa(3) 最不利荷载选取：S s：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa);S A：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa);按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现):S kA=0.001403MPaS A=0.001864MPaS作用在玻璃上的最不利荷载标准值组合(MPa);S b：作用在玻璃上的最不利荷载设计值组

25、合(MPa);按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现):S kB=0.001449MPaS B=0.001929MPa4雨篷杆件计算基本参数：1 :计算点标高：30m2 :力学模型：悬臂梁；3 :荷载作用：集中荷载(有拉杆作用)；4 :悬臂总长度：L=4500mm受力模型图中a=1250mm b=3250mm5 :拉杆截面面积：706mfri6 :分格宽度：B=1500mm7 :玻璃板块配置：夹层玻璃 8 +8 mm；8 :悬臂梁材质：Q235;本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：有浙裁驳接炯醵不意图4.1结构的受力分析(1) 集中荷载值计算：本工程结构的每个梁上，共有

26、i=4个集中力作用点，下面对这些力分别求值:P灯：每个集中力的标准值(N);P i：每个集中力的设计值(N);a i：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)；S k：组合荷载标准值(MPa);S :组合荷载设计值（MPa）;B :分格宽度（mm）；a i=750mma 2=1250mma 3=1250mma 4=1250mmP ki=SB&/2=1315.312NP 1=SBa/2=1747.5NP户睫刽/2=1315.312NP 4=SBa/2=1747.5NP k2=SB(a2+a)/2=2630.625NP 2=SB(a2+a3)/2=3495NP k3=SB(a3+a)/2=26

27、30.625NP 3=SB(a3+a4)/2=3495N(2) 悬:臂梁上拉杆作用点在集中荷载作用下的弯曲挠度计算：分别计算不同集中荷载在该点产生的挠度，欠量累加得到该点在集中荷载作用下的挠度为：d f=2 dfi=90.409mm(3) 拉杆轴力计算：由丁拉杆在雨篷外力作用下在皎接点产生的位移量在垂直方向上的欠量代数和等丁拉杆在轴 力作用下产生的位移量在垂直方向上的欠量即：P :拉杆作用力在垂直方向上的分力(N);PL 拉杆/EA=90.409-Pb3/3EIE :材料的弹性模量，为 206000MPaL拉杆：拉杆的长度；A :拉杆截面面积(mn2);P=5977.087N拉杆的轴向作用力为

28、：N=P/sin a=8452.878N(4) 雨篷杆件截面最大弯矩处(距固定端距离为x处)的弯矩设计值计算：M max：悬臂梁最大弯矩设计值(N - mm)x :距固定端距离为x处(最大弯矩处)；L :悬臂总长度(mm);a、b:长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=0mm|M ma>|=8097592.25N - mm4.2选用材料的截面特性(1) 悬臂杆件的截面特性：材料的抗弯强度设计值：f=215MPa材料弹性模量：E=206000MP a主力方向惯性矩：I=3680000mm；主力方向截面抵抗矩：W=142000n3m塑性发展系数：丫=1.05;(2) 拉杆

29、杆件的截面特性：2拉杆的截面面积：A=706mm材料的抗压强度设计值：f 1=215MPa材料的抗拉强度设计值：f 2=215MPa材料弹性模量：E=206000MP a4.3梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：N l/A+MU/ T W f上式中：N l：梁受到的轴力(N);A :梁的截面面积(mnn)；M max：悬臂梁的最大弯矩设计值(N - mm)W :在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mn ；Y :塑性发展系数，取1.05;f :材料的抗弯强度设计值，取 215MPa则：N L=Pctg a=5977.087NN l/A+MU y W=5977.087/3584+8097592.25/1.0

30、5/142000=55.978MPa< 215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。4.4拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算校核依据：对丁受拉杆件，校核：N/AV f对丁受压杆件，需要进行稳定性计算，校核： N/ 4 AW f其中：4 :轴心受压柱的稳定系数，查表 6.3.8102-2003及表C.2GB50017-2003取值;i:截面回转半径，i=(I/A) 0.5 ；入：构件的长细比，不宜大丁 250,入=L/i ;因为组合荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。校核依据：N/A < 215MPaN/A=8452.878/706=11.973MPa< 215MPa拉杆的抗拉强度

31、满足要求。4.5梁的挠度计算主梁的最大挠度可能在2点出现，其一是A点，另一点可能在BC段之间，经过计算机有限元优化分析得到：A点挠度的验算：d fA：结构组合作用下的A点挠度(mm)；d f,iim :按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；d f,iim =2L/250=36mmd fA=1.726mms dfm =36mm悬臂梁杆件A点的挠度满足要求！(2)BC段最大挠度的验算：d仅：悬臂梁BC段挠度计算值(mm)；x :距固定端距离为x处(最大挠度处)；经过计算机的优化计算，得：x=1688mmd fx=0.641mms df,lim =36mm悬臂梁杆件BC段的挠度满足要求！5雨篷焊缝

32、计算基本参数：1 :焊缝高度：hf=4mm2 :焊缝有效截面抵抗矩：W=76970n3m3 :焊缝有效截面积：A=2532.4mr235.1受力分析V :固端剪力(N);N l：轴力(mm);M :固端弯矩(N - mm)经过计算机计算分析得：V=6604.913NN l=5977.087NM=8093084.337N - mm5.2焊缝校核计算校核依据：(b f/ 6 f)2+"2)0'5 < ffw 7.1.3-3GB50017-2003上式中：b f：按焊缝有效截面计算，垂直丁焊缝长度方向的应力(MPa);6 f：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取 1.22;if

33、：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa);f fw：角焊缝的强度设计值(MPa);(T f/ 幻)2+"0.52+(6604.913/2532.4) 2)0.5=(M/1.22W+N l/1.22A) 2+(V/A) 2)0.5=(8093084.337/1.22/76970+5977.087/1.22/2532.4)=88.158MPa88.158MPa < ffW=160MPa焊缝强度能满足要求。6玻璃的选用与校核基本参数：1 :计算点标高：30m2 :玻璃板尺寸：宽X高 =BX H=1500mm1250mm3 :玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：8 +8 mm；

34、上片钢化玻璃，下片钢化玻璃; 模型简图为：B四边简支板6.1玻璃板块荷载组合计算玻璃板块自重：G k：玻璃板块自重标准值（MPa）;G :玻璃板块自重设计值（MPa）;t 1：玻璃板块上片玻璃厚度（mm）；t 2：玻璃板块下片玻璃厚度（mm）；Y g：玻璃的体积密度（N/mm3）；w k+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值 （MPa）;G k= 丫 g（t 1+t 2）=25.6/1000000 X （8+8）=0.00041MPa因为G与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G +:正压作用下雨篷玻璃包荷载设计值（MPa）;G -:负压作用下雨篷玻璃包荷载设计值（MPa）;G k：玻璃

35、板块自重标准值（MPa）;G +=1.2 x G= 1.2X 0.00041=0.000492MPaG -=G=0.00041MPa(2) 正风压的荷载组合计算：S灯：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa);S +:正风压作用下的荷载设计值组合(MPa);S k+=G+%+0.7Sk=0.001359MPaS +=G+w+0.7S=0.001821MPa(3) 负风压的荷载组合计算：S k-:正风压作用下的荷载标准值组合(MPa);S -:正风压作用下的荷载设计值组合(MPa);S k-=G+w；-=0.001145MPaS -=G+w=1.0Gk+1.4wk-=0.001767MPa(4)

36、最不利荷载选取：S k：最不利荷载标准值组合(MPa);S :最不利荷载设计值组合(MPa);按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现):S k=0.001359MPaS=0.001821MPa6.2玻璃板块荷载分配计算S k：最不利荷载标准值组合(MPa);S :最不利荷载设计值组合(MPa);t 1：上片玻璃厚度(mm)；t 2：下片玻璃厚度(mm)S心：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa);S 1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);S k2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa);S 2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);S k1=St13/(t 13

37、+t 23)=0.001359X 83/(8 3+83)=0.00068MPaS 1=St13/(t 13+t23)=0.001821X 83/(8 3+83)=0.00091MPaS k2=S<t23/(t 13+t 23)=0.001359X 83/(8 3+83)=0.00068MPaS 2=St23/(t 13+t 23)=0.001821X 83/(8 3+83)=0.00091MPa6.3玻璃的强度计算校核依据：。V f g（1）上片校核：0 1：上片玻璃的计算参数；T 1：上片玻璃的折减系数；k1 :作用在上片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;:玻璃面板短边边长（mm）；:

38、玻璃的弹性模量（MPa）;1：上片玻璃厚度（mm）；9 1=SS/Et 14 6.1.2-3JGJ102-2003=0.00068X 12504/72000/8 4=5.629按系数 9 1,查表 6.1.2-2JGJ102-2003,可 1=0.995;° 1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值 1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值（MPa）; :玻璃面板短边边长（mm）；1：上片玻璃厚度（mm）；1：上片玻璃弯矩系数，查表得m=0.0593;o- 1=6mSa2 r 1/t i2=6 X 0.0593 X 0.00091 X 12502X 0.995/8 2 =7.

39、865MPa7.865MPa <fg1=42MPa钢化玻璃） 上片玻璃的强度满足！（2）下片校核：0 2：下片玻璃的计算参数；T 2：下片玻璃的折减系数；k2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;:玻璃面板短边边长（mm）；:玻璃的弹性模量（MPa）;2：下片玻璃厚度（mm）；9 2=S2a4/Et 24 6.1.2-3JGJ102-2003=0.00068X 12504/72000/8 4=5.629按系数叫，查表 6.1.2-2JGJ102-2003,可 2=0.9950- 2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值 2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值（MPa）;

40、 :玻璃面板短边边长（mm）；2：下片玻璃厚度（mm）；2：下片玻璃弯矩系数，查表得m=0.0593；0- 2=6mSa2 7 2/t 22=6 X 0.0593 X 0.00091 X 12502X 0.995/8 2S a E tS a t mS a E tS a t m=7.865MPa(MPa);(MPa);7.865MPa <fg2=42MPa钢化玻璃) 下片玻璃的强度满足！6.4玻璃最大挠度校核校核依据：d f=T p Sa4/D < df,iim6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中：d f：玻璃板挠度计算值(mm)；T:玻璃挠度的折减系数；H :玻璃挠度系数

41、，查表得 从=0.00566;D :玻璃的弯曲刚度(N - mm)d f,lim :许用挠度，取玻璃面板短边边长的60,为20.833mm其中：D=Et 3(12(1- U 2)6.1.3-1JGJ102-2003上式中：E :玻璃的弹性模量(MPa);t e：玻璃的等效厚度(mm)；u :玻璃材料泊松比，为0.2 ;t e=(t 13+t 23)1/36.1.4-5JGJ102-2003=(83+83)1/3=10.079mmD=Et e3/(12(1- u 2)=72000 X 10.0793/(12 X (1-0.2 2)=6399298.269N- mm0 :玻璃板块的计算参数；9 =

42、Sa4/Et e46.1.2-3JGJ102-2003=0.001359X 12504/72000/10.079 4=4.4654按参数 9，查表 6.1.2-2JGJ102-2003 ,=1d f=T小 &a4/D -4 =1 X 0.00566 X 0.001359 X 1250/6399298.269 =2.935mm 2.935mm < dwm =20.833mm玻璃的挠度能满足要求！7雨篷埋件计算（后锚固结构）7.1校核处埋件受力分析V :剪力设计值（N）;N :轴向拉（压）力设计值（N）,本处为轴向压力;M :根部弯矩设计值（N - mm）根据前面的计算，得：N=59

43、77.087NV=6604.913NM=8093084.337N - mm7.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按5.2.2JGJ145-2004规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下 (下图所示)，进行弹性分析时, 受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1:当 N/n-Myi/ 2y>0 时：Ndh=N/n+My/ Z y2:当 N/n-My1/ Z yi2<0 时：Mdh=(NL+M)y/ 2 y：在上面公式中：M弯矩设计值；Mdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1, yi :锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y , yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L:

44、轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：2N/n-My" 2 yi=5977.087/4-8093084.337 X 75/22500=-25482.676因为：-25482.676<0所以：N sdh=(NL+M)y 2 yi/2 =28471.22N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的 N?再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值7.3群锚受剪内力计算按5.3.1JGJ145-2004规定，当边距c> 10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：heL锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝

45、土基材之间的距离；本例中：c=100mm<1Oh=600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：VSdh=V/m=3302.456N7.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算NUs=kNks/ T RS,N6.1.2-1JGJ145-2004NU=Af stk6.1.2-2JGJ145-2004上面公式中：NUs：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；Nks：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；k :地震作用下锚固承载力降低系数，按表 7.0.5JGJ145-2004选取；A:锚栓应力截面面积；fstk:锚栓极限抗拉强度标准值；Yrs,n：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；Nk,s=A

46、f stk=78.54 X 800=62832NT Rs,N=1.2f stk/f yk> 1.4表 4.2.6JGJ145-2004fyk：锚栓屈服强度标准值；Y RS,N=1.2f stk/f yk=1.2 X 800 /640=1.5取：y rs,n=1.5N Rd,s =kNks/ Y RS,N=1 X 62832/1.5=41888N > Mdh=28471.22N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！7.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算因锚固点位丁结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值Kd,c应按下列公式

47、计算：N Rd,c = kNRk,c/ Y Rc,NNk,c = Kk,c X A,N/Ac,N X p s,N p re,N p ec,N p ucr,N在上面公式中：Nw：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；Nk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；k :地震作用下锚固承载力降低系数，按表 7.0.5JGJ145-2004选取；"冲：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表 4.2.6JGJ145-2004采用，取2.15;N Rk,c0 :开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；N Rk,c0=7.0 X fcu,k°'5 X he

48、f1'5（膨胀及扩孔型锚栓）6.1.4JGJ145-2004N Rk,c0=3.0 X fcu,k0.5 X （hef-30） 1.5（化学锚栓）6.1.4条文说明JGJ145-2004f cu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在 45-60MPa问时，应乘以降低系数0.95;h ef：锚栓有效锚固深度；N Rk,c =3.0 X f cu,k X (h ef-30)=2464.752NA,n°:混凝土破坏锥体投影面面积，按 6.1.5JGJ145-2004取；S cr,N :混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临 界间矩。S cr,

49、N =3hef=3 X 60=180mmAc,N =Scr,N=18022=32400mmAc,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按 6.1.6JGJ145-2004取:Ac,N =(c 1+S1+0.5 X Scr,N) x (c 2+S2+0.5 X Scr,N )其中：c 1、c2：方向1及2的边矩；s 1、S2：方向1及2的间距；c冲：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N =1.5hef=1.5 x 60=90mmc 1< Ocr,Nc 2< ccr,NS V Scr,NS 2V Scr,NAp,N = (O1+S1 + 0.5 X Scr,N ) X(Q2+S2+0.5

50、 X Scr,N )=(90+180+0.5 X 180) X (90+150+0.5 X 180) 2 =118800mms,n :边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7JGJ145-2004采用：小 s,n=0.7+0.3 X c/c cr,N < 1 (膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7JGJ145-2004小s,n=1 (化学锚栓)6.1.7条文说明JGJ145-2004其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cminV c < ccr,N,按6.1.11JGJ145-2004:对丁膨胀型锚栓(双锥体)c min=3hef对丁膨胀型锚栓0min=2hef对丁扩孔型

51、锚栓cmin=hef小 s,N = 0.7 + 0.3 X C/C cr,N < 1=0.7+0.3 X 90/90=1所以，s,N取1。e,N：表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系数，按 6.1.8JGJ145- 2004采用，当锚固区钢筋问距 s> 150m诫钢筋直径d< 10mnfi s> 100mM寸，取1.0;4 re,N=0.5 + hef/200 < 1=0.5+60/200=0.8所以，re,N 取 0.8。n ec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按 6.1.9JGJ145-2004采用；4 ec,N = 1/(1

52、+2e n/s cr,N) = 1ucr,N :未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对丁非化学锚栓取1.4,对化学锚栓取2.44;把上面所得到的各项代入，得：Nk,c=Nkc X A,n/A c,N X (jj s,N re,N ec,N ucr,N=2464.752 X 118800/32400 X 1 X 0.8 X 1 X 2.44=17641.052NN Rd,c = kNRk,c/ Y Rc,N=1 X 17641.052/2.15=8205.14N> N.dg=5977.087N所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！7.6锚栓钢材受剪破坏承载力计算V Rd,s=kUk,s/ Trs,v 6.2.2-1JGJ145-2004其中：V Rd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值；V Rk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值；k :地震作