同步电动机相关理论

1、6.9 同步电动机与同步补偿机同步电动机与同步补偿机一、同步电机的可逆原理一、同步电机的可逆原理改变电枢电流的参考方向，以输入电流作为电枢电流的正改变电枢电流的参考方向，以输入电流作为电枢电流的正方向，记为方向，记为IM，此时输入电功率为正值，电压方程式为，此时输入电功率为正值，电压方程式为 隐极同步电动机隐极同步电动机sMaMsaXI jRIEXI jRIEU00 )()( 1. 同步电动机的电压方程和向量图同步电动机的电压方程和向量图 二、同步电动机二、同步电动机画凸极同步电动机向量图时，需要先确定画凸极同步电动机向量图时，需要先确定0M角。角。 cossinarctan 0M RIUxI

2、UaMMqMMqMaMQXI jRIUE凸极同步电动机凸极同步电动机qqMddMaMXI jXI jRIEU02. 同步电动机的功角特性，功率方程和转矩方程同步电动机的功角特性，功率方程和转矩方程在电动机惯例下，把在电动机惯例下，把 滞后滞后 的功率角为正，用的功率角为正，用 M表示，则表示，则MdqMdeXXUmXUEmP2sin112sin20这时这时电磁功率为正，表示从电能转换为机械能电磁功率为正，表示从电能转换为机械能。将上式除以同步角速度将上式除以同步角速度s，便得电动机的，便得电动机的电磁转矩电磁转矩MdqssdXXmUXUmT2sin112sinE2M0e同步电动机的同步电动机的

3、电磁转矩是驱动性质电磁转矩是驱动性质的。的。0EU功率方程功率方程Pe=pFe+p+P2 Te=T0+T2seePTTe为电动机的电磁转矩为电动机的电磁转矩sFeppT0T0为空载转矩为空载转矩sPT22T2为输出转矩为输出转矩P1 = pcua+Pe转矩方程转矩方程3. 3. 同步电动机的运行特性同步电动机的运行特性 同步电动机的运行特性包括工作特性工作特性和V形曲线形曲线两部分。U=UN、If=IfN时，Te、IM、cosM=f(P2)。当输出功率当输出功率P2=0时，电枢电流为很小的空载电流；随着输时，电枢电流为很小的空载电流；随着输出功率的增加，电枢电流也随之增大，电枢电流也随之增出功

4、率的增加，电枢电流也随之增大，电枢电流也随之增大，大，IM=f(P2)近似为一直线近似为一直线。（1）工作特性工作特性 SePTTTT2020Te=f(P2)是一条直线是一条直线同步电动机的同步电动机的效效率特性率特性与其他电与其他电机基本相同。空机基本相同。空载时，载时，=0，随随着输出功率的增着输出功率的增加，效率逐步增加，效率逐步增加，达到某个最加，达到某个最大之后开始下降。大之后开始下降。同步电动机的同步电动机的功率因数特性功率因数特性与额定功率因数有关。与额定功率因数有关。曲线曲线1对应励磁电流较小，对应励磁电流较小，空载时功率因数等于空载时功率因数等于1。曲线曲线2对应励磁电流稍大

5、，对应励磁电流稍大，半载时功率因数等于半载时功率因数等于1。曲线曲线3对应励磁电流更大，对应励磁电流更大，满载时功率因数等于满载时功率因数等于1。改变励磁电流，改变励磁电流，可使电动机在任意特定负载下的功率因数可使电动机在任意特定负载下的功率因数达到达到1 1，甚至变成超前，甚至变成超前。同步电动机的最大电磁功率与额定功率之比，称为过载同步电动机的最大电磁功率与额定功率之比，称为过载能力。能力。和发电机一样，增加电动机的励磁，可以提高最和发电机一样，增加电动机的励磁，可以提高最大电磁功率大电磁功率Pe(max)，从而提高过载能力。从而提高过载能力。U=UN，Pe=C时，IM=f(If)。 (2

6、) V形曲线形曲线将变成多少？数，问电枢电流和功率因磁增加）若负载转矩不变，励（势下的功角特性；的标么值和该激磁电动电动势的情况下运行时，激磁）该机在额定电流，（不计，求：电枢电阻和磁饱和忽略，电动机的参数为额定功率因数电动机的无穷大电网上运行有一台同步电动机接在例 %202 1cos15 . 08 . 01cos,76*MqdMXX57.2615 . 0arctancossinarctan00 . 1, 1cos00 . 1100*M*q*MM*MMMMUXIUIU为：，于是内功率因数角故电枢电流。由于参考相量，）取电动机的端电压为（解：采用标幺值计算。8944. 057.26coscos4

7、473. 057.26sinsin00MMqMMMdMIIII轴分量于是，电流的直轴和交252. 18 . 04473. 057.26cos1 cos*0*0ddMMXIUEE为：激磁电动势作为功率基值额定视在功率且以电动机的，中无相数值表示时，式注意：用标幺mUI0EddXIjqqXIjM57.26 00MMM，故功率角为由于MMMMMdqMdeXXUXUEP2sin375. 0sin565. 1 2sin8 . 015 . 0121sin8 . 01252. 1 2sin112sin*2*0*性公式，可得：将有关数据代入功角特91.2212sin375. 0sin878. 12sin8 .

8、 015 . 0121sin8 . 01502. 1,502. 1252. 12 . 12 . 1%202*0*0MMeMMMMePPEE，得，用试探法求保持为因为负载转矩不变，故此时功角特性为：，不计饱和时，）若励磁增加（7786. 05 . 091.22sinsin7261. 08 . 091.22cos502. 1cos*0*qMqMdMdMXUIXUEI轴分量为：枢电流的直轴分量和交于是从相量图可知，电064. 17786. 07261. 0222*2*qMdMMIII故电枢电流为：06.2091.2297.42 0MMM功率因数角为：变为超前。即过励时功率因数将从超前）功率因数为：1

9、(9393. 006.20coscos M内功率因数角为：97.42064. 17786. 0arccosarccos*0MqMMII的损耗不计）？各为多少（电动机总视在功率和功率因数这两种情况下，工厂的可供选用，试问（超前）的同步电动机，动机和（滞后）的感应电，率为（滞后），今欲添置功，的总功率为某工厂电力设备所消耗例8 . 0coskW4008 . 0coskW4008 . 0coskW240086MMMkvar1800kvar6 . 03000sin6 . 0sin(8 . 0coskVA3000kVA8 . 02400coskW2400SQPSP于是，无功功率为：滞后），故由于视在功率

10、为：有功功率解：工厂原来所耗功率kVA317615002800vark1500)6 . 08 . 04001800(kW2800)4002400(22222QPSQP总视在功率（滞后）总无功功率总有功功率）选用同步电动机时：（滞后）总功率因数不变总视在功率（滞后）总无功功率总有功功率）选用感应电动机时：（8 . 035002800coskVA3500kVA21002800kvar2100kvar)6 . 08 . 04001800(kW2800kW)4002400(12222QPSQP总功率因数较高。总视在功率较小，电动机，工厂所需要的计算表明，若选用同步滞后）总功率因数不变(8815. 03

11、1762800cosSP4. 同步电动机的起动同步电动机的起动同步电动机仅在同步转速时才产生恒定的同步电磁转矩。同步电动机仅在同步转速时才产生恒定的同步电磁转矩。起动时若把定子直接投入电网，转子加上直流励磁，则定起动时若把定子直接投入电网，转子加上直流励磁，则定子旋转磁场以同步转速旋转，而转子磁场静止不动，定、子旋转磁场以同步转速旋转，而转子磁场静止不动，定、转子磁场之间具有相对运动，所以作用在转子上的同步电转子磁场之间具有相对运动，所以作用在转子上的同步电磁转矩正、负交变，平均转矩为零，电机不能自行起动。磁转矩正、负交变，平均转矩为零，电机不能自行起动。因此，要把同步电动机起动起来，必须借助

12、其他方法。因此，要把同步电动机起动起来，必须借助其他方法。起动方法起动方法异步起动法异步起动法辅机起动法辅机起动法变频起动法变频起动法（1）异步起动法）异步起动法起动绕组起动绕组：电机的主极极靴上设：电机的主极极靴上设有起动绕组，相当于感应电机的有起动绕组，相当于感应电机的鼠笼绕组。鼠笼绕组。起动方法：起动方法： 起动时，先把励磁绕组通过电阻短起动时，先把励磁绕组通过电阻短接，然后把定子绕组接到三相交流接，然后把定子绕组接到三相交流电网。电网。 依靠定子旋转磁场和转子绕组中感应电流所产生的异步依靠定子旋转磁场和转子绕组中感应电流所产生的异步电磁转矩，电磁转矩，电机便能转起来。电机便能转起来。自

13、耦变压器笼形起动绕组fU运行起动异步起动时的线路图异步起动时的线路图 待转速上升到接近于同待转速上升到接近于同步转速时，再将励磁电步转速时，再将励磁电流接入励磁绕组，使转流接入励磁绕组，使转子建立主极磁场。子建立主极磁场。 此时依靠定、转子磁场此时依靠定、转子磁场相互作用所产生的同步相互作用所产生的同步电磁转矩，再加上由于电磁转矩，再加上由于凸极效应所引起的磁阻凸极效应所引起的磁阻转矩，便可能转矩，便可能将转子牵将转子牵入同步。入同步。通常选用与同步电动机极数相同的感应电动机作为辅助通常选用与同步电动机极数相同的感应电动机作为辅助电动机，电动机，当辅助电机把主机拖动到接近同步转速时，再当辅助电

14、机把主机拖动到接近同步转速时，再用自整步法把主机投入电网。用自整步法把主机投入电网。(2) 辅机起动方法辅机起动方法(3) (3) 变频起动法变频起动法 起动时，加上励磁，把变频电源起动时，加上励磁，把变频电源输出频率调的很低。输出频率调的很低。变频器缓慢提高变频器的输出频率，直缓慢提高变频器的输出频率，直到额定频率。到额定频率。 切除变频器。切除变频器。5. 同步电动机的调速和控制方式同步电动机的调速和控制方式(1)调速原理调速原理pfnn1s60由由改变供电电源的频率，可以方便地控制同步电动机的转速。改变供电电源的频率，可以方便地控制同步电动机的转速。 对于隐极同步电机对于隐极同步电机 M

15、MMTILMfUmpXUEfmpTsinsin)(22sin2emaxfsaf1s01e当转子励磁电流不变时，若采用恒电压当转子励磁电流不变时，若采用恒电压/频率比控制同步电频率比控制同步电机的最大转矩保持不变。机的最大转矩保持不变。 (2)控制方式控制方式 同步电动机变频调速系统可分为它控式和自控式两种。同步电动机变频调速系统可分为它控式和自控式两种。 自控式自控式 是从外部控制变频器频率来准确地控制转速。这是从外部控制变频器频率来准确地控制转速。这种控制方式简单，但有失步和振荡问题，对急剧升、降种控制方式简单，但有失步和振荡问题，对急剧升、降速必须加以限制。速必须加以限制。自控式自控式 是

16、频率的闭环控制，采用转子位置传感器随时是频率的闭环控制，采用转子位置传感器随时检测定、转子磁极相对位置和转子的转速，由位置传感检测定、转子磁极相对位置和转子的转速，由位置传感器发出的位置信号去控制变频器中主开关元件的导通顺器发出的位置信号去控制变频器中主开关元件的导通顺序和频率。电机的转速在任何时候都与变频器的供电频序和频率。电机的转速在任何时候都与变频器的供电频率保持严格的同步，故不存在失步和振荡现象，率保持严格的同步，故不存在失步和振荡现象， 三、同步补偿机三、同步补偿机 1.1.同步补偿机的原理同步补偿机的原理 同步补偿机可以看作为空载运行的同步电动机。在正常励磁时，电枢同步补偿机可以看

17、作为空载运行的同步电动机。在正常励磁时，电枢电流极小，接近于零。过励时，从电网吸收超前的无功电流；欠励时，电流极小，接近于零。过励时，从电网吸收超前的无功电流；欠励时，则从电网吸取滞后的无功电流。则从电网吸取滞后的无功电流。 2.2.同步补偿机的额定容量和结构特点同步补偿机的额定容量和结构特点 同步补偿机的转子上装有起动绕组，供异步起动之用。同步补偿机的转子上装有起动绕组，供异步起动之用。 为提高材料利用率，大型补偿机常常采用氢冷。为提高材料利用率，大型补偿机常常采用氢冷。同步补偿机的额定容量同步补偿机的额定容量是按过励时所能补偿的无功功率来是按过励时所能补偿的无功功率来确定，其容量主要受定、

18、转子绕组温升的限制。确定，其容量主要受定、转子绕组温升的限制。 由于补偿机不带任何机械负载，故可没有轴伸，对其机械由于补偿机不带任何机械负载，故可没有轴伸，对其机械结构结构 要求亦较低。要求亦较低。 允许其同步电抗稍大，因而电机的用铜量较少、造价较低。允许其同步电抗稍大，因而电机的用铜量较少、造价较低。6.10 同步发电机的不对称运行同步发电机的不对称运行不对称运行的原因：不对称运行的原因：系统内接有较大的单相负载；雷击；系统内接有较大的单相负载；雷击；不对称短路。不对称短路。不对称运行的分析方法：不对称运行的分析方法：对称分量法对称分量法二、同步发电机的各相序阻抗和等效电路二、同步发电机的各

19、相序阻抗和等效电路同步发电机不对称运行时电压和电流的对称分量分别为同步发电机不对称运行时电压和电流的对称分量分别为 ，由于转子对各相序电流所产生磁，由于转子对各相序电流所产生磁场的反应不同，使各相序阻抗互不相同。考虑到对称绕场的反应不同，使各相序阻抗互不相同。考虑到对称绕组中感应的励磁电动势只有正序分量，可画出各相序的组中感应的励磁电动势只有正序分量，可画出各相序的等效电路。等效电路。00IIIUUU、和、00000ZIUZIUZIUE对应的电压方程为对应的电压方程为 1. 1.正序阻抗和正序等效电路正序阻抗和正序等效电路 在转子正向同步旋转、励磁绕组在转子正向同步旋转、励磁绕组接通接通，电枢

20、三相绕组流过，电枢三相绕组流过对称的正序电流时，同步电机所表现的阻抗称为对称的正序电流时，同步电机所表现的阻抗称为正序阻抗正序阻抗，用用Z Z+ +表示。表示。上述情况实质上就是前面所研究的对称运行情况，所以稳上述情况实质上就是前面所研究的对称运行情况，所以稳态情况下同步电机的正序阻抗。态情况下同步电机的正序阻抗。 Z+RjXZ Z+ + 就是隐极电机的同步阻抗就是隐极电机的同步阻抗正序电阻正序电阻R R就是电枢电阻就是电枢电阻R Ra a，即即R RR Ra a正序电抗正序电抗X X就是同步电抗就是同步电抗X Xs s ，即，即X XX Xs s对于隐极电机对于隐极电机对于凸极电机对于凸极电

21、机当电枢磁动势与直轴重合时，当电枢磁动势与直轴重合时，X XX Xd d当电枢磁动势与交轴重合时，当电枢磁动势与交轴重合时，X XX Xq q在其他位置时，在其他位置时，X X的值将在的值将在X Xd d和和X Xq q之间之间2. 负序阻抗和负序等效电路负序阻抗和负序等效电路在转子正向同步旋转、励磁绕组在转子正向同步旋转、励磁绕组短接短接，电枢三相绕组流过，电枢三相绕组流过一组对称的负序电流时，同步电机所表现的阻抗成为负序一组对称的负序电流时，同步电机所表现的阻抗成为负序阻抗，用阻抗，用Z-表示。表示。此时该同步电机相当于此时该同步电机相当于s=2的感应电动机运行状态。的感应电动机运行状态。

22、故把故把 s=2 带入感应电动机的等效电路，并考虑到交轴及直带入感应电动机的等效电路，并考虑到交轴及直轴的差别，就可得到同步电机的负序阻抗，分别讨论转子轴的差别，就可得到同步电机的负序阻抗，分别讨论转子上有、无阻尼绕组上有、无阻尼绕组 两种情况。两种情况。（1）转子无阻尼绕组）转子无阻尼绕组ffadffadadj2j2jjXXRXRXXRZZ-q=Ra+jXqffffffadadddfaadadfaadffadadj)2( j)2(j2j2jjXXXXXXXRRXXXXXRRXXRXRXXRZ）（)(21qdZZZ)(21qdXXXZ-d将近似地等于将近似地等于负序电抗负序电抗X-为（2）转子

23、有阻尼绕组）转子有阻尼绕组直轴和交轴的负序电抗将近似等于直轴和交轴的负序电抗将近似等于dDfadd1111XXXXXX qQaqq111XXXXX 称为交轴超瞬态电抗称为交轴超瞬态电抗称为直轴超瞬态电抗称为直轴超瞬态电抗如果转子的阻尼作用极强，则负序电抗将接近于电枢绕组如果转子的阻尼作用极强，则负序电抗将接近于电枢绕组的漏抗。的漏抗。而负序电抗而负序电抗X-则近似等于则近似等于)(21qdXXX)(21qdXX 阻尼回路的参数对负序电抗的影响较大。阻尼回路的参数对负序电抗的影响较大。结论：结论： 转子的阻尼作用越强（转子的阻尼作用越强（即阻尼绕组的漏阻抗越小即阻尼绕组的漏阻抗越小），）， X-

24、 - 越小。越小。电枢电流产生的负序气隙磁场被转子阻尼绕组中感应电流电枢电流产生的负序气隙磁场被转子阻尼绕组中感应电流所产生的去磁磁场抵消得就越多，合成负序磁场就越弱。所产生的去磁磁场抵消得就越多，合成负序磁场就越弱。3. 3. 零序阻抗和零序等效电路零序阻抗和零序等效电路在转子正向同步旋转、励磁绕组在转子正向同步旋转、励磁绕组短接短接，电枢三相绕组流过，电枢三相绕组流过一组零序电流时，同步电机所表现的阻抗称为一组零序电流时，同步电机所表现的阻抗称为零序阻抗零序阻抗，用用Z0表示。表示。 当电枢三相对称绕组通入零序电流时，由于各相的零序电当电枢三相对称绕组通入零序电流时，由于各相的零序电流为同

25、幅值、同相位，故气隙基波合成磁动势和磁场将等流为同幅值、同相位，故气隙基波合成磁动势和磁场将等于零，零序电抗于零，零序电抗X0属于漏电抗性质。属于漏电抗性质。分析表明分析表明若绕组为整距，则若绕组为整距，则X0与定子漏抗与定子漏抗X基本相等基本相等若绕组为短距，则若绕组为短距，则X0X零序电阻零序电阻R0就是电枢电阻就是电枢电阻Ra零序阻抗零序阻抗Z0等于等于Z0R0jX0设同步发电机的设同步发电机的A相对中点短路，相对中点短路，B、C相为空载。相为空载。二、同步发电机的单相短路二、同步发电机的单相短路00CBAIIU发电机端点的约束条件为：发电机端点的约束条件为：00UUUAIIII310A

26、IZZZEIII310.000.033ZZZEII.A.0.0000.0.00.000.ZZZZEZIUZZZZEZIUZZZZZEZIEU单相稳态短路电流比三相稳态短路电流大。单相稳态短路电流比三相稳态短路电流大。B相和相和C相的开路电压为相的开路电压为:002.002.0022.002.11ZZZZaZaaEUUaaUUZZZZaZaaEUaUUaUCB0UUUUA02UUaUaUB02UUaUaUC单相短路时，定子短路电流中除基波分量外，还有单相短路时，定子短路电流中除基波分量外，还有3次，次，5次次等奇次谐波；转子电流中除直流励磁分量外，还将含等奇次谐波；转子电流中除直流励磁分量外，还

27、将含有一系列偶次谐波。有一系列偶次谐波。定子绕组的脉振磁场定子绕组的脉振磁场分解为两个大小相等转向相反的旋转磁场分解为两个大小相等转向相反的旋转磁场反向的负序磁场将以反向的负序磁场将以2ns的相对转速的相对转速“切割切割”转子转子在励磁绕组内产生一个频率为在励磁绕组内产生一个频率为2f1的感应电流的感应电流产生一个频率为产生一个频率为2f1的脉振磁场的脉振磁场分解为两个大小相等转向相反的旋转磁场，分解为两个大小相等转向相反的旋转磁场，在空间的旋转速度分别为在空间的旋转速度分别为-ns和和3ns3ns的这个旋转磁场将在定子绕组内感生的这个旋转磁场将在定子绕组内感生3f1（150Hz）的电动势和短

28、路电流）的电动势和短路电流定子中有一系列奇次谐波，转子中有一系列偶次谐波定子中有一系列奇次谐波，转子中有一系列偶次谐波三、同步发电机的线间短路三、同步发电机的线间短路 设设B、C两相发生线间短路，两相发生线间短路，A相为空载。相为空载。现分析其短路电流和现分析其短路电流和A相开路电压相开路电压 B、C相线间短路、相线间短路、A相空载时，发电机端点的约束条件为相空载时，发电机端点的约束条件为0,0IIIUU由于由于İ00，所以零序系统可以不予考虑。，所以零序系统可以不予考虑。0 0ACBCBBCIIIUUU，正序和负序电流为：正序和负序电流为：短路电流则为：短路电流则为：ZZEII0ZZEjIa

29、aIICB023)(ZZZEZIUZZZEZIEU00ZZZEUUUUA200正、负序电压为：正、负序电压为：开路相电压为：开路相电压为：三相稳态短路电流三相稳态短路电流两相稳态短路电流两相稳态短路电流单相稳态短路电流单相稳态短路电流6.11 同步发电机的三相突然短路同步发电机的三相突然短路同步发电机突然短路时，各绕组中会出现很大的冲击电同步发电机突然短路时，各绕组中会出现很大的冲击电流，其峰值可达额定电流的流，其峰值可达额定电流的10倍以上，因而将在电机内倍以上，因而将在电机内产生很大的电磁力和电磁转矩。产生很大的电磁力和电磁转矩。 为了简化分析，作如下假设：为了简化分析，作如下假设：(1)

30、 在整个电磁瞬态过程中，转子转速保持同步转速；在整个电磁瞬态过程中，转子转速保持同步转速；(2) 不计磁路饱和，因而可利用叠加原理来分析；不计磁路饱和，因而可利用叠加原理来分析；(3) 突然短路前，发电机空载运行；突然短路前，发电机空载运行；(4) 转子上只有励磁绕组。转子上只有励磁绕组。一、超导回路磁链守恒原理一、超导回路磁链守恒原理磁极相对于回路移动磁极相对于回路移动在在回路中感应电动势回路中感应电动势 tedd00teiLdd aaaa感应电流产生一自感磁链感应电流产生一自感磁链和自感电动势和自感电动势 电压方程为电压方程为 0dddda0ritt0)(dda0t超导体闭合回路的总磁链保

31、持不变。超导体闭合回路的总磁链保持不变。二、三相突然短路过程中的基本电磁关系二、三相突然短路过程中的基本电磁关系 1定子各相绕组的磁链定子各相绕组的磁链转子磁场产生的定子三相绕组磁链转子磁场产生的定子三相绕组磁链)120sin()120sin(sinmC0mB0mA0tttmmCmmBmA866. 0sin120)0(866. 0)120sin()0(0sin0)0(定子三相绕组磁链初值分别为定子三相绕组磁链初值分别为 励磁绕组磁链初始值为励磁绕组磁链初始值为 ff0f)0(突然短路后定子各相绕组的磁链突然短路后定子各相绕组的磁链mm866. 0866. 00CiC0BiB0AiA0定子三相短

32、路电流产生的与定子绕组交链的磁链定子三相短路电流产生的与定子绕组交链的磁链 CCzmmCiBBzmmBiAAzmAi)120(sin866. 0)120-sim(866. 0tsin-0tt2定子各相绕组的电流定子各相绕组的电流mmCzCCmmBzBBmAzAA0.866)120sin(0.866)120sin(0sinItIiiiItIiiitIiii3转子绕组的电流和磁链转子绕组的电流和磁链 突然短路后转子励磁绕组总电流的表达式为突然短路后转子励磁绕组总电流的表达式为 ffzf0fiiIififfafadfffzff)0()0()0(对应的磁链是对应的磁链是4瞬态磁场和瞬态电抗瞬态磁场和瞬

33、态电抗addadd，对应的磁导为稳态时直轴同步电抗XXXaddadd，对应的磁导为突短时直轴瞬态电抗XXXaqaqqXXXXX突短时交轴瞬态电抗fadadRRRfadfadadad11111RRRfadadd111fadadd111XXXXXX直轴瞬态主磁路磁阻直轴瞬态主磁路磁阻直轴瞬态主磁路磁导直轴瞬态主磁路磁导直轴瞬态磁路磁导直轴瞬态磁路磁导直轴瞬态电抗直轴瞬态电抗三、突然短路电流及其衰减时间常数三、突然短路电流及其衰减时间常数1各个电流分量各个电流分量定子短路电流周期性分量定子短路电流周期性分量 )120sin()120sin(sinmCmBmAtIitIitIi定子短路电流非周期性分量

34、定子短路电流非周期性分量 mmCzmmBzmAz866. 0sin120866. 0)120sin(0sin0IIiIIiIi励磁绕组电流的周期性分量励磁绕组电流的周期性分量 tiicosfzf三相短路电流的稳态分量三相短路电流的稳态分量)120sin()120sin(sinmCmBmAtIitIitIi2突然短路电流的衰减变化规律突然短路电流的衰减变化规律mmmmCzCCmmmmBzBBmmmAzAA866. 0)120sin()(866. 0)120sin()(sin)(ItIIIiiiItIIIiiitIIIiii（1） ，瞬态分量，与励磁绕组中的非周期性分量，瞬态分量，与励磁绕组中的非

35、周期性分量 对对应；应；mmIIfzi（2） ，稳态分量，与恒定励磁电流，稳态分量，与恒定励磁电流 对应；对应； mIf0I（3）非周期分量，与励磁绕组中的周期性分量）非周期分量，与励磁绕组中的周期性分量 对应。对应。fifi稳态分量不衰减；与稳态分量不衰减；与 对应的瞬态分量衰减时间常数对应的瞬态分量衰减时间常数为为 ；与；与 对应的非周期分量衰减时间常数对应的非周期分量衰减时间常数 。 fzidTaTadadde866. 0)120sin()e(e866. 0)120sin()e(sin)e(mmmmCzCCmmmmBzBBmmmAzAATtTtTtTtTtItIIIiiiItIIIiiitIIIiii励磁绕组非周期电流和定子电流瞬态分量衰减的时间常数励磁绕组非周期电流和定子电流瞬态分量衰减的时间常数 aaRXT定子非周期电流衰减时间常数定子非周期电流衰减时间常数 ddfdfdfffdXXTXRXXRXTddfadadadfadff111)(111XXXXXXX