拱桥施工测量教学提纲

1、精品文档第十一章拱桥施工测量现代拱桥主要有三种结构形式：上承式、中承式和下承式。各种不同的结构形式，根据施 工技术、机械设备、施工水平和施工现场条件，施工方法可分为：转体法、缆索吊机悬拼 法、悬臂法、满铺支架法等。各种施工方法不同，施工测量控制也不一样。都应注意下面 几点：1、拱桥施工前应对拱轴线坐标、设计的预拱度进行复核验算。2、在每一架设节段做出测量点，并计算出三维坐标，以便于施工放样。3、用三角高程进行高程放样，要对 i 角和气象条件进行改正，一般联测己知的 高程控制点利用其差值进行改正。4、每架设一段拱都要对以前加设的节段进行监测，以便及时调整。5、拱架设完成后应对拱顶的高程进行监测，

2、以确定气温和新加荷载对拱顶高程的影响，以利于后续项目的施工。11.1 转体法施工测量北盘江大桥是水柏线（贵州六盘水云南柏果）上的控制工程，全长468.20米，其中主跨 是236米的上承式铁路单线拱桥，拱轴线为悬链线，拱轴系数M=3.2、矢跨比为1/4，钢管拱截面由两组401000mm： 16mn钢管组成，上下游两组钢管拱在空间立面内分别向内旋转 6.5 。钢管拱分成长度为 7.18.6 米之间的 38个节断，分别在两岸山坡的膺架上拼装焊接成整体，然后经转体到跨中合龙，其中六盘水岸逆时针转体135。，柏果岸转体 1801 ）施工测量精度要求钢管拱成桥线型为中线限差L/5000 土 48阻，高程限

3、差L/4000 土 59mm拼装时两端口中 心坐标误差小于土 1mm半跨成型后钢管拱轴线偏差小于土 5皿：合龙后拱顶处轴线限差小 于土 10mm高程限差小于土 10mm两岸球饺之间的跨距误差小于土 2mm高差误差小于土 2mm在钢管拱施工中测量的关健是使控制拼装时的拱轴轴线误差小于土5mm2） 施工控制网布设北盘江大桥桥位处地形异常复杂，北岸钢管拱拼装场地山坡坡比达 1:1.5 ，南岸山坡坡比 为 1:2.5 ，主墩之间则是深达 220米的悬崖。通视条件特别好，两岸相互能看到对岸的每 个点位，但自身岸由于受到山势的限制，控制点之间通视条件很差。甲方只在两岸提供了两个相距约 600米的轴线控制点

4、ZD6和ZD7,上面附带高程。经复测发现其平面距离短了 5IDIil ，高差不符值则相差60IDIil ，无法满足控制点的起算 要求，根据钢管拱施工要求的精度，主要考虑到两拱座球绞之间的跨距精度要求（小于 土 2mm以及实际的地形和现有的仪器情况，布设了一条逆向精度平面控制网，即以保证 两球饺的相对精度为控制目标，而推至起始控制点精度的平面控制网，见下图：至柏果ZD7D C桥轴线B至六盘水以Z凶手日ZD7为起始边，布设一个单三角形：再以 ZD7和K2为起始边引两个支点： S3,S4CS3 S4为两球饺精度的控制点，分布在靠近球饺附近；精确测定S3,但之间的距离，以S4为起点重新改化S3和K2的

5、坐标：以S3和S4为起始边，在南北两岸分别布 设两条支导线：S4一 S3一 A一 B;S3一 S4一-c 一 二条支导线分别控制两 岸钢管拱的拼装，K2点则控制钢管拱的转体合龙。高程控制网：取ZD6和ZD7的高差中数重新给予高程值，以 ZD6为起点，用三角高程的 方法经K2将高程传至S4,以S4为起点用全站仪进行跨河水准将高程传至S3,再经S3S4将高程传到支导线各点。S3、S4为施工控制网的起始点，其精度高于原始起点 ZD6 ZD7这样成桥后可能和两端线路有一个差数，此差数再由线路进行调整。3）施工控制在拼装中将S3、A B三点坐标旋转135。，S4 C、D旋转180。，这样拼装时的坐标就和

6、成桥时坐标完全一样了。由于球饺的跨距要求较严，在球饺定位后再在球 饺上直接架仪器来精确调整跨距。在转体合龙肘，将全站仪器置于眩，在钢管拱两端则 固定两个360。全反射棱镜进行跟踪定位，在桥轴线上则置一经纬仪同时监控桥轴线方向精品文档精品文档4)精度分析南北两岸控制网的布设精度一样，现以北岸为例，为保证土5mm勺线型控制精度，控制网的布设必需提高一个精度等级，控制在土 3mn以内。以S3- S4为起始边测两条支导线4 测回测角、往返测距。M仪二土 1”(TC1800L1"2+2ppm),4测回测角的中误差为= M仪/ SQRT(4)=MX/2 土 0.5 ”，角度误差引起的点位误差按最

7、不利的情况考虑，即距离S为100米，方位角a分别为90。和180。贝a 90。X=SX cosa + XO 求偏导，MX=SQRT(CSSIN a) -2X CMx/ 206265)-2) MX=SQRT(100 1)2X( 0.5/206265 )2)= 土 0.24mm MY=O a = 180。时同理可得 M4土 0.24mm MX=O测距误差中的加常数为2mm可以在仪器上设置常数予以消除，乘常数为 2ppm, 支导线距离才100米，乘常数误差则为土 0.2mm影响很小，在此不予考虑。 从上分析可知由测边和测角引起的误差很小，可以忽略不计，下面来分析一下对 中误差引起的点位误差:仪器的对

8、点误差为M仪中为土 Im,对中杆对中误差M杆中为土 1mm经S3传至A点由对中误差引起的点位误差 MA=SQRTCMl中/ 2+M杆中/ 2)=SQRTCl+1)=土 1.414mm经A传至B的点位误差 MB=SQRT(MA八2+仪中/ 2+M杆中八2)=SQRTCl.414八2+1+1) =土 2mm因此平面控制点点位误差主要是由对中误差引起的，最大为土 2mm在高程传递中采用三角高程式的方法，由于仪器精度较高，距离较短，和平面控制点一样， 由于仪器的测角和测距产生的误差很小可以忽略不计，高程点位误差也主要是由于仪器高 和对中杆高的量取误差产生的，设仪器高误差 M仪高=土 1mm,M干高二土

9、 1mm那么经由S3 两次传到B点的高程中误差MB高也等于土 2阻，三维立体坐标的点位误差M=X SQRT(2)=2.8 土阻，小于土 3mm从上可以看出只要将仪器、目标的对中和高度误差 分别控制在土 1mm以内，就能满足钢管拱拼装的线型控制要求。11.2 缆索吊机悬拼法小河桥为沪蓉国道主干线湖北省恩施至利川高速公路第X6合同段中的一座钢管拱桥。本桥主跨为计算跨径338m的上承式钢管混凝土拱桥，主拱圈采用变截面悬链线，拱轴线矢 跨比1/5,拱轴系数m=l.543，拱顶截面上、下弦中心高度 4.9米，拱脚截面精品文档上下弦杆中心高度7.9m:拱上立柱采用双排钢管混凝土排架，立柱盖梁采用钢箱梁,拱

10、上桥跨布置为一联18X 20m共360m连续小箱梁结构，桥面结构分幅设计：恩施岸侧引桥 长6钮，桥跨布置为4X16m连续空心板结构：重庆岸侧引桥长 60m,桥跨布置为3X 20m 连续小箱梁结构；分左右幅设计。左幅ZK250+599.000 ZK251+098.148,全桥长499.148米。右幅 YK.250+566.725 YK.251+070.273，全桥长 503.548 米。全桥设 2%的单向纵坡及2%勺双向横坡。1）控制网精度控制根据铜管拱施工要求的精度，为了确保拱肋合龙后轴线满足设计要求， 采用逆向精度控制的方法，即小河桥的施工控制网高于设计布设的控制网，设计布设的控制网为一 级

11、导线网，而小河桥的施工控制网则按三等控制网技术要求进行布设。2）钢管拱制造的测量控制1、施工前应对拱轴线坐标、设计的预拱度进行复核验算，再根据设计图悬链线型参数， 在CAD1按1:1的比例绘制悬链线型，与设计图的坐标表相比较，经检验无误方可使用。2、复核施工线型坐标，根据设计图所给的悬链线坐标及预抬值相加，与放样坐标表相比 较，验证线型是否相吻合，并同样按1:1的比例绘制出施工线型坐标图（如下，作为后 续的拼装放样数据。（图一3、 小拼控制：将（图一）中的每一个节段建立一个独立的坐标系 （如下图），截取各特征 点的坐标，然后在胎架上进行准确放样，为了减小线型误差，所有的地样坐标均设置在管 节接

12、口处，因为此处为标准线型，没有以直代曲造成的线型偏差。单个精片线行拼好后，用水准仪测主弦管的顶面标高确保高差控制在 3mm以内。4、中拼的控制：当单片珩架线型、标高调整到位并焊接到位后，做出珩片的各系统线及测量点，主要有立柱排架安装点，平联 CK撑)安装点，拱肋接口系统线点便于 以后的预拼与架设；将调整好的单片椅架吊至中拼胎架，中拼胎架的放样与小拼的放样一 致。品价"丄,，.创)x/b(IO774,117:!)c(ll3!O,!l65)2(11955,55)(图二5、大拼的控制：大拼按照4+1整体线型将施工线型坐标1:1进行实地的胎架放样，放样数 据就是图纸中各节点的坐标(含预拱度)

13、，再将加工好的吊装节段吊至胎架上，在对点的 过程中要保证每节段钢管拱主弦管上所做的节点与胎架上的地样一一对准，然后通过水准 仪检查主弦管顶面标差控制在 3mm以内。3)钢管拱安装的测量控制1、缆索吊机的测量控制及监控测量缆索吊机主要由塔架、缆索、锚链和吊装系统组成。 塔架的施工测量主要是控制其垂直度，用极坐标法或用全站仪直接控制其垂度：缆索施工采用悬高法控制其垂度，即 置全站仪于控制点上，根据控制点到缆索最低点的理论距离，测出竖直角，计算其高程， 调整缆索长度，使其高程及相对高差满足要求。在缆索吊机试吊和钢管拱肋的吊装过程中，塔架会产生一定的偏移，因此必须对塔架进行 跟踪观测，还要监测两岸后锚

14、键的水平位移和高程变化，具体监测内容及方法如下：(1 )塔架页水平位移和高程。首先在两岸塔架顶部位的中轴线处各设置两个镜(左右侧各一个，再置全站仪于控制点上，在空载前测一组初始数据，然后在吊重后及时 精品文档测出置镜点的三维坐标与初始值比较，将塔顶的水平位移和高程控制在允许的范围内（2 ）缆索吊机后锚破水平位移和高程。首先在两岸后锚链的侧面各预埋两个圆钢左右侧各，圆钢上分出中点并且点朝上），测量方法与塔架的一样，由于后锚链的变 化极其微小甚至没有变化，全站仪测出的三维坐标有可能反应不出细微变化，因此在后 锚钝再置一台精密水准仪，对预埋点的高程进行复核，最后测出的结果以水准仪的结果 为主，全站仪

15、的结果为辅。2、扣塔施工测量控制及监控测量扣塔是扣索的支点，位于两岸主拱座交接墩处，均以钢管柱作为扣塔，钢管柱顶通过分 配梁用万能杆件拼装扣、锚索张拉平台。在扣塔的施工过程中，主要采用全站仪极坐标法控制其平面位置及其垂直度，用三角高程法控制扣塔顶面标高。在拱肋安装的过程中，扣塔会产生一定的偏移，因此必须对塔架进行跟踪观测，还要监 测两岸后锚链的水平位移和高程变化，具体监测内容及方法与缆索吊机的监测内容及方 法一致。3、拱座拱角位置预埋控制及拱座监控测量拱座拱角预埋是钢管主拱肋安装前的一项重要的工作，预埋质量将直接影响后续钢管拱整体安装线型，因此对拱角预埋的测量控制要严格把关。在拱座的施工过程中

16、， 由于混凝土浇注体积较大，根据施工要求利川侧拱座一共 分为六次浇注（如下图）。在前四次的测量控制中主要是保证拱座轴线偏位、高程和结 构尺寸在允许的误差范围内，第一次浇注险时，在拱座的侧面预埋各预埋两个圆钢，用 来观测拱座的水平位移和下沉，观测方法同缆索吊机后锚键一致，第五、六次的重点就 是钢管座和拱脚饺座的预埋。首先在预埋拱脚饺座时按图纸要求将定位骨架在拱座上精 确定位，再将拱脚饺座安装在骨架上粗步定位，然后通过定位骨架的微调装置来精确定 位，在精确定位的过程中把全站仪架设在恩施岸准确放出饺座的圆心点定在定位骨架的 两侧并拉一条细线，使调整后的饺座圆心与细线重合，再把棱镜架设在校座上直接复测

17、 圆心的投影点，保证饺座的三维维坐标与设计一至，最后在左右两侧的饺座都预埋完后， 用 50米的鉴定钢尺复核两侧的间距保证其相对精度，饺座的预埋精度必须控制在 5 则以 内。另外在预埋铜管座时，为了保证钢管座与拱肋的弦管顺利衔接，就在每个铜管座的位置 预埋一个木桶木桶比钢管座一边各大 20cm，用全站仪控制木桶角点三维坐精品文档标，待全桥拱肋合龙后再将钢管座放预埋桶内与第一节段主拱肋下端的主弦管一一对接，保证线型流畅拱座及拱脚示意图（图三4、钢管主拱肋安装测量控制及监控测量钢管拱肋的安装测量实 际上就是控制其中线和高程，一般用极坐标法进行控制。拱肋安装各测量点精度要求： 在拱肋节段吊装过程中，需

18、要对缆索吊机塔架页、扣塔顶和钢管拱前端安装的棱镜，用 全站仪跟踪测量出各点的三维坐标值，并将塔架顶测量结果与初始资料相比较，尽可能使 塔架处于垂直状态，以便在调整拱肋位置的过程中不包含塔架的偏移影响，另外在节段对 好点缆索吊机松勾后使扣索、锚索带上劲（此时需注意松勾后钢管拱肋前端的标高只能略 低于设计标高，再通过张拉扣索、锚索来往上微调，在微调的过程中要随时观测扣塔顶 部的偏位，要保证在扣塔垂直的情况下将吊装节段的三维坐标调整到设计值钢管拱肋的 安装精度为：轴线偏位L/6000,拱圈高程土 L/3000），当吊装节段调好后必须要把前面架 好的每一节段测一组数据与没有安装时的数据比较，测出此节段

19、安装后，前面几节段相应 的下沉量，并提拱给监控单位使其提供下一节段的施工预拱度。使特别需要注意的是，拱 肋的计算资料应考虑预拱值。5、合龙段测量控制合龙前对拱肋进行全面的线形、位置测量，并进行调整，当线形满足精度要求后，对拱肋 和合龙口进行不少与24小时的连续观测，确定温度的影响，并绘制一个反映升温和降温过 程中的影响的“温度一绕度”曲线，以及反映合龙口宽度变化的“温度一悬臂端点挠度" 的关系曲线，在此基础上进行温度修正，确定合龙段的长度和最佳合龙时间段。设计合龙 泪度在12°c左右，不得咼于15。Co合龙后对拱肋位置及线形进行精测，按照相关规范及设计要求，通过扣索和拱页合

20、龙装置进行精调， 调整合格后固定合龙装置， 焊接各扣段连接焊缝， 完成拱肋的正式合 龙。11.3 悬臂法11.3.1 悬臂浇筑法大跨度连续刚构桥的上部构造即主梁的施工，常采用挂篮悬臂浇筑法施工，即每浇筑一 块箱梁，达到强度后就进行钢绞线穿束手日预应力张拉，然后前移挂篮，浇筑下一块箱 梁，周而复始直至合龙。在大跨度连续刚构桥挂篮悬臂浇筑法施工过程中，由于跨度大 和悬臂长，主梁的扰度变形是显著的，既有重力引起的向下扰度变形，又有张拉力引起 的向上的扰度变形，还有温度变化引起的扰度变形。这种扰度变形在大跨度连续刚构桥 上部构造施工过程中，虽然设计上已经给出各种工况下变形值，但由于各种原因实测与 设计

21、值并不相符，而采用对其进行监测，并在计算下一节段箱梁放样标高时考虑改正， 这样就能保证对向施工悬臂段的竖向合龙精度，从而确保成桥线形、内力和施工质量， 因此主箱梁施工变形监测在大跨度连续刚构桥施工中线形占有极其重要的地位。 珠江特大桥箱梁施工实例1概况珠江特大桥是广州南部地区快速路干线上的一座特大桥。大桥的主桥结构采用138m+250m+138mP连续刚构（图一），横向分左右两幅。半幅桥宽 16.5m,单箱单室断面, 其中箱宽是7.8m，两侧悬臂翼缘板宽4.35m,箱梁根部梁高13.8m,跨中及边跨端部梁高 4.30m。箱梁的梁高采用1.6次抛物线。箱梁底板厚度也是采用1.6次抛物线，由箱梁根

22、 部130cm渐变到跨中32cm箱梁底板横向阳花保持水平，由腹板高度调整梁面横坡， 页板横向设置 2%的横坡。连续刚构箱梁施工方法是采用挂篮移动悬臂挠筑法,因此线形 控制是该桥测量控制的关键。线形控制是指箱梁高程线形和箱梁平面线形控制，由于本 桥为直线桥，平面线形控制不是重点，按施工规范要求施测即可。图一：珠江特大桥桥形示意图11井越攻-12#综生138何可138 町、 250m 2.施工测量局部控制网的建立和施测设计单位提供的珠江大桥控制网是一个导线控制网带高程GPS网）。南北两岸各有两个控制点。根据本桥控制网的特点，在两主墩承台施工完后利用平面控制点DD4-14和DD4-14-1用双站极坐

23、标法作出承台上两主墩中心平面位置图二）。以两主墩中心点为 局部控制点贯通全桥。因珠江特大桥主桥部分位于直线上，用两主墩中心点分别作两主 墩左右幅中点。以左右幅中点连线为桥轴线方向线分别在两主墩及过渡墩承台上作左右 幅箱梁施工轴线方向（用固定规标）及加密平面控制点。高程控制由于两主墩离岸边近 80m左右，离控制点近150m左右，按三等水准测量方法分别把两岸水准控制点引测到主 墩承台上。为了保证现浇悬臂部分的相对精度，对两主墩承台上的水准点进行跨河联测（三等）。把两主墩承台的点作为局部咼程控制点。待0#块施工完毕后米用悬挂钢尺（为鉴定钢尺，加尺长改正）两台水准仪方法施测（承台顶标高+8m,0#号块

24、顶标高+ 57时，变换仪器高和钢尺的位置四测因将承台水准控制点引测到0#块上，作为现浇悬臂部分的高程控制点。图二：珠江特大桥控制网及局部控制网示意图精品文档精品文档3. 0块施工及观测基准点施测精品文档精品文档3.10 #块施工主墩墩身施工达到设计标高，进入 0#块的施工阶段。因0#块是在两立柱间采用固定支 架施工，所以直接利用承台高程点用倒挂钢尺法控制0#块底板标高。用承台上同幅方向控制点直接测出底板上墩的中心点及桥轴线方向。并根据所测放的点用钢尺放样0#块的内外边墙的位置。由于0#块的高度达13.8m,所以在施工中应注意控制模板的倾斜度。 根据顶板在桥的纵向和横向都有坡度的特殊情况。在施工

25、中应分别控制各部分主要点的高 程。3.2 0#块观测基准点施测在0#块浇筑前，根据施工需要在在其横向轴线上埋设三个水准点，作为高程传递的基准 点（如图三所示）。0#块浇筑完毕后，待强度达到要求后对基准点进行高程施测，高程施 测可根据承台上的水准控制点用悬挂钢尺法精确将水准点传递到0 #块上，同时在两主墩上用全站仪TC1610往返测，三角高程来检核。因三标高观测点布置图3.3各节段高程观测点布设0#块施工完毕后，在各节段梁的施工中，为了有效地对线形进行控制，应在距各节段梁前端约10cm处理设高程观测点，观测点的埋设位置与 0#块一致。4.其它节段线形测控4.1立模标高的确定节段梁立模标高受挂篮的

26、变形、节段梁自重、预应力大小、施工荷载、结构体系转换、收 缩徐变、日照及温度的变化等诸多方面的影响（可把这些因素产生的变形记为H变）。而这些影响须多次观测才能较好地掌握其变化范围，为立模提供参考。因此立模标高可用下 式表达：精品文档精品文档H理H设+ H预+ H变H理为立模的计算理论标高：H设为提供的成桥后设计标高：H预为提供的预拱度值：H变为其他各方面因素的影响值，包括挂蓝变形和温度、大气的影响。在上式中，H设及H预由设计单位提供，而H变则是多方面影响叠加产生的累积竖向位移, 该数值须经对己浇筑节段梁的各工况观测后，同时主要是参考前一节段梁的位移来确定， 因此对节段梁进行各阶段观测是获取该数

27、据参考值的主要手段。4.2三阶段测量三阶段测量观测方法及观测范围如图四所示，其具体含义如下：第一阶段：挂篮移动后，立模，调整到 H理，测现浇段：第二阶段：浇筑完毕，张拉预应力之前，测现浇段：第三阶段：张拉预应力之后，测现浇和己浇段：测己浇段主要是分析其线形走向，为下一节段梁立模提供依据。民l四=观测点示悲剧张位预殷为后-精品文档精品文档1、指*节段预居在为张拉完毕22、测:fl!:1rz:如丨阁所示。4.3预测立模标高数据处理和预测分析是线形控制的关键所在，将三阶段测量数值提交给监控部门后，利 用BridgeSB监控模块可计算出各阶段各个单项（挂篮移动、上节段自重、张拉预应力 的理论值与实测值

28、的对比，并根据对比情况调整参数给出下一节段箱梁的立模标高。精品文档以上是箱梁立模时的模板控制，它是现浇悬臂箱梁控制最重要的一个部分。现浇 悬臂箱梁施工控制关键还有施工过程中高程控制，其中包括浇注过程中的弹性和非弹性 变形，温度的影响，张拉前和张拉后的挠度，挂篮移动前和移动后的挠度变化。对以上 各项都要精确的观测，作好详细的记录。因为在施工中由于种种因素的影响实际测量数 据和设计有差值，应及时提供给设计单位作参考（见表 1，为 12墩最后几个阶段测量数 据）。5. 施工后小结 因承台到梁面高差近50m当挂篮向前施工接近合龙段时（主要是边跨）用此方法控制轴 线竖直角较大。所以在施工快接近合龙段时以

29、两主墩 0块中心点为控制点贯通全桥及控 制后儿段的施工，这样对合龙段的轴线控制更有保证。珠江特大桥跨度大周期长，所以温 度的影响显著且不可避免，在不同时间观测时挠度不一样，宜在温度影响较小时间段进 行观测。在施工过程中还要定期对主墩作沉降观测和复测，并及时调整各控制点数据。 珠江特大桥现主桥箱梁施工己全桥合龙，通过施工过程中严格控制和监控单位监测，设 计单位和监理单位的密切合作线形控制满足了设计要求，轴线控制特别的好。在直线段 大跨度施工的箱梁用此方法控制底板和顶板轴线方向现场施工测量方便，劳动效益高， 精度更好，又能为施工控制全桥合龙精度提供了保证。 三线形控制测量中所采取的一些有效措施 挠

30、度观测严格安排在清晨 5:00 8:00 时间段内观测并完成。多座大跨度连续刚构桥悬臂 “箱梁挠度一一温度观测试验”结果表明，在该时间段内，悬臂箱梁正好处于夜晚温度 降底上挠变形停止和白天温度上升下挠变形开始之前，是悬臂箱梁温度一挠度变形相对 稳定时段，此外在该时间段内，工人还未上班，因此在此时进行挠度观测，可以减少温 度对观测的干扰张拉力所引起的箱梁挠度，有一个时间上的滞后效应，亦即张拉后上挠变形不会立即完 全发生，而在张拉后的 6小时内完成，这是因为张拉力在箱梁内有一个释放的过程，因此 张拉阶段的挠度观测应安排在张拉后 6 小时的清晨进行，以真实地反映张拉力引起的箱梁 挠度变形相对于常规水

31、准测量而言，挠度变形监测的视线长短和监测点与监测点之间的距离小， 因此在实际观测中，对大多数监测点可采取”前视变后视”的方法，即在当前测站，该 监测点为前视读数，读数完后仪器不动，把该点前视读数当作后一测站的后视读数，这样可保证高差观测的连续性、减少仪器和水准尺搬动的次数，从而达到缩短外业观测工作量的目的。四、悬臂箱梁挠变形的一些规律 通过对几做大桥施工挠度资料的整理和分析，可以总结以下几点规律：浇筑后，悬臂箱梁呈下挠变形：张拉预应力后，悬臂箱梁呈上挠变形：挂篮前移后，悬 臂箱梁呈下挠变形。上述各种工况下挠度变形值随悬臂长度的增加而逐渐增大。同一座T构桥的中跨和边跨，悬臂箱梁各种工况下挠度变形

32、大部分是对称，有时也出现变形值幅 度上中跨比边跨略大一些。同一座桥各个T构的悬臂箱梁，在各种工况下挠度变形大体上呈相同的规律。同一号块箱 梁上的二个挠度监测点，在各工况下挠度变形几乎是相等的。说明在各种工况下箱梁没 有出现模向扭转，也说明挠度变形观测有较高的精度和可靠性。实测挠度与设计计算挠 度的比较：靠近0#的悬臂箱梁段实测挠度与设计计算挠度吻合的较好，悬臂前端两者相 差较大，因此箱梁放样标高的调整，也集中在悬臂前端的箱梁段进行。11.3.2悬臂椅架法三岸邑江双线特大桥是广西沿海铁路南宁至钦州北段扩能改造工程的重点控制工程，于 广西南宁东南郊三岸园艺场附近跨越邑江内河二级航道。本桥主桥为下承

33、式双线铁路桥， 孔跨布置为(132+276+132)m,为连续钢材于拱结构，主桥全长 540m钢梁架设采用“边 跨采用临时支墩辅助向中跨方向悬臂架设，上到主墩后采用吊索塔架辅助悬臂架设，最 后中跨合龙”的总体架设顺序。中跨钢梁合龙时，采用边墩顶落钢梁主墩不起页与吊索塔架调索相结合的综合合龙方法。1)坐标转换在三岸邑江特大桥施工测量中平面坐标系统采用54坐标系统。为了方便施工放样，在此基础上建立了大桥独立坐标系，即以桥轴线里程增大方向为X轴的正方向,与X轴垂直向右为丫轴正方向即上游方向。在本段内 X值即为里程值，换算公式如下：X=XO+CX'-a)*COSA+CY'-b)*SIN

34、AY=YO-CX'-a)*SINA+CY'-b)*COSA其中：X、Y为大桥独立坐标：X，、Y，为54坐标；2）平面控制网的布置大型的钢材于梁大桥一般都是跨江河或者特大水道，为了使控制网图形具有足够的强度且力求图形简单，三岸邑江特大桥在河两岸侧布设了CDQ、DQ2 ZD3 DQIC）四个强制归心观测墩作为钢梁架设的测量控制点，其中 DQI、DQ2位于南北岸钢梁两侧上游， ZD3 DQIO位于南北岸钢梁两侧下游。整个钢梁架设过程中这两组控制点间相互通视条 件良好，为架设钢梁提供了有利的测量控制条件。采用观测墩强制对中装置大大减少了 仪器的对中误差，使得钢梁架设时测得的桥轴线长度的

35、精度能满足施工要求。控制点布 设如下图2所示。I-DQ2DQIDQIO图2三岸邑江特大桥控制网布设图3) 极坐标法提高精度的主要措施对钢梁架设的测量控制采用的主要测量方法是全站仪极 坐标法。极坐标法的主要 误差来源于测角精度胁。而影响测角精度的主要因素有仪器对中、目标照准、大气折 光等影响，仅仅按全站仪的标称精度来衡量测角精度是不全面的。对于钢梁架设高精 度要求的测量控制技术标准，为了减少仪器对中误差，采用了有强制归心装置的强制归 心墩。从提高测量精度的角度来考虑，测量时选择与所测方向的夹角小的己知点为后视 方向，且后视方向的边长不宜过短，否则影响较为显著。外部环境是影响测角精度的重 要因素，

36、测量时注意选择良好的大气条件和观测时段。在可供选择的控制点较多时，优 先选择己知点和己知方向，使视线避开旁折光的影响。此外，己知点和待定点的高差不 宜太大，否则会影响极坐标测量精度。4) 高程控制测量对钢梁架设的竖向测量控制与平面测量控制有着同样高的精度要求。高 精度跨河 高程传递是高程控制测量的关键环节，三岸邑江特大桥跨河水准测量精度要求不低于二 等水准的技术标准。要达到跨河水准测量高精度要求的技术标准，外界环境影响较为显 著大气折光，大气能见度等，采用普通的水准测量方法难以满足技术要求，因此制 定了有效的方法来保证高精度测量控制的目标要求。5) 观测方法传统的四边形观测方法虽然可实现同步对

37、向观测，但不具备平差条件(无多余观 测)。为此，对一个跨越四边形的观测方法如下： (1 )两套棱镜分别架设在 DQ2、DQlO点，并测定好各棱镜高度：(2 )两台全站仪分别架设于 DQ、ZD3点进行轴系误差及照准 校测；(3 )两岸仪器同步测量，DQl以DQ2为后视、DQl0为前视测量DQ2>DQl0的高差，ZD3以DQ1C为后视、DQ2为前视测量DQISDQ2的高差，由此完成DQ2>DQ4测线的测量；(4 )反过来架设仪器于DQ2.QQIO完成DQl-ZD3测线的测量：采用中间观测法架设仪器 于两点之间完成DQDQ2 ZD4DQIO测线的测量(此时前、后视可使同一根棱镜杆， 以消

38、除棱镜高量测误差。6) 钢梁架设过程中的控制测量 (1 )钢尺精密量距的测量技术钢尺量距用一般方法只能达到 1/10001/5000 的精度。为了使量距结果的精度能提高一个数量级，达到 1/10000 1/30000 ，必须注意减弱测量过程各项误差的影响。用于量 距的钢尺必须送具有计量认证的检验机构进行长度检定，求出尺长改正数，并在观测结 果中进行此项改正。此外，钢尺检定时的温度与实际量距时的温度不一致，为了减弱温度变化对量距结果的影响，应在观测结果中引入温度改正。钢尺是在标准 拉力下进行检定的，为了减弱拉力误差，量距时应用弹簧秤来衡量对钢尺施加的拉力，使 其与钢尺检定时的拉力一致2。丈量时为

39、了减弱倾斜误差的影响，在量距之前，必须清 理沿线场地，将测线上的障碍物清除，钢尺应紧贴弦杆量测平面进行丈量，丈量时尺身要 水平，以保证丈量的距离为两点间的水平距离，若测段两端存在高差时，要对观测结果进 行倾斜改正。钢尺丈量时钢尺两端测量人员动作配合要齐，使两边拉力要准且稳，对点与 读数要及时、准确。本次对钢梁结构尺寸的丈量采用 50m的检定钢尺，由于丈量距离均小于钢尺尺长，不必分 段丈量，只要测线畅通，可通过增加丈量次数来提高测量精度。实际测段丈量时，按4测回往返丈量，总丈量次数不少于 8次，且每次变换钢尺始端的位置，在钢尺用拉力器拉到 标准拉力后，采用钢尺始终两端同时读数，始终两端读数之差即

40、为所量数据。每测段所得 的测段长之差，一般不超过2阻，否则，应重测。若每次丈量的距离之差均小于 2阳，则 取其平均值作为最后的测量结果。(2 )钢梁架设的线形控制 三岸邑江特大桥钢梁是由许多的单椅杆件和桥面板用高强度螺栓拼接起来的，所以测量过 程就更加复杂。首先，我们得在待拼装的各珩杆件上将节点中心分出来。由于节点中位于 杆件中间，无法直接测设，所以我们将节点中投影到杆件面板上，并将各节点的空间三维 坐标计算出来。如图3所示.对于杆件EO-EI,我们实际上是通过对下弦节点投影中的定位来控制下弦节点位置。三岸邑江特大桥是左、右椅杆件拼接而成，且左右椅距为15米。首先，我们通过楝卡TC1800L高

41、精度全站仪控制杆件节点的平面位置，再用DNA03高精度水准仪控制其标高。在绝对标高达到精度要求后控制单根杆件的两侧相对标高。相对标高的控制应该在杆件两侧设置两个标高控制点，然后调整到水平状态，再细调绝对标高。在杆件定 位完成后，我们再用鉴定过的50m长钢尺将两侧杆件平面位置进行粗定位。随后，依照杆 件标高定位方法对左右两珩杆件进行精确定位。我们用保卡TC1800L高精度全站仪再对各节点位置进行复核。在各节点位置精度满足要求的情况下，进行桥面板的拼装。桥面板拼 装完毕，接着拼装EI-E2节间方法同EO-EI）。当下弦杆件CEO-EI-E2）拼装完成后，将进行直腹杆的拼装，期间我们要注意下各杆件垂

42、 直度。垂直度观测时，可将经纬仪置于上个节段节点位置附近，然后对直腹杆的两条垂直 边进行垂直度观测，最后取二者观测的平均值对其进行调整。等到上弦杆拼装的时候我们 就要将中椅上弦杆进行精确定位，以保证垂直度方面达到标称要求。由于杆件间最大拼接 误差只有21IIIII ，所以上弦杆标高基本上是依据下弦标高利用鉴定钢尺进行传递的（必 要时用倒挂钢尺的方法进行标高调整）。故我们只要对其横向精确定位即可。同理，将各 上弦节点投影到上弦面板上进行定位。步骤跟下弦杆件定位一样。先将中指杆件定位，再 用鉴定过的长钢尺将两侧上弦定位。随后，进行上弦与上弦之间的平联拼装。最后，拼装 完毕使用保卡TC1800L全站

43、仪对其上下弦节点进行最后复核。上弦节点投影中AI:EO冲 EIEO EI E2 E3图5边跨各节点位置精品文档直到第七节间开始加劲弦安装;!J0劲弦节点投影GI；!J0劲弦节点GI G2精品文档图6加劲弦观测点位布置15从第七节间开始先安装加劲弦，安装步骤和方法步骤同下弦安装一样。安装完力日劲弦， 接着安装下弦，最后安装上弦。值得一提的是由于从第十节间开始属于悬空安装，且上弦 A节点由于高度的不断加大使得其不与下弦节点标高同步，所以需进行三角高程测量。从 第十一节问开始加劲弦方向改为朝上，其定位方法应同上弦A节点定位方法一致。到节间，监控单位将参与钢梁线形控制，每架设一个节问需将上三个节问各析控制点三维坐 标反馈给监控单位，监控单位经过严密分析计算给出预架节间各析的预抛高值