单层厂房课程设计计算书

1、浙江理工大学建筑工程学院土木系混凝土与砌体结构课程设计班级10 土木（1）班学号J10220107姓名董帅指导教师杨予日期13628单层厂房计算书基本设计资料1. 厂房的平面和立面布置：(1) 平面布置：装配车间跨度 24m,总长102m中间设伸缩缝一道，柱距6m,如图1所示。(2) 立面布置：基础顶面高程 -0.5m，柱顶高程+12.4m，如图2。2. 吊车使用情况：车间内设有两台200/50kN中级工作制吊车，其轨顶的设计标高10m吊车的主要参数如下：起重量Q( kN)跨度Lk(m>取大轮压Pmax ( kN)小车重g (kN)总重G+g(kN)轮距K(mm吊车宽B (mn)200/

2、5022.521578320440055503.厂房中标准构件选用情况(1)屋面板采用G410 ()标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重(包括灌缝在2内)标准值为1.4kN / m。屋面各层构造见下图。SBS改性沥青卷材或高分子复合防水卷材(二毡三油上铺小石子， 去掉2%找坡，以20mm厚水泥砂浆找平层计算)等；做法示意如下:h对嵐耳总少干弓汕片“就话瑋温层；:环耀聊强哪隔(2) 天沟板采用G410 (三)标准图集中的 JGB77-I天沟板，板重标准值为 2.02kN /m(3) 天窗架采用G316中的门型钢筋混凝土天窗架CJ-03，自重标准值为2x36kN/每榀，天窗端壁选用 G316中

3、的DB9-3,自重标准值2x60kN/每榀(包括自重、侧板、窗档、窗扇、 支撑、保温材料、天窗电动启动机、消防栓等)。(4) 屋架采用G415(三)标准图集中的预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值106kN/每榀。(5) 吊车梁采用G425标准图集中的先张法预应力混凝土吊车架YXDL6-8，吊车梁高1200mm自重标准值44.2kN /根，轨道及零件重 1kN/m轨道及垫层构造高度 200mm4其他条件:(1)基本风压：2B类，30= (0.3+学号最后两位/100)kN/m。(2) 地质条件：车间所在场地， 性指数Ii>0.85),无软弱下卧层； 为-5.0m，无腐蚀性。(3) 屋面

4、活荷载的取值：地坪下1.0m内为填土，填土下层4.5m内为均匀亚粘土(液 未经深宽修正地基承载力特征值 f ak = 180kN/m2,地下水位一班按规范取不上人屋面活载，二班取不上人屋面活载+0.1kN/m2三班取不上人屋面活载+0.2kN/m2。四班取不上人屋面活载+0.3kN/m(4)排架柱及基础材料选用情况A:柱混凝土：一、二班同学取C25 ;三、四班同学取 C30。B:钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用 HRB235级钢筋。C:基础混凝土：采用 C15;钢 筋：采用I级钢筋。厂房结构选型与布置1、屋面板采用G410（）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝

5、在内）标准 值为1.4kN /吊（具体构造见任务书）。2、天沟板采用G410（三）标准图集中的 JGB77-1天沟板，板重标准值为2.02kN /m 。3、天窗架采用G316中的门型钢筋混凝土天窗架CJ-03，自重标准值为2x36kN/每榀，天窗端壁选用G316中的DB9-3，自重标准值为 2x60kN/每榀。4、屋架屋架采用G415（三）标准图集中的预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值为 106kN/每榀。5、屋盖支撑自重0.05kN / mi （沿水平面方向）6、吊车梁采用G425标准图集中的先张法预应力混凝土吊车架YXDL6-8,吊车梁高1200mm自重标准值44.2kN/根，轨道及零

6、件重1kN/m轨道及垫层构造高度 200mm7、联系梁、过梁均为矩形截面。8、排架柱下柱长：H11 轨顶咼-轨道构造咼度-吊车梁咼-基础顶标咼=10-0 .2-1.2-（-0.5）=9.1m上柱长：H|2 柱顶标高-基础顶标高-下柱=12.4-（-0.5）-9.1m=3.8m由于15tQ 20t20t , 10m Hk 10.0 0.5 0.210.3 12m,Hk10300Hi9100h丄858.3。b45512122020由I型柱细部尺寸表查得：b=500mm时，取h=10001500mm所以选取b=500mmh=1200mm 所以排架柱上柱选用 500mmmm的正方形截面(如附图 1),

7、52截面面积：A 500 500 2.5 10 mm ,1 1截面的惯性矩：Ix Iy bh3 5.21 109mm4 ；1212下柱为工字型截面(如附图1),取：b=120mm, h=1200mm, b'f bf 500mm, hf' hf 190mm,截面面积：1 52A 120 1200 (500 120) 190 2(500 120) 25 22.98 10 mm ,2截面绕强轴的惯性矩：1 3 lx500 120031(500 120) 770312 (500120) 25(770 1 325)212122235.61 1010mm4截面绕弱轴的惯性矩：1 3Iy19

8、0 5003 21(1200 380) 1203125 190 -1(19060)24.11 109mm121223-11柱子截面尺寸图9、定位轴线横向定位轴线均通过柱子截面的几何中心，但在两端与山墙的内皮重合，并将山墙内 侧第一排柱子中心线内移 500mm纵向定位轴线见厂房平面布置图。e B-i B2 B3260 90500850mm750mm,取 e 850mm注：Bi由吊车类型查得：20/5型，跨度22.5m， Bi =260mmB2为吊车外边缘至柱内缘宽度，由于Q<50t，所以B2 80mm，取 比 90mmB3为上柱截面高度：B3 b 500mm排架的荷载计算（一）荷载的基本数

9、据钢筋混凝土容重水泥砂浆容重砖墙容重钢门窗自重钢轨及垫层容重二毡三油防水层自重找平层自重325kN /m20kN /m318kN/m330.4kN /m30.6kN /m20.35kN/m (沿斜面方向)0.4kN /m2 (沿水平方向)屋面积灰荷载（二）恒荷载1、屋盖部分传来的恒载 Rp天窗架天窗端壁屋面板重（包括灌缝）Sbs防水卷材CC2建筑防水沥青油膏1:3水泥砂浆找平层20厚80厚珍珠岩保湿层1： 3水泥砂浆找坡2% 屋架重合计20.5kN /m36 2 72kN60 2120kN1.4 6 24 201.6kN62457.6kN0.02 20 62457.6kN62457.6kN4

10、0.08 6 2446.0kN0.4 6 24kN 57.6kN106kN776kN每块天沟板及积水重：2.02 6 12.12kN综上：Pp 1.2 （于 12.12）480.14kN2、柱自重P2p和F3P上柱重:P2P 1.2 25 0.5 0.5 3.8 28.5kN下柱重:0.298 (9.1 0.4 0.2 0.2 1)柱身：250.5 1.2 (0.2 1)72.38kN牛腿：251.2 1.421.4 0.40.510.25kN附图2:排架柱标高综上:P3R1.2 (72.38 10.25)99.16kN3、混凝土吊车梁及轨道重F4PP4p1.2 （44.2 0.6 1 6）

11、57.36kN（三）活荷载1、屋面活荷载Rq屋面活荷载0.5kN/m2，屋面积灰荷载0.5kN/m2。雪荷载0.2kN/m2。排架柱计算时，屋面积灰荷载和雪荷载或屋面活荷载中的较大值同时考虑。Rq 1.4 (0.5 0.5) 6 #100.8kN注:Rq作用位置冋Rp2、吊车荷载采用两台200/50KN中级工作制吊车(吊车具体参数见任务书)(1) 竖向吊车荷载由规范查得：两台中级吊车的折减系数0.91.64.7 0.3D maxQPmaxyi 0.91.4215 (1 -6 ) 568'9kN45Dminmax568.89.119.07kNPmax215(2)水平吊车荷载1每个轮子的水

12、平刹车力：Tk - Q g4由规范：15t Q 20t50t时,0.10所以Tk-0.10 (20 10 78)6.95kN4产生Tmax时吊车作用位置和竖向荷载作用时相同,所以TmaxDTkDmax _Pmax6 95568.8918.40kN2153、风荷载(1)求均布荷载q由建筑结构荷载规范，单层厂房的风载体型系数如图所示。附图5:框架风荷载计算简图附图4:风载体型系数图柱顶离室外地坪咼度为:12.4 0.15 12.55m，z12 55 101( 1.14-1.00)=1.071415 10W0720.3 0.37kN /m2100则：q1q s z0B 1.40.8 1.0714 0

13、.37 62.66kN/m()Q s z 0B1.4 0.5 1.0714 0.37 61.66kN/m(标咼10152030z1.001.141.251.42q2附图6:风压高度变化系数z（ B类粗糙度）注：以下使用的z均从上表数据按直线内插法求得（3）求集中荷载W屋架檐口离室外地坪高度为14.3 0.15 14.45m，故 z 1.125天窗、屋架交界处离室外地坪高度为15.88 0.15 16.03m，故 z 1.163天窗檐口离室外地坪高度为19.88 0.15 20.03m，故 z 1.251天窗顶离室外地坪高度为 20.31按风载计算简图计算集中风荷载0.1520.46m，故 z

14、1.258q31.40.8 1.125 0.3762.80kN/m()q41.40.2 1.163 0.37'60.72kN/m()qs1.40.6 1.251 0.3762.33kN /m()附图7:屋架集中荷载计算简图q6与q7在水平方向相抵消q81.40.6 1.251 0.3762.33N/m()q91.40.6 1.163 0.3762.17kN /m()q101.40.5 1.125 0.3761.74kN /m()W(q3q10)(14.30 12.40)(q4 q9)(15.8814.30) (q5qs)(19.88 15.88)29.18kN()集中风荷载 W作用点标

15、高为12.40m。 排架的计算简图及荷载作用位置图如下图所示。内力分析（一）恒载作用下的排架内力单层厂房多属于装配式结构，柱、吊车梁和轨道的自重，多是在预制柱吊装就位完毕而屋架尚未安装时施加在柱子上的，此时尚未构成排架结构。但在设计中，为了与其他荷载的计算方法相一致，在柱、吊车梁和轨道的自重作用下仍按排架结构进行内力计算。1、由Rp产生的弯矩和轴力Rp 480.14kNM11 Rp e-i 480.14 0.1 48.01kN mM12 Rp 良 480.14 0.25 120.04kN mC1R11C3R12N15.21 1095.610.093HuHCi3.8莎2(1 1) n0.2951

16、 I 1)nM11H2 110.295 (1)0.093310.295 (0.0932.221)2.2248.0112.98.26kN()21 0.29532 3 12 10.2953(-0.093-1.0951)M 12C3 H12195120-0410.19kN(12.9480.14kNR1R11R128.2610.1918.45kN(2、由柱自重产生的弯矩和轴力(1)上柱重P2P28.5kNm22P2Pe228.5 0.257.13kN mR2M 1151.095 窗0.605kN(N228.5kN(2)下柱重P3P99.16kNN399.16kN，只产生轴力而不产生弯矩。附图93、由F

17、4p产生的弯矩和轴力P4F57.36kNM 44P4F e457.360.4525.81kN m1125.81R4C3111.0952.20kN()H12.9N457.36kN综上：R R1 R2 R418.450.6052.221.255恒载作用下的计算简图和内力分图如下图所示。（二）屋面活荷载作用下的排架内力Rq与Rp作用位置相同，即成比例。Rq 100.8kNR 12.1100.85.04kN()314.96100 8M1131.5010.08kN m314.96N 100.8kN100.8M1278.74 25.2kN m314.96屋面活荷载作用下的计算简图和内力图如下图所示。附图1

18、1：活载计算简图及内力图（三）吊车竖向荷载作用下的排架内力A柱:1、最大轮压作用于 A柱时D max e4568.89 0.45256.00kN mB柱： MbDmine4 119.07 0.45 53.58kN m计算简图如图所示。与恒载计算相冋，C31.095A柱M A256.0021.73kN(RaC31.095H12.9B柱RbC3Mb1.09553.584.55kN()附图12:吊车竖向荷载作用下计算简图A柱与B柱相同，剪力分配系数AB)0.5，则A柱与B柱柱顶的剪力为VARAA(RARB )21.73 0.5 ( 21.73 4.55)13.14kN()VbRbb(Ra Rb)4.

19、55 0.5 ( 21.73 4.55)13.14kN()所以内力图如下图所示。（四）吊车水平制动力作用下的排架内力1、Tmax向左作用0.295柱中轴力为零。由前述所得n 0.093，A 柱Ta Tmax18.40kNB 柱TbTmax18.40kN丄 12.4(8.6+1.2+0.1_)0.658，查附表 3-2 可得:比3.8Cs2 1.83 0.416n0.20.4162 1.8 0.295 0.29530.20.1213 12 1 0.295310.1210.730RaRbC Tmax 18.40 0.730 13.43kN考虑空间作用分配系数m,查表得 m=0.80，且 A柱与B柱

20、相同，剪力分配系数A 柱: VARaaE(RaRb)13.430.5B 柱：VbRab"I(RaRb)13.430.5A B 0.5，A柱与B柱的剪力为计算简图如下图所示。0,8 (13.43 13.43) 2.69kN()0,8 (13.43 13.43) 2.69kN()附图14：吊车水平力作用下排架计算简图根据柱顶剪力和求的 Tmax向左作用下，排架弯矩如下图所示。15 氐&亍I56.i-i'156.&5MCKNE附图15:排架弯矩图2、Tmax向右作用由于机构对称，M图与上图刚好相反，如图中的虚线所示。(五)风荷载所用下排架内力1、左来风情况q,2.6

21、6kN/m()， q21.66kN/m()C114n1)41 0.295 (10.0931)11)0.2781 0.2953(-0.0931)R1Cnq1 H0.2782.6612.99.54kN ()R2Cnq2 H0.2781.6612.95.95kN()12 0.5VA,2Vb,21(W R1R2)0.5(29.18 9.54 5.95)叠加上诉两个状态，恢复结构原有受力状态，即得该柱的柱顶剪力22.34kN()VA VA,2 R 22.34 9.5412.8kN()Vb Vb,2 R223.83 6.2717.56kN()排架单元为对称结构，柱中的轴力为零，计算简图如下图所示。附图16

22、根据计算，左来风的情况下框架的M图如上图中实线所示。2、右来风的情况。由于结构的对称性， M图如上图中所示。内力组合排架单元为对称结构，可仅考虑 A柱的截面。组合情况见下表。柱号、控制 截面及轴 向内力恒载活载竖向吊车荷载水平吊车荷载风荷载最大轮压作用于水平力向左水平力向右左来风右来风AB12345678|土Jliajf-Mu* f1 胃-0'科L3彳II口 I丄I - IM32.75.05-49.95-49.95-13.7113.7168.85-75.42N508.64100.8000000n - nM-68.6-20.15206.053.63-13.7113.7168.85-75.

23、42N607.8100.8568.89119.070000山-山M120.0415.1286.62-116-156.65156.65394.79-341.37N665.16100.8568.89119.070000V21.255.04-13.15-13.15-15.7115.7149.99-40.14控 制 截 面、何载组合内力组合1.2 恒载+0.91.4（任意两种以上活载）标准组合恒载+任意两种荷载1.2 恒载+1.4 任意一种活载标准组合 恒载+ 任一活载项目组合MNVMNV项目组合MNVMNVI -I+Mmax+0.9*（+）98.51599.3667.41485.51+80.2542

24、0.6979.09423.91-Mmax+0.9*（+）-92.47508.64-56.86379.91+-40.61420.69-29.39423.91Nmax+0.9*（+）-87.92609.44-50.53485.51+38.80539.7331.62517.51Nmin+0.9* （+）-92.47508.64-56.86423.9+-46.61508.69-71.23423.91n -n+Mmax1.2* +0.9*1.4*（ + +）194. 711098.54115.80912.89+137.431176.7489.99912.89-Mmax+0.9*（+）-173.16800

25、.23-103.16685.19+-147.98607.85-113.88506.54Nmax+0.9*（+）170.381203.7110.491006.49+137.431176.7489.99912.89Nmin+0.9*（+）-164.08699.79-110.95600.14+-147.98607.85-113.91506.54皿 -+Mmax+0.9*（+）707.901227.8873.08530.441012.4558.83+535.85665.2171.24397.61554.3453.41-Mmax+0.9*（+）-407.58740.32-40.85-350.23607.

26、67-31.59+-247.33665.21-18.89-161.81554.34-10.97Nmax+0.9*（+）689.961265.1573.08585.081054.2958.83+211.421234.18.1165.91960.698.31Nmin+0.9*（+）512.02754.1570.78411.32647.9457.01+535.85665.2171.24397.61554.3453.41截面尺寸：上柱正方形截面下柱I 形截面 :材料等级：混凝土C25fc排架柱设计(一) A 轴柱1、设计资料500mm500mm 500mmt 120mm ， h 1200mm， b&#

27、39;f bfh'f hf 190mm11.9N / mm2钢筋 纵向受力钢筋为 HRB335， fy fy' 300N / mm2箍筋为 HRB235， fy fy' 210N /mm2计算长度：排架平面内上柱：2Hu2 3.87.6m下柱：H l 19.19.1m上柱：1.5Hu1.53.8 5.7m下柱：H l 19.19.1m排架平面外：则 b 0.5502、内力(1)上柱：C25混凝土fc 11.9N/mm2假定梁内为一层钢筋：h0 h as 500 35 465mm所以 Nb fcbh0 b 11.9 500 465 0.550 1521.7kN由于内力组合

28、表中I - I截面的控制内力 N均小于Nb，则都属于大偏心受压，所以选取弯矩较大而轴力较小的情况，经比较取出下面的组合：M -92.47kN m ， N 508.64 m( 2)下柱由于下柱在长度范围内配筋相同，比较n-n截面和川-川截面的控制内力，可以看出川-川起控制作用h0 h as 1200 35 1165mmNb fc(b'f t)h'f fcbh0 b 11.9(500 120)190 11.9 120 1165 0.560 1774.2kN从内力组合表中川-川截面的控制内力均小于Nb，则都属于大偏心受压，所以选取弯矩较大而轴力较小的情况，经比较取出下面的内力组合：M

29、 431.58kN m; N 772.32kN ;V 40.85kN3、配筋计算(采用对称配筋)(1)上柱M 92.47kN m, N 508.64kNNfcb508.64 10311.9 50085.49mm 2as 70mm ,大偏压。e0692.47 103508.64 10181.8mmhea 一 16.7mm 20mm，所以取 ea 20mm 30e e0 ea 181.8 20mm 201.8mml07600-7.585h 5000.5 fc A 0.5 11.9 2500001 c2.92 1 取 1 1N508640b 15.2 15,2 1.0h排架结构属于有测移结构：Cm

30、1.0, K 0.85.Cm 12K 5h1400ei / h01.00.851400 201.8/4657.582 1 11.32h500e eas 1.32 201.835 481.4mm2 2e e h0 as 481.4 465 35 51.4mmAsMAsx1 fcbx(h。2) fy(h0 as')508.64 103 481.4 1.0 11.9 500300 (465 35)85.49(465 8549)2233mm2所以选用2 20的II级钢筋6200，配筋图如下图所示。(As 628 mm2)，箍筋选用500垂直弯矩平面的承载力验算:105700b 50011.4(

31、 10为平面外计算长度)，查表得:0.959Nc(fcA fyAs)Nmax 609.44kN(2)下柱:Nffcb'fhf 1.0 11.9 500 190 1131kN0.959 (11.9 5002300 628)3034kN 、卄口聞十(满足要求)附图17 :排架上柱截面配筋图内力组合a：707.90kN m; N 1267.88kN Nf 1131kN，中和轴处于受压区翼缘部分。fcbeo30僭 40mm30eoea558.3 40mm 598.3mm910012007.5850.5fcAN50.5 11.9 2.98 1012678801.401，取 11910012007

32、.5815，取1.0排架结构属于有侧移结构,Cm1.0,0.85.Cm1400e / h01.00.851400 598.3/11657.582 1 11.07h。1.07598.31205.2 11653535 1205.2mm75.2mm内力组合b:431.58kN m； N 772.32kN Nf 1131kN 所以中和轴处于受31267.88 10213mm 2as 70mm11.9 5006707.90 103 558.3mm压区翼缘部分。1267.88 10772.32 103'fcb129.8mm 2as 70mm11.9 5006eo431.58 103558.8mm7

33、72.32 10330空0 40mm30eo558.8 40mm 598.8mm0.5fcAN91001200排架结构属于有侧移结构,Cmeih。50.5 11.9 2.98 107723202.291，取7.5815，取Cm1.0,1.00.85.11400e /h01.00.851400 598.8/11657.5821 11.07as 1.07 598.8as 1205.71165120035NeAsfy(h° as')35 1205.7mm75.7 mm77232075.7 仃 2.4mm2300 (1165 35)对两组内力进行比较，按照内力组合a进行配筋，选用21

34、8的 II级钢筋(A 509mm2)，箍筋选用 6200，配筋图如附图18所示:平面外承载力验算:2.985210 mmIy4.11109lyf11 10：117.4mm.2.98 105l09100117.477.5,查表得0.689lo 9100i 117.4Nc(fcA fyAJ 0.689 (11.9 2.98 105 300 509) 2548542N 2549kNNmax 1267.88kN(满足要求)附图18:下柱配筋图4、牛腿计算 吊车梁与牛腿的关系如右图所示。牛腿高度的验算：2ftk 2N / mm ,a 0,b500mmh0400 35 200cot 45 =565mm0.

35、8丄地0.80.5ah。2 500 5650.5 0904kNFvk 337.8kN附图19满足要求。纵向受拉钢筋的配置，因为吊车垂直荷载作用于下柱截面边缘内，则可以按构造配筋，2A minbh 0.002 500 600600mm且 A (0.45ft/ fy).bh 0.45 1.5/300 500 600 675mm2。纵筋不应小于 4 根，直径不应小于12mm故纵向钢筋选用 4 16( A 804.4mm2)；由于a/h0 0 0.3，所以可以不设弯起钢筋，箍筋选用8100。配筋图详见柱配筋图。设垫板的长和宽为360mm 500mm:A 500 3601.8 1 05mm2局部压力标准

36、组合值vkP4P /1 -2D max /1 -457.36/1.2 568.89/1.4454.15故局部压应力为：亠5454.15 1051.8 102 22.52N/mm 0.75fc 10.73N /mm满足要求。基础设计A轴柱1、设计资料材料等级：混凝土：C15fc 7.2N / mm2。钢筋：采用I级钢筋 地质条件：地坪下 1.0m为填土，填土下层 4.5m内为均匀亚粘土，无软 弱下卧层；未经深度修正地基承载力特征值值fak 180kN /m2，地下水位为-5.0m，无腐蚀性。2、确定基础高度由构造要求得：预制柱插入基础的深度为hi 0.8h 0.8 1200 960mm,，柱留5

37、0mm的间隙，用C30混凝土填充。杯底厚度a1 250mm，杯壁厚度t1 350mm （满足基础梁支承宽度要求），则基础的高度为h h %50960250501260mm，杯壁高度h2由台阶下面的基础抗冲切条件确定，应尽量使h2大一点，初定h2 400mm，以减少基础混凝土用量。3、柱底（川-川）截面最不利内力选择（1）、进行地基设计时选用以下二组按标准组合确定的最不利内力。M 530.44kN m; N 1012.45kN;V58.83kNM 350.23kN m;N 607.67kN;V31.59kN（2、进行地基验算时选用以下二组按基本标准组合确定的最不利内力。M 707.90kN m;

38、 N 1267.88kN;V73.08kNM 431.58kN m; N 772.32kN;V40.85kN4、基础底面尺寸确定faf akdm(d0.5)1801 20(1.5 0.5)ANk1012.455.96m2，将其增大f amd200 201.5初选截面尺寸：b4m,l 2.4m。所以Wlb2/62.442/66.4m3Gmbld204 2.41.5288 kN压估算。地基承载力修正:& ,max239.9 N / mm21.2 fa 240n / mm2Nk GblMk Vkh1012.45 288530.44 58.83 1.26W4 2.46.4（满足要求）f&quo

39、t;k ,minNk GblMk Vkh101245 288530.44 58.83 1.264 2.46.4241N / mmfa2120N/mmNk GMk Vkh607.67 288350.2331.59 1.2632.36N / mm2blW4 2.46.4Nk GMk Vkh607.67 288350.2331.59 1.262154.24N / mmblW4 2.46.4Pk,min )(154.2432.36) 93.3N/mm2fa 200N/mm2（满足要求）22（满足要求）所以该基础的尺寸是合理的。5、验算基础咼度(Pk,maxmaxPk, max21.2 fa 240n/

40、mm（pk,maxPk ,min ）2对第二组内力进行验(239.92包 140.5N/mm2 fa 200N / mm2先按第一组计算地基净反力设计值:PmaxNM Vh1267.88707.9073.081.262257.5N / mmblW4 2.46.4RnaxNM Vh1267.88707.9673.081.266.68N/mm2blW4 2.46.4按第二组计算地基净反力设计值:PNM Vh772.32-431.5840.851.2624.97N /mmminblW4 2.46.4PNM Vh772.37-455.5040.851.26155.93 N / mmPmaxblW4 2.46.4因壁厚t 250mm小于杯壁厚度350mm故由柱边作出的45。斜线将与杯壁相交，所以不可能从柱边产生冲切破坏