厂房工程项目模板安装与拆除施工方案

1、XX 工业园二期高级研发厂房、 3工程项目模板安装与拆除施 工 方案编制：审批： 批准：、工程概况:本工程为XX产业园二期三号厂房、高级研发厂房。本项目用地位于灵海路东侧，金葵路以南，南邻金涌河，东隔高源南路。其中研发厂房地上五 层，地下一层，建筑高度：23.97m，建筑面积为18974 m2。设计使用期限 50年；建筑耐火等级地上2级，地下为一级。屋面防水等级为二级，地下室 等级一级；抗震设防基本烈度为7度；主要结构类型为钢筋混凝土框架结构 ;3#厂房为地上4层，建筑高度23.65米，建筑面积为25186.29叭设计使用 年限为50年，建筑耐火等级1级，结构类型钢筋混凝土框架。抗震设防烈度

2、七度。屋面防水等级为2级。二、一般做法：本工程模板采用木模，木模应保证下料尺寸准确、拼缝严密，保证砼不漏浆。木模底部加固可采用在埋木条的方法， 底部挡木用铁钉固定，采用此方法简 单可靠，容易保证砼不跑模。本工程主体结构模板采用木模板钢管支撑。木模板为七夹板，模板支撑系统采用 48钢管搭设满堂脚手架，立杆间距 0.8m。模板安装时，要保证其平整度和垂直度，模板支撑系统必须有足够的稳定性。 砼浇筑前24小时应对模板淋水，并用胶布贴缝，以免漏浆。模板的拆除应严格按规范要求，并在砼施工时，留置试块，标准养护，作为 拆模的依据。砼若未达到强度要求，不得提前拆模。高研厂房用50X100木枋，3#厂房用80

3、X80木枋。三、模板体系选择及配备1、模板体系选择研发厂房为框架结构和框剪结构，地下 1层，地上5层，地下室外墙为钢筋砼， 模板体系选择如下：结构部位模板类型及材料支撑系统基础底板胶合板U 48 X 3.5 钢管地下室剪力墙米用拼装式胶合板大模板，木方背 楞u 48 X 3.5钢管+ u 14穿墙止水 螺栓框架柱采用胶合板拼装成片模采用钢管柱箍：u 48X 3.5钢管斜向支撑，混凝土板面预埋钢筋地锚顶板梁模板、楼板底模采用胶合板高支模部分另有专项方案，5.5 米及及其以下用门式架楼梯整体式木模板采用u 48 X 3.5钢管脚手架支撑构造柱胶合板钢管+木方、楔子3#厂房模板支撑体系选择如下（底层

4、及500X1200的梁另有专项方案）:梁构件名称400X900梁梁底模板18厚胶合板梁侧模板18厚胶合板梁底木枋80X 80松木枋间距250梁底木枋下主楞双钢管梁侧板对拉螺杆对拉螺杆布置一道沿梁纵向间距 600,直径14高强螺杆梁侧板内压木枋80X 80松木枋间距400梁侧板外压杆48X 3.65双钢管支撑梁底支撑梁底横向设u 42门式钢管脚手架，纵向榀距900。扫地杆底部离地面200纵横各设一道48钢管 水平拉杆水平加固拉杆每层门式架设一道 48钢管水平拉杆剪刀撑二、板下模板和钢管支撑体系:构件名称120m厚混凝土板板板底模板18厚胶合板板底木枋80 X 80松木枋3002、模板配备数量 顶

5、板模板按满配两层考虑，支撑配置两层。 柱模板按地下室柱模配备1/2层，视施工损耗适当增配。 地下室墙体模板按地下室外墙配置。 .框架梁按快拆体系配置，底模随顶板配备两层，侧模配备一层。四、模板施工准备工作1、模板组装严格按照模板拼装图拼装成整体，控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。2、引测建筑物的控制轴线，以该部分轴线为基准线，引测其它轴线。根据轴线 弹出模板的边线以及外侧控制线，施工前3线必须到位，以便于模板的安装和校 正。3、在浇筑顶板砼时，在柱根部支设模板处

6、用 4m刮杠刮平，控制柱两侧板标高 偏差在2mm以内，用铁抹子找平。严禁在支模前用砂浆找平，或用砂浆封堵。4、检查水电管线预埋情况，包括预埋件、预留孔洞埋设的牢固程度和准确性， 办理完钢筋绑扎及水电预埋等隐检手续。5、砼施工缝清理干净，浮浆已剔除。顶板、梁内的杂物用高压气泵清理干净。五、模板施工1、底板集水坑模板底板集水坑模板配置序号项目内容备注1模板面板胶合板2模板背肋50 X 100木方局部50 X 100木方3支撑50 X 100木方和可调钢管支撑配合 使用大集水坑用钢管支撑4配重预制砼块做配重5铅丝网用于集水坑底部铅丝网与钢筋绑牢 底板集水坑模板的支设(1)集水坑和电梯井模板1) 先铺

7、设集水坑底面的铅丝网两层，铅丝网与集水坑的上层筋绑扎在一起，并保证上部钢筋的保护层厚度。根据集水坑的尺寸将铅丝网每间隔500mm左右剪出一个u 70洞，以方便振捣砼，边侧的振捣洞距集水坑边侧不小于300。然后在铅丝网上绑扎一排 20250钢筋，防止在浇筑砼时铅丝网上浮。2) 将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置 50 X 100木方做龙 骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模， 并保证集水坑侧模的垂直度，如下图所 示。2、剪力墙模板 剪力墙模施工工艺弹柱模位置线一模板就位一检查、垂直度和位置一安装穿墙止水螺栓一全面检查 校正。 安装方法1）模板按要求加工，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时

8、固定，模板与模板交接处 粘贴海棉条。2）经校正、固定后，拉通线校正中间，并通过穿墙止水螺栓或可调螺杆调节、 校正模的垂直度；打砼时，利用通线观察模板有无变形走位及时调整。3）背楞为50X100木方、48*3.5钢管配合穿墙止水螺栓，最下一道距地200mm, 向上间距三400mm。4）墙模与主次梁交接处模板的墙头模板，现场根据结构尺寸加工定型模板，详 见前梁模板。3、现浇楼板模板 本工程顶板模板支撑体系均采用碗扣式快拆体系，工艺流程如下： .支模工艺：放线f放置固定托座或可调托座f安装底杆f安装连接棒与自锁销钩f安装上杆f安装水平拉杆f安装多功能早拆托座f调节紧固水平拉杆f安装支承梁f安放模板f

9、模板工程验收f刷脱模剂。 .早拆工序：用小锤敲击早拆托座的卡板f卡板、托板下落到档板f支承梁下落至托板上f拆除模板f拆除支承梁f拆除部分水平拉杆与水平架f清理模板和支承梁f模板与支承梁等运至上层或下一个流水段进行使用。.施工注意事项及有关技术措施1）模板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。2）模板安装时从边跨一侧开始，先安装立杆和横杆，再安装龙骨。调节支撑高 度，将龙骨找平后铺胶合板， 平台铺完后校正平台标高， 并用靠尺找平。 注意梁、 板、柱连接处拼缝要严密。3） 顶板布板时要尽量考虑板的对称、板缝和相邻两板的高低差,避免无谓裁割。4）底部为固定托座时，支撑高度的调平是利用早

10、拆托座上的螺母进行调节的， 故应在支模前计算好微调量，并在安装前调好。5）底部为可调托座时，同样要在支模前计算好底部和上部的调节高度，均应在 安装前调好。6）所有跨度4m的梁、板必须起拱0.1%0.3%，防止挠度过大，梁模板上口 应有锁口杆拉紧，防止上口变形。7）支撑高度的调节，应在支模过程中及时检查，与支模交替进行。8） 早期拆除模板和支承梁的时间，一般常温浇筑混凝土后3d左右可拆模。拆 模示意如下图所示：< *酿曲如4、柱模板 柱模施工工艺弹柱模位置线一模板就位一检查对角线、垂直度和位置一安装柱箍一全面检查校 正。 安装方法1）模板按要求加工为4片，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，

11、模板与模板 交接处粘贴海棉条。2）通排柱，先安装两端柱；经校正、固定后，拉通线校正中间各柱，并通过花 蓝螺栓或可调螺杆调节、校正柱模的垂直度；打砼时，利用通线观察模板有无变 形走位及时调整。3）柱模背楞为50X 100木方。柱箍为48*3.5钢管配合14螺栓，最下一道距地 200mm,向上间距三400mm。4） 柱脚固定：在距柱外皮 230-250mm处，提前在楼板上预埋 16钢筋棍，每 边两个。柱脚固定详见下图：5）柱模的斜撑：柱上口柱箍采用 48钢管，与48钢管斜支撑扣件固定。地锚用14钢筋环，钢筋环与柱距离为3/4柱高，钢筋环内穿钢管与斜支撑扣件 固定。6）柱与主次梁交接处模板的柱头模板

12、，现场根据结构尺寸加工定型模板，详见 前梁模板。5、梁模板安装顺序 复核梁底标高、校正轴线位置-搭设梁模支架一安装梁木方一安装梁底模 （按设 计要求起拱）一绑扎梁钢筋一安装两侧模板一穿对拉螺栓一安装梁口钢楞， 拧紧对位螺栓一复核梁模尺寸、位置T与相邻梁模连接牢固施工要点1）梁模板采用的模板必须按图纸尺寸进行加工，以提高支模速度，保证模板空 间位置尺寸准确，减少接缝，梁下部用夹具夹紧。梁支模示意图如下：梁模和支架简图:梁边至板梁边至板2）对梁高大于700mm时，采用对拉螺栓，防止梁侧模跑模现象发生。3）框架梁跨度大于4m时，在支模前按设计及规范要求起拱 1%o3%o4）梁模拆除时间必须严格按规范

13、要求执行。5）为保证梁柱接头及柱帽处混凝土质量，防止接头处采用拼装模板时出现的模板吃进混凝土、截面尺寸不准确等现象的发生，梁、柱接头位置采用定型模板 梁柱接头部位节点示意图如下：6楼梯模板楼梯模板采用放大样，制作完毕后，在现场安装。楼板模板拼缝采用硬拼，次龙骨用 50 x 100mm木方，主龙骨用100X 100mm木 方，次龙骨间距w 400,主龙骨间距w 1200,龙骨上压刨刨平。采用钢管架子支 撑。支模时，测量员应随模板的支搭进行标高及平整度的测量及时调整。楼板的拆模强度要求：结构跨度w 8m时，达到设计强度的75%，可拆模。结构跨度8m时，达到设计强度的100%，可拆模。楼梯支模示意图

14、如下：was/M/ /少rag7rm 11 m II bB-B7、后浇带模板支设 本工程在楼层内设有后浇带，位置见流水段划分图所示 后浇带封闭时间满足规范及设计要求。 .基础底板后浇带模板采用胶合板和钢管支撑，楼层后浇带模板采用定制钢板网,用铅丝与钢筋绑牢。待浇筑完砼强度达到砼标准值 30%时拆除钢板网，并将 此处的砼凿毛。 .在后浇带砼浇筑之前施工期间，该跨楼板的底模及支撑均不得拆除。 当悬挑 端长度w 2m时，设置1排支撑；当悬挑端长度2m时，设置2排支撑。 .后浇带应做好封堵工作，防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋， 减少 日后对后浇带处垃圾清理的难度，详见下图。（二）楼层后浇带六、

15、模板计算1、柱模板支撑计算书计算参数：柱高按层高最高处为7.2m，柱模计算时取H=6.3m,柱截面取850*850mm。 柱模板荷载标准值强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F 二 0.22人£ 炖民F = yH其中一一混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h;T 混凝土的入模温度，取20.000C；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.3m；

16、1外加剂影响修正系数，取1.000;2混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F仁56.760kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=144kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 3.000kN/m2。 柱模板计算柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。柱模板的截面宽度 B = 850mm;柱模板的截面高度A= 850mm;柱模板的高度 L = 6300mm;柱箍的间距计算跨度 d = 400mm。一1jj|1，-711Hp1U'、对拉螺栓图1柱箍计算简图”柱箍对拉蝮栓木方（面板）的计算木方直接承受模

17、板传递的荷载，应该按照均布荷载下的两跨度连续梁计算， 计算 如下木方计算简閨1）.木方强度计算支座最大弯矩计算公式眄=-0跨中最大弯矩计算公式= 0,007a其中q为强度设计荷载（kN/m）;q = （1.2X 56+1.4X 3.00）X 0.30 = 21.42kN/md为柱箍的距离，d = 300mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.125X 21.42X 0.30X 0.30=0.24kN.M木方截面抵抗矩 W = 50.0X 100.0X 100.0/6=83333.3mnf经过计算得到 =M/W = 0.24 X 106/83333.3 = 2.89N/mm2木方的计算强度小于1

18、3.0N/mm2,满足要求！2).木方挠度计算最大挠度计算公式0.52141007其中q混凝土侧压力的标准值，q = 56kN/m;2E木方的弹性模量，E = 9500.0N/mm ;I 木方截面惯性矩 I = 50.0 X 100.0X 100.0X 100.0/12=4166667.0mm4; 经过计算得到 w =0.521 X 56X 3004/(100 X 9500X 4166667.0) = 0.06mm w木方最大允许挠度，w = 300.000/400 = 0.75mm；木方的最大挠度满足要求！B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为： 钢柱箍的

19、规格:圆钢管 48 3.5mm；钢柱箍截面抵抗矩W = 5.08cm3;钢柱箍截面惯性矩I = 12.19cm4;B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN. m)最大弯矩 M = 0.971kN.m 最大支座力 N = 14.029kN柱箍截面强度计算公式其中Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx = 0.97kN.m ; x 截面塑性发展系数,为1.05;W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W = 5.08cm3;2柱箍的强度设计值(N/mm )： f = 205.000B边柱箍的强度计算值f = 181.96N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求！ B方向对拉螺栓的计算对拉螺拴的强度要大

20、于最大支座力14.03kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm! H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中P为木方传递到柱箍的集中荷载(kN);P = (1.2X 56.77+1.4X 3.00) X 0.30 X 0.30 = 6.51kN 经过连续梁的计算得到3.45D£1QJI12口 nriDmH方向柱箍剪力图| (kN) 36tH方向柱箍弯矩图(kN. m?最大弯矩 M = 0.968kN.m 最大支座力 N = 15.948kN柱箍截面强度计算公式其中Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx = 0.97kN.m ;x 截面塑性发展系数,为1.05；W 弯矩作用平面内

21、柱箍截面抵抗矩，W = 5.08cm3;柱箍的强度设计值（N/mm2）: f = 205.000H边柱箍的强度计算值f = 181.54N/mm2；H边柱箍的强度验算满足要求！ H方向对拉螺栓的计算对拉螺拴的强度要大于最大支座力 15.95kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于14mm!2、顶板模板支撑计算书计算参数：计算取楼板厚取150mm， H=7.2m。 楼板模板荷载值模板自重 =0.340kN/m2；钢筋自重 =1.100kN/m3；混凝土自重 =25.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。 楼板模板的面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则

22、是按照龙骨的间距和 模板面的大小，这里给出连续板计算和简化计算结果。模板面板的连续板计算按 照支撑在内龙骨上的连续梁计算。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：W = 120.00X 1.50X 1.50/6 = 45.00cm3；I = 120.00X 1.50X 1.50X 1.50/12 = 33.75cm4；模板的长度L = 8500mm；模板的宽度 D = 8000mm； 混凝土的浇注厚度 h = 250mm； 面板支撑的内龙骨跨度为 150,11*300mm。1) 连续梁的计算结果 : 经计算可以得到面板承受的弯矩最大值 M = 0.091kN.m ； 面板承受的剪力最大值 V

23、 = 3.542kN； 面板的强度设计值 f = 15.000N/mm 2； 面板的强度计算值 f = 2.026N/mm2； 面板的强度验算 f < f, 满足要求 !面板的最大容许挠度值 v = 0.750mm； 面板的最大挠度计算值 v = 0.082mm； 面板的挠度验算v < v,满足要求！2) 简化计算结果 : 强度计算公式 : f = M / W < f 其中 f 面板的强度计算值 (N/mm2)； M 面板的最大弯距 (N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩 ,W = 45.00cm3； f 面板的强度设计值 (N/mm2)。2M = ql 2 / 8 + Pl

24、/ 4 其中 q 静荷载设计值 q = 7.26N/mm； P 活荷载设计值 P = 1260.00N； l 计算跨度 l = 300mm； 面板的强度设计值 f = 15.000N/mm 2； 经计算得到，面板的强度计算值 f = 3.914N/mm2； 面板的强度验算 f < f, 满足要求！ 挠度计算公式 :4v =5ql4 / 384EI < v = l / 400 其中 q 静荷载标准值 q = 6.05N/mm；l 计算跨度I = 300mm；E 面板的弹性模量，E = 6000N/mm2;I 面板的截面刚度,I =33.75cm4;面板最大允许挠度值 v = 0.75

25、0mm ;面板最大挠度计算值 v = 0.315mm；面板的挠度验算v < v,满足要求！ 楼板模板内龙骨的计算龙骨用于支撑模板，加强模板的整体刚度。内龙骨直接支撑在面板上，承受模板 传递的均布荷载；外龙骨用于支撑内龙骨，承受内龙骨传递的集中荷载，计算数据和结果如下：内龙骨的计算跨度为600,2*1200mm ；内龙骨的间距为150,11*300mm；本算例中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：3W = 5.00X 10.00X 10.00/6 = 83.33cm3；4I = 5.00X 10.00X 10.00X 10.00/12 = 416.67cm ；Millf

26、4 il 1 1 M l l K M .k m i rW U M l MLL12DOL啦LL图1内龙骨计算简图经计算可以得到内龙骨的弯矩最大值M = 0.387kN.m ；内龙骨的剪力最大值 V = 3.651kN ；内龙骨的强度设计值f = 13.000N/mm2 ； 内龙骨的强度计算值f = 4.639N/mm2； 内龙骨的强度验算f < f,满足要求！内龙骨的最大容许挠度值v = 3.000mm ；内龙骨的最大挠度计算值v = 0.252mm；内龙骨的挠度验算v < v,满足要求！ 楼板模板外龙骨的计算外楞的计算跨度为150,2*1200,900mm；外楞的间距为 600,2

27、*1200mm ；本算例中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：3W = 10.00 X 10.00 X 10.00/6 = 166.67cm ；4I = 10.00 X 10.00X 10.00X 10.00/12 = 833.33cm ；图2外龙骨计算简图经计算可以得到外龙骨的弯矩最大值M = 0.501kN.m ;外龙骨的剪力最大值 V = 4.140kN ;外龙骨的强度设计值 f = 13.000N/mm 2;外龙骨的强度计算值 f = 3.008N/mm 2;外龙骨的强度验算 f < f,满足要求！外龙骨的最大容许挠度值v = 3.000mm ;外龙骨的最大挠度

28、计算值v = 0.969mm ;外龙骨的挠度验算 v < v,满足要求！ 3、墙模板支撑计算书地下室墙模板采用胶合板拼装，5*100木方背楞，钢管+对拉螺栓支撑。计算参数： H=4.45m,b=350mm。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 022忖伙阳打 F = yFi其中一一混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h;T 混凝土的入模温度，取20.000 C；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.50m ;1 外加剂影

29、响修正系数，取1.000;2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=56.760kN/m实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=163kN/m倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 3.000kN/m 2。1）木模板计算：a强度计算：采用 18mm 厚的胶合板，取 1000mm 计算，则其截面特性为：匸bh23W=bh2/6=5X 102/6=83.3cm3 a.木方抗弯强度验算：/12=1000 X 183/12=486cmM=0.1 X 163X0.3X 0.3 =1.47KN.m23W=bh2/6=1000X 182/6=54cm3内楞的间距取300

30、m m,则弯矩为：22M=1/10 X ql =1/10 X 163X 0.3 =1.467kN m模板截面强度为：622d =M/W=1.467 X 10 /54000=27.2N/mm <fm=30 N/mm故强度满足要求。b刚度验算：刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用,则：q=163KN/m模板挠度为：3 =ql4/150EI=163 X 3004/150 X 9000 X 486=0.20mm< 3 =300/400=0.75mm 故刚度满足要求。2）内木楞计算本工程采用 50X 100木方作内楞,所以表面特征为：334I=bh /12=5X10 /12=417c

31、m木方允许应力 3 = fm=30 N/mm3 < 3 （ 可行 ）b.木方挠度验算43 =ql /150EI4=163X 3004/150X9000X 833.3=1.17mm3 =l/500=600/500=1.5mm(可行)3) 对拉螺栓计算按2个内楞布置一个对拉螺栓，即按300X 600的间距布置取 M16的螺栓，可满足要求。3、梁模板及支撑验算1.计算参数结构楼板厚150mm梁宽b=400mm梁高h=900mm层高5.50m ;结构表面考虑隐蔽；模 板材料为：夹板底模厚度 18mm侧模厚度18mm板弹性模量E=6000N/m木材弹性模量E=9 000N/mm,抗弯强度fn=13

32、.00N/mm梁底模和龙骨挠度验算计算组合 (+(2)梁底模板验算,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ;支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm支椁面标高咂咪一M水平拉;廡三层才縫边至板 粱边至板 茂顶距离带宽茂顶距离L 11彳=L门架宽度J模板支撑体系搭设正立面图2. 梁底模验算(1 )梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位底侧模自重0.3 kN/m砼自重24.0 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m振捣砼荷载2.0 kN/m梁宽(m)梁高(m)系数设计值X(0.40 + 1.5

33、0)X1.2 =0.68kN/mX0.40 X0.90X1.2 =10.37kN/mX0.40 X0.90X1.2 =0.65kN/mX0.40 X1.4 = 1.12kN/m2332q1梁底模和支撑承载力计算组合+=12.82 kN/m)/1.2 q=9.75 kN/m第一层龙骨间距 L=250mm计算跨数5跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=400mm W=bh/6= 400X 18 2/6=21600mm； I=bh 3/12= 400X 18 3/12=194400口卅；1) 抗弯强度验算弯矩系数 K=-0.1052 2MnaX=KqiL =-0.105 X 12.82 X 250 =

34、-84131N.mm=-0.08kN.md =MnaXW=84131/21600=3.89N/mm2梁底模抗弯强度 d =3.89N/mm2v f m=13.00N/mm2,满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数Kv=0.606Vmax=Kc|1L=0.606 X 12.82 X 250=1942N=1.94kN2T =3Vma>/(2bh)= 3X 1942/(2 X 400X 18)=0.40 N/mm梁底模抗剪强度 t =0.40N/mm2< f v=1.40N/mm2,满足要求。3 )挠度验算q2=9.75kN/m ;挠度系数 Ku =0.644 ;44u max=Ku q2

35、 L /(100EI)= 0.644 X 9.75 X 250 /(100 X 6000X 194400)=0.21 mmu =250/250=1.00mm梁底模挠度u max=0.21mm< u =1.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：貯1巳能（9,吒、十、十、卞、十、F、F、十*卢、十、练丄丄丄丄丄|250|250250”250+250古计算简国（单位比威,q=Wm）弯矩® (kN. m)1. 94KKK70.21变形图(3 )第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm梁宽C=400mm,Y =400/1200=0.33 ;第一层龙骨采用木枋 b=80mm,

36、h=80mmW=bh/6= 80X 80 2/6=85333mni, I=bh =0.63 X 1000X 400X 1200 X (3 - 4X 0.33 )/(24 X 9000X 3413333)=1.26mm/12= 80X 80U ma)= U q+ U P=2.71+1.26=3.97mm u =1200/250=4.80mm/12=3413333口卅。1) 抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=qiX第一层龙骨间距 / 梁宽=12.82 X 250/400=8.01 kN/mM=qcL(2- 丫 )/8=8.01 X 400/1000 X 1200/1000 X (2-0.33)/8=

37、0.80kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2 X (板厚度X 25+模板重)+ 1.4 X活载2=1.2 X (0.15 X 25+0.30)+1.4 X 2.50=8.36kN/m板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000X 250/1000 X 8.36=0.63kNa =0.5 X (L -c)=0.5 X (1200 -400)=400mm, MP=PX a=0.63 X 0.40=0.25kN.mMAax=M,+ M=(0.80+0. 25) X 10第一层龙骨挠度 u max=3.97mm< u =4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：=1050000N.mm

38、=1.05kN.m2d =Mk/W=1050000/85333=12.30N/mm第一层龙骨抗弯强度 d =12.30N/mmi< f F13.00N/mm2,满足要求。2) 抗剪强度验算Vmax=0.5 X qX 梁宽+ P=0.5X 8.01 X 400/1000+0.63/1000=2.23kN2t =3VW(2bh)= 3X 2.23 X 1000/(2 X 80X 80)=0.52 N/mm第一层龙骨抗剪强度 t =0.52N/mn? < f v=1.40N/mm2,满足要求。3) 挠度验算q' =q2X 第一层龙骨间距 / 梁宽=9.75 X 250/400=6

39、.09 N/mmU q=q cL X (8 -4 丫 + Y )/(384EI)=6.09 X 400X 1200 3 X (8 - 4 X 0.33 2+0.33 3)/(384 X 9000X 3413333)=2.71mm2 2U P=PaL X (3-4X (a/L)/(24EI)400F=0 63=8 01(6.09)4 声J声%/% hP=0.E3400400计算简图(单位KkN,剪力图10(4)第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm计算跨数2跨；第二层龙骨采用双木枋 ：b=80mm, h=80mm,2334WX 80 X 80 /6=170667mm, I=2X 80 X

40、 80 /12=6826667mm ;1) 抗弯强度验算P=V=1/2X qX梁宽+ P=0.5X 8.01 X 400/1000+0.63=2.23N弯矩系数K=0.474Mma>=KPL=0.474 X 2.23 X 1000X 900=951318N.mm=0.95kN.m2d =Mma>/W=951318/170667=5.57N/mm第二层龙骨抗弯强度d =5.57N/mm2v f n=13.00N/mm2,满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数Kv=2.274Vma>=KP=2.274 X 2.23 X 1000=5071 N2t =3VW(2bh)= 3X 5.0

41、7 X 1000 /(2 X 2X 80X 80)=0.59 N/mm 第二层龙骨抗剪强度 t =0.59N/mm2<f v=1.40N/mnf,满足要求。3 )挠度验算P=V=1/2X qX梁宽+ P板传=0.5 X 6.09 X 400/1000+0.63=1.85kN挠度系数Ku =2.4443 3u ma>=Ku PL/(100EI)= 2.444 X 1.85 X 1000X 900 /(100 X 9000X 6826667)=0.54 mmU =L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度 u max=0.54mm< u =3.60mm,满足要求。 计

42、算简图和内力图如下图：F=2 23F=2. 23P=2. Z3F=Z. 23 F=Z. 23?=2. Z3F=2K. 23 (1. 65：900I900计算简團单位KkN, i=kN/m)5.Q7-1|J-385聖力團(HO变龙图亦)3. 支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=4.548传至每个门式钢管脚手架立柱的力Nxi =4.548 X 2.23=10.14 kN每个门式钢管脚手架立柱的活载(1.0kN/m ) :Nqk2=1.4 X 0.6 X 0.90 X仁0.76 kN每个门式钢管脚手架立柱荷载Nqk=Nqk1+ Nqk2=10.14+0.76=1

43、0.90kN单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量Ngk=(5.50-0.90- 1.9) X 0.08+2 X 2.10 X 0.0376=0.37kN门式钢管脚手架总承载力 =1.2 X Ng<+ Nqk=1.2 X 0.37+10.90=11.34kN门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN当可调座伸出长度为300时，取系数0.9。20.08 X 0.9=18.0

44、72门式钢管脚手架轴向力设计值N=11.34kN<门架稳定承载力18.072kN,满足要求。4. 支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200X 100mm支承面为（按 C30考虑）混凝土楼板楼板厚=120mm上部荷载为：F=11.34+0.08 X 1.90+（1.2+0.90） X 0.0376 X 1.2=11.6 2kN( 1 )支承面受冲切承载力验算23 s=2.00,f t=1.43N/mm,h o=120-15=105mm,n =0.4 + 1.2/ 3 s=1.002(T pc,m=0N/mm,Um=2X (200+105)+2 X (100+105)=1020mm,

45、 3 h=1.00(0.7 3 h f t + 0.15 (T pc,m) n UnhO=(0.7X1X1.43+0.15X0)X1.00X1020X105/1000=107.21kN门架支承面受冲切承载力107.21kN 上部荷载F=11.62kN,满足要求。( 2)支承面局部受压承载力验算 22A b=(0.20+0.10 X2)X(0.10 X3)=0.12m 荷载计算荷载类型标准值 新浇混凝土的侧压力F21.60 振捣混凝土产生的荷载 Q2K4.00,Al=0.20X0.10=0.02m 23 i=(Ab/Ai)0.5=2.45,f cc=0.85 X 14300=12155kN/m2

46、, co =0.753 3 ifccA=0.75 X 2X 12155X 0.02=364.65kN支承面局部受压承载力 F=364.65kN 上部荷载 F=11.62kN, 满足要求。 浇筑梁板前支撑面下层的支架不能拆除。5. 侧模板验算（ 1 ）荷载计算1 ）新浇砼的侧压力1/2F1 =0.22 y X 200/(T+15) 3 1 3 2V=0.22X24.00X4.44X1.20X1.15X2.000.5=45.75kN/m2( 丫 =24.03 1=1.203 2=1.15 V=2.0 T=30.0 C)2F2= 丫 H=24X 梁高=24X 0.90=21.60kN/m比较F1、F

47、2取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度为 F/ 丫 =0.90m。单位分项系数设计值单位2kN/m 2y G=1.225.922kN/m 22kN/m 2y Q=1.45.602kN/m 231.52梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.221.602kN/m2（ 2 ）模板强度验算取竖肋间距L=300mm计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=750X182/6=40500mm梁侧模和侧肋强度荷载组合+；I=bh3/12=750X183/12=364500mm2kN/m2。1 ）抗弯强度验算q=31.52 X (900 -150)/1000=23.64kN/m=23.64N/

48、mm ;弯矩系数 K=-0.105。2 2M(k=KqL=-0.105 X 23.64 X 300 =-223398N.mm=-0.22kN.m2d =MmWW=223398/40500=5.52N/mm侧模抗弯强度=5.52N/mm2< f n=13.00N/mm2,满足要求。2) 抗剪强度验算抗剪系数Kv=0.606Vna>=KvqL=0.606 X 23.64 X 300/1000=4.30 kN2T =3VmaJ(2bh)= 3X 4.30 X 1000/(2 X 18X 750)=0.48N/ mm侧模抗剪强度 t =0.48N/mm2< f v=1.40N/mm2

49、,满足要求。3) 挠度验算q，=21.60 X (900 -150)/1000=16.20kN/m=16.20N/mm，挠度系数 K =0.644 U maKu q，L4/100EI= 0.644 X 16.20 X 300 4/(100 X 6000X 364500)=0.39 mm U =300/250=1.20mm侧模挠度u ma>=0.39mm< u =1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：/ ”L 300L丄丄300 l 300 l 300才Jr < 才计算简图(单位q=kK/m)弯矩图(kN.m)4.30KKK剪力图(M)0.39变形图(皿沁(3)对拉螺

50、栓计算2Fs=0.95 X ( Y gF+y QQk) =0.95 X 31.52=29.94k N/m ;设 1 排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m 竖向间距 b=(900-150)/2=375mm=0.38m , N=abR=0.60 X 0.38 X 29.94= 6.83kN ;对拉螺栓 u 12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力6.83kN v容许拉力12.90kN,满足要求。(4)侧肋强度验算计算跨度 375mm跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm223334W=bh/6= 80X 80 /6=85333mm, I=bh /12= 80X 80

51、/12=3413333mm,1) 抗弯强度验算q=31.52 X 300/1000=9.46kN/m=9.46 N/mm22弯矩系数 K=-0.125 ; Ma)=KqL=-0.125 X 9.46 X 375 =-166289N.mm=-0.17kN.m2d =Mh)/w=166289/85333=1.95N/mm22侧肋抗弯强度 d =1.95N/mm v fn=13.00N/mm ,满足要求。2) 抗剪验算剪力系数20.625VnaFKqL =0.625 X 9.46 X 375/1000=2.22 kN2T =3Vma>/(2bh)= 3X 2.22 X 1000/(2 X 80

52、X 80)=0.52 N/mm侧肋抗剪强度 t =0.52N/mm2v f v=1.40N/mm2,满足要求。3) 挠度验算q，=21.60 X 300/1000=6.48kN/m=6.48N/ mm 挠度系数 K° =0.5214 4u mauKuq，L/100EI= 0.521 X 6.48 X 375 /(100 X 9000X 3413333)=0.02 mmu =375/250=1.50mm侧肋挠度u max=0.02mmv u =1.50mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：貯9.45 (6一 48)I375X+L计算简图单位“抽,2.22剪力图（质）0. 02变形图Um）6. 计算结果第一层龙骨 80 x 80mm单木枋250mn第二层龙骨 80 x 80mm双木枋1200mm门式钢管 脚手架纵向 900mn底模厚度18mm侧模厚度18mm竖肋80x 80mm木枋300mnS寸拉螺栓 1排U 12,横向间距600mm采