华北水利水工建筑物课程设计汇本

1、第一章根本资料1.1工程概况顺河水量丰沛，顺河中游与豫运河上游的礼河、还乡河分水岭均较薄弱，并 处于低山丘陵区，最窄处仅10余公里。通过礼河、洲河及输水渠道，可通向市； 经还乡河、陡河可通市。为解决市、市两地区用水，国家决定修建顺河水库。顺 河水库位于省、两地区交界处，坝址位于迁西县扬岔子村的顺河干流上，控制流 域面积33700平方公里，总库容为25.5亿立方米。水库距迁西县城35公里，有公 路相通。水库枢纽由主坝、电站及泄水底孔等组成，水库主要任务是调节水量，供某 市和地区工农业及城市人民生活用水，结合引水发电，并兼顾防洪要求，尽可能 使其工程提前竣工获得收益，尽早建成。根据水库的工程规模及

2、其在国民经济中的作用，枢纽定为一等工程，主坝为I级建筑物，其它建筑物按II级建筑物考虑。1.2水文分析1. 年径流：顺河水量较充分，顺河站多年平均年径流量为24.5亿立方米占全 流域的53%,年分配很不均匀，主要集中在汛期七、八月份。丰水年时占全年50 60%,枯水年占3040%,而且年际变化也很大。2. 洪水：多发生在七月下旬至八月上旬，有峰高量大涨落迅速的特点，据调查 近一百年来有六次大水，其中1883年最大，由红痕估算洪峰流量约为 24400 27400m3/s，实测的45年资料中最大洪峰流量发生在 1962年为18800m3/s。3. 泥沙：本流域泥沙颗粒较粗，中值粒径0.0375毫米

3、，全年泥沙大局部来自 汛期七、八月份，主要产于一次或几次洪峰且年际变化很大，由计算得，多年平 均悬移质输沙量为1825万吨多年平均含沙量7.45公斤/立方米。推移质缺乏观测 资料。可计入前者的10%,这样总入库沙量为2010万吨。淤砂浮容重为0.9吨/ 立米，摩擦角为12度。淤砂高程157.5米。1.3气象库区年平均气温为10C左右，一月份最低月平均产气温为零下 6.8C，绝对最 低气温达零下217C （1969年）7月份最高月平均气温25E，绝对最高达39C （1955 年），本流域无霜期较短（90180天）冰冻期较长（120200天），顺河站附近河道一般12月封冻，次年3月上旬解冻，封冻期

4、约70100天，冰厚0.40.6米，岸边 可达1米，流域冬季盛行偏北风，风速可达七、八级，有时更大些，春秋两季风 向变化较大夏季常为东南风，多年平均最大风速为18米/秒，水库吹程D=3公里。1.4工程地质库区地质：顺河水库、库区属于中高山区，河谷大都为峡谷地形，只西城峪 至北台子一带较为宽阔沿河两岸阶地狭窄，断续出现且不对称，区域无严重的坍 岸及渗漏问题。第四大岩层(Ar I 4)为角闪斜长片麻岩。具粗粒至中间细粒纤状花岗 变晶构造，主要矿物为斜长石、石英及角闪石，本层岩体呈厚层块状、质地均一、 岩性坚硬、抗风化力强、工程地质条件较好，总厚度185米左右。岩石物理力学性质：岩石容重为2.682

5、.70吨/立米，饱和抗压强度，弱风化和微分化岩石均在 650公斤/厘米2以上，有的可达1100公斤/厘米2,混凝土与岩石的磨擦系数微分 化及弱风化化下部，可取=1.10, =7.5kg/cm2。地震：库区附近历史地震活动较为频繁，近年来微繁。弱震仍不断发生，其 中1936年和1976年两次发生6度左右地震，1977年6月国家地震局地震地质大 队对本区域地震问题作了鉴定，水库的根本烈度为6度，考虑到枢纽的重要性，和水库激发地震的可能性拦河坝设防烈度采用7度。1.5枢纽建筑物特性指标项目单位指标备注校核洪水位米227.2设计洪水位米225.7p=0.01%水正常畜水位米224.7p=0.1%汛期限

6、制水位米216.0位死水位（发电）米180.0校核洪水位尾水位米156.8设计洪水尾水位米152.0正常尾水位米138.4总库容亿立米25.5计入十年淤积库调洪库容亿立米7.4兴利库容亿立米19.5容共用库容亿立米5.6死库容亿立米4.2计入十年淤积坝型混凝土重力坝坝顶溢孔数孔19堰顶咼程米210.0闸墩的中墩厚度 为3米每孔净宽米15.0横缝设在闸墩 中间工作闸门尺寸米X米15 X 15弧形钢闸门启闭机（2X 70吨）台19固定式卷扬机设计洪水下泄能力米3/秒32300校核水位下泄量42900限泄275003进口底咼程米160.0底孔数目孔4泄工作闸门尺寸（宽X米X米5X 7弧形钢闸门水启闭

7、机台4设计水位泄水能力米3/秒4340孔校核水位泄水能力米3/秒4430水管道进口底咼程管线长度米米170.0121.0三条引水管电管径米5.0站 引 水 管最大引水流量米3秒104每条引水道工作闸门扇米3 5 X 7平板钢闸门工作闸门启闭机X米台3240 X 70吨液压道平板检修门米X米5X 8.5式共用一扇检修门启闭机台1400/25吨门机主厂房尺寸（长X宽X米X米72 X 19.1 X高）X米39.00机组间距米16水轮发电机组台3电装机容量万瓦3X 6=18水轮机型号HL702-LJ 330额定出力万瓦6.18站发电机型号TS-750/190 36额定出力万瓦6.0主要压器型号SSPL

8、-800 00/220输电线电压千伏220共3台第二章坝体剖面拟定2.1剖面拟定原那么1、设计断面要满足稳定和强度要求；2、力求剖面较小；3、外形轮廓简单；4、工程量小，运用方便，便于施工。重力坝的根本剖面是指在自重、静水压力和扬压力三项主要荷载作用下，满足稳定和强度要求，并使工程量最小的三角形剖面，如图21所示，在坝高H、水压力P、抗剪强度参数f、c和扬压力U的条件下，根据抗滑稳定和强度要求， 可以求得工程量最小的三角形剖面尺寸。图2-1重力坝的根本剖面图示2.2拟定实用剖面确定坝顶高程1高差 h的计算根据？混凝土重力坝设计规？ ,坝顶应高于校核洪水位，坝 顶上游防浪墙顶的高程应高于波浪顶高

9、程，其与正常蓄水位或校核洪水位的高差， 可由下边公式丨计算，应选择两者中防浪顶咼程中咼者作为选定咼程。式中：旦-防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m;一-波高，m；H-波浪中心线至正常或校核洪水位的高差，m ；' -平安超高；根据根本资料可知：水库吹程 D=3X 103m，多年平均最大风速 V0=18m/s。 该工程的构造平安级别为I级，故查得设计洪水位情况hc= 0.7m ;校核洪水位情况hc= 0.7m。下面按官厅公式计算h1%， hz。4=olo us 曲才Z = l0.4lf1L波高hl: gD/V02=28 (20250)，为累计频率5%的波高h5%规规定应采用累计频率

10、为1%时的波高，对应于5%波高，应乘以1.24; 首先计算波浪高度hl和波浪长度L和波浪中心线超出静水面的高度 hz 1、设计洪水位时：设计洪水位时 h计算风速采用50年一遇的风速2 V0 =2X 18=36m/s，吹程D=3X 103m。波浪三要素计算如下：波高 hl=0.0166 V054 D13=2.11m波长 L=10.4(hl)0.8 =19m壅高一般峡谷水库因，所以:因；取 hz=n h.L=0.736m由规？SL319-2005中波浪爬高公式计算得出h=h5% =2.11mhz = 0.736m ; hc = 0.7m因 gD/V02=28, h1%=1.24h5%=2.616m

11、 ； h = hi% + hz + hc=4.05m2、校核洪水位时：计算方法同上，V0取18 m/s h = h1% + hz + hc=1.10+0.26+0.5=1.85m2坝顶高程计算坝顶高程按下式计算，并选用其中较大值坝顶高程=设计洪水位+ h设=225.7+4.05=229.75m坝顶高程=校核洪水位+ h校=227.2+1.85=229.05m取设计洪水位时的情况229.75m为保证坝体运行平安，需设置防浪墙，取1.2m，为 229.75m。确定坝高1、枢纽布置方案拟定枢纽布置是确定挡水坝段、溢流坝段、电站坝段、底孔坝段的相互位置，挡 水坝段布置在河床两岸，河床中间为溢流坝段、电

12、站坝段、底孔坝，而溢流坝段 与电站坝段不宜建在一起，故枢纽布置方案有两种：方案一电站坝段在右岸优点：1、进坝公路在左岸，便于交通运输；2、电站坝段在右岸主河槽位置, 水轮机安装高程低，从而有利于发电。缺点：左岸设溢流坝，冲刷坑部位地质条件较差。方案二电站坝段在左岸优点：1、电站布置在左岸，地势开阔，布置方便；2、溢流坝位于右岸河床段，使冲刷避开左岸地质条件较差的区域。缺点：增加开挖工程量，运输不方便综上所述，方案一工程量小，运输方便，且左岸冲刷问题可经工程措施予以 处理，保证大坝平安稳定，应选方案一2、确定坝高根据规，坝高超过100m时，可建在新鲜、微风化至弱风化下部基岩上。原那 么上应考虑技

13、术加固处理后，在满足坝的强度和稳定的根底上，减少开挖。根底 中存在的局部工程地质缺陷，例如表层夹泥裂缝、强风化区、断层破碎带、节理 密集带及岩溶充填物等均应结合根底开挖予以挖除。由方案一，河床的片麻岩地 基上修建实体重力坝，通过立视图上确定的坝基开挖线定出建基面最低开挖高程 为 126.0m。因此，最大坝高为228.55 -126=102.55m属于高坝。坝顶宽度坝顶宽度应根据设备布置、运行、检修、施工和交通等需要确定并应满足抗 震，特大洪水时维护等要求。因无特殊要求，根据规的规定，坝顶宽度可采用坝高的8%10%取值，且不小于2m并应满足交通和运行管理的需要。按坝高的 10%计算，即为10.4

14、米，考 虑到上游防浪墙、下游侧护栏、排水沟槽及两边人行道等，取坝顶宽为10m，以满足大坝维修作业通行需要。坝坡确实定拟定坝体形状为根本三角形。坝的下游面为均一斜面，斜面的延长线与上游 坝面相交于最高库水位处，为了便于布置进口控制设备，又可利用一局部水重帮 助坝体维持稳定，本次设计采用上游坝面上部铅直，下部倾斜的形式。该形式为 实际工程中经常采用的一种形式，具有比拟丰富的工程经历。根据条件，上游坝坡坡率n=0.2，做成上铅直下部倾向上游；下游坝坡坡率m=0.60.8，取 m=0.8。在上下游坡率及坝顶高程的条件下，上游起点高程为185.0m，下游起波点高程为 228.55m根底灌浆廊道尺寸拟定高

15、、中坝必须设置根底灌浆廊道，兼作灌浆、排水和检查之用。根底灌浆廊道的断面尺寸，应根据浇灌机具尺寸即工作要求确定，为了保证 完成其功能且可以自由通行，设计根底灌浆廊道断面取3.0X 4.5m，形状采用城门洞型。廊道的上游壁离上游侧面的距离应满足防渗要求，在坝踵附近距上游坝面0.050.1倍作用水头、且不小于45m处设置，本次设计取9m，为满足压力灌 浆，根底灌浆廊道距基岩面不宜小于 1.5倍廊道宽度，取6m。初步拟定坝体形状剖面如下图。图2-2非溢流坝段剖面尺寸图第三章稳定分析3.1荷载计算及其组合重力坝的主要荷载主要有：自重、静水压力、浪压力、泥沙压力、扬压力、 地震荷载等，常取1m坝长进展计

16、算。荷载组合可分为根本组合与特殊组合两类。根本组合属于设计情况或正常情况，由同时出现的根本荷载组成。特殊组合属校核情况或非常情况，由同时出现 的根本荷载和一种或几种特殊荷载组成。设计时应从这两类组合中选择几种最不 利的、起控制作用的组合情况进展计算，使之满足规中规定的要求。本次设计考虑的根本荷载组合为正常蓄水位和设计洪水位；特殊组合为校核 洪水位和地震情况，它们分别考虑的荷载如下表所示。表3-1何载组合考虑情况何载自重水重静水 压力扬压 力泥沙 压力浪压 力地震何载动水 压力泥沙压 力根本组合校核洪水位情况2222222注：1.应根据各种作用同时发生的实际可能性，选择计算中的最不利的组合;2分

17、期施工的坝应按相应的荷载组合分期进展计算。3. 施工期的情况应作必要核算，作为特殊组合。4根据地质和其他条件，如考虑运用时排水设备，易于堵塞，须经常维修时, 应考虑排水失效的情况，作为特殊组合。5. 地震情况的静水压力、扬压力、浪压力按正常蓄水位计算。6. 表中的“2表示应考虑的荷载。下面就各种情况计算相应荷载，计算示意图如下图3-1重力坝荷载计算示意图自重W坝体自重的计算公式：W =Vy ckN3-6式中 V坝体体积，m3;由于取1m坝长，可以用断面面积代替，通常把 它分成如图3-1所示的假设干个简单的几何图形分别计算重力；丫 c 坝体混凝土的重度本设计中混凝土的重度为24kN/ m3分解后

18、的三局部自重：W= W1 + W2 + W3 =24 X 0.5 X 11.8 X 59+24 X 102.55+24 X 0.5 X 91.25 X 73=112464kN静水压力P静水压力是作用在上下游坝面的主要荷载，计算时常分解为水平水压力 PH和垂直水压力PV两种。根据水力学公式水平水压力PH计算公式为：式中：H 计算点处的作用水头，m;丫 w 水的重度，常取 9.81 kN/m3;垂直水压力PV按水重计算。计算正常蓄水位情况下的上下游水深：上游水深 H1 =227.2-124.0=103.2m 下游水深 H2 =156.8-124.0=32.8m上游垂直水压力：Pv1=8022.5k

19、N下游垂直水压力：Pv?=30.8X 0.8 X 30.8X 0.5 X 9.81=3720kN水重：Pv= Pvi+ Pvs=8022.5+3720=11742.5 kNJ上游水平水压力：Pf= 0.5X 9.81 X 102.552= 51533kN宀下游水平水压力：PH2=0.5X 9.81 X 30.82=4650kN泥沙压力Ps一般计算年限取 50100年，水平泥沙压力 Ps为：昱=扎曲汽好-式中：丫 sb泥沙的浮容重， 0.9X 9.8kN/m3 ;hs 坝前淤沙厚度，157.5-126=31.5ms淤沙的摩擦角，（12° ）。故泥沙压力为Ps=12X 0.9X 9.81

20、 X 33.52x tan245 - 12 /2=2889kN浪压力1. 波浪要素计算及波态判别根据规SL319-2005波浪要素按官厅水库公式计算适用于V0<20m/s及D<20km：业丸和叮川逖 常.曙h 当gD/V02=20250时，为累积频率5%的波高h5%; 当gD/V02=2501000时，为累积频率10%的波高h10% 由剖面计算结果知，取累积频率 5%的波高h5%Lm平均波长m；波浪中心线至水库静水位的高度 hz按下式计算：其中，平均波长Lm按下式计算：03%如隠)四武=0.331V0-12.15(gD/V02)13.75 X V02g =9.44m2波浪压力计算各

21、种情况均按深水波计算浪压力，如下图深水波浪压力分布浪压力计算公式为h1%=1.1 hz = 0.26mPl= 丫 Lm(h1%+hz)4=9.8lX 9.44- 4X 1.1 + 0.26=32kN 扬压力U扬压力为渗透压力和浮托力浮托力：UF =9.81 X (156.8-126) X 93=28100 KN渗透压力：由？混凝土重力坝设计规？河谷段 丫 =0.20.3 岸坡段丫 =0.30.4选取 0.3 丫 h=0.3X227.2-126=30m渗透压力：U1 =17825 KN所以扬压力：U= U1 + UF = 28100+17825=45385 KN水平推力：P=PL + PS -

22、P H=32+51533+2889-4650=49804KN铅直应力： W= Pv + G+PS, +PV, =8022.5+112464+876+3720=117862.5 KN C, A=750X 93=69750 KN3.2稳定分析重力坝的抗滑稳定分析按单一平安系数法和分项系数极限状态设计进展计算 和验算。抗滑稳定分析的目的是核算坝体沿坝基面或沿地基深层软弱构造面抗滑 稳定的平安度。抗滑稳定计算时取单宽作为计算单元。U坝体抗滑稳定计算简图正常蓄水位情况按单一平安系数法验算，计算公式如下：“川三沪-刃+山J式中：Ks'按抗剪断强度计算的抗滑稳定平安系数；f' 坝体混凝土与坝

23、基接触面的抗剪断摩擦系数，f' =1.10c '坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断凝聚力，KPa, c '=75kg/cm2=735.75KPaA 坝基接触面截面积，单宽，A=94.6m2。工W作用于坝体上全部荷载包括扬压力对滑动平面的法向分值，kN; 工P作用于坝体上全部荷载对滑动平面的切向分值，kN;按抗剪断强度公式3-18计算的坝基面抗滑稳定平安系数Ks'值应不小于3.0=(1.1 X 117862.5- 45385+ 69750- 49804 =3.72所以，Ks' K=3满足规要求。第四章应力分析应力分析的目的是为了检验大坝在施工期和运用期是否满足

24、强度要求，同时 也是研究解决设计和施工期中的某些问题，如混凝土标号区分和某些部位的配筋 等提供依据。在一般情况下，坝体的最大、最小正应力和主应力都出现在上下游坝面，所 以重力坝设计规规定，应核算上下游坝面的应力是否满足强度要求。应力分析的过程是：首先进展荷载计算和荷载组合，然后选择适宜的方法进 展应力计算，最后检验坝体各部位的应力是否满足强度要求。依据规，本次应力 分析用材料力学法进展计算。材料力学法三个根本假定：1坝体混凝土为均质、连续、各向同性的弹性材料。2. 视坝段为固接于地基上的悬臂梁，不考虑地基变形对坝体应力的影响，并认为各坝段独立工作，横缝不传力。3假定坝体水平截面上的正应力 0按

25、直线分布，不考虑廊道等对坝体应力的 影响。4.1计算截面以上全部荷载对截面垂直水流流向的形心轴的力矩 1坝体自重产生的力矩MW1 = 750250KN mMW2 =116640KN mMW3 =305320KN m2上游坝坡上产生的力矩Mpvl =9.8X 11.8X46.2X (11.82+10+25.5)=221182.3 KN mMpv2 =9.8X 0.5X 59X 11.8X (47.3- 11.83)=147940 KN- m 3泥沙自重产生的力矩MPSH =2888X 1/3 X (157.5- 126)=30324 KN- mMPSV =9.8X 0.5X 31.5X 11.8

26、X (47.3- 11.873)=78942 KN- m4上游静水压力产生的力矩：MPH =51533X 1/3X 101.2=1738379.9 KN- m5浪压力产生的力矩波长 L=19.02m 坝前水深 H=99.7m h1% =2.6m, hz=0.73m y1，y2分别为浪压力三角形形心到坝基面中心的距离y仁94.47m，y2=87mM=1/4 X 9.8 X 19.02 X 94.47 X (19.022+2.6+0.73) 872 X 9.8 X (19.022)2=17960 KN- m6水自重产生的力矩MPh，=ph，X 1/3(156.8 126) = 4648.32X 1

27、/3(156.8- 126)=47723KN- m MPv, = pvX03 156.8 126=76356.7 KN- m7不计扬压力产生的力矩4.2上、下游边缘应力。yu和。yd计算公式其中：工W作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和，kN;工M作用于计算截面以上全部荷载对坝基截面垂直水流流向形心轴的力 矩总和，kN m；B计算截面的长度，m。13 / 17艺 W=11786.25 kN艺 M=750250+ 116640+ 305320+ 14940-30324+ 78942-1738379.9 351066.3 17960+ 47723 76356.7= 249205.6kN mB

28、=93m=117862.593 + 6X 249205.6932=1094 kPa=117862.593 249205.6932=1238 kPa(7 yu和c yd均大于0,坝踵、坝址处均没有出现拉应力，满足工程规要求。4.3主应力计算坝体混凝土材料C20拉压强度为20Mpa。计算结果说明，重力坝在正常蓄水位情况下应力满足规要求第五章细部构造设计5.1坝顶构造坝顶路面应具有23%的横向坡度，并设置砼排水沟(30 X 30cm)以排出坝顶 雨水，坝顶上游的防浪墙宽0.5m，高1.2m要承受波浪和漂浮物的作用，因此 墙身应有足够的刚度、强度和稳定性，宜采用与坝体连成整体的钢筋砼构造，而 下游侧那

29、么可设防护栏，为满足运用要求和交通要求，在坝顶上布置照明设施， 即在上游侧每隔25m设一对照明灯，一只朝向坝顶路面方向，一只朝向水库方向。 根据大坝正常运行需要，在坝顶还要设置通向坝体部各层廊道、电站的电梯井， 便于观测和维修人员快速进出。5.2分缝止水坝体分缝1、横缝：减小温度应力，适应地基不均匀变形和满足施工要求；2、纵缝：适应砼的浇筑能力和减小施工期的温度应力，在平行坝轴线方向设 置。一般情况下横缝为永久缝，也有临时缝，垂直坝轴线，用于将坝体分成为假 设干独立的坝段；纵缝为临时缝，可分为铅直纵缝、斜缝和错缝三种，纵缝缝面 应设水平向键槽，键槽呈斜三角形，槽面大致沿主应力方向，在缝面上布置

30、灌浆 系统进展接缝灌浆，为了灌浆时不使浆液从缝流出，必须在缝的四周设止浆片。3、 水平施工缝：是上、下层浇筑块之间的接合面。浇筑块厚度一般为1.5 4.0m;在靠近基岩面附近用0.751.0m的薄层浇筑，以利于散热，减少温升，防 止开裂。横缝需设止水，止水材料有金属片、橡胶、塑料及沥青等，对于高坝应采用 两道止水片，中间设沥青井，金属片止水一般采用1.01.6mm后的紫铜片，第一道止水治上游面的距离应有利于改善坝体头部应力，一般为0.52.0m本设计采用1.0m，每侧埋入砼的长度约为2025cm本设计采用25cm，在止水片的安 装时要注意保证施工质量，沥青井为方形或圆形本设计采用方形，其一侧可

31、用预制砼块，预制块长1.01.5m,厚510cm本设计采用1m x 10cm，沥青井尺 寸大致为15cm15cm至25cm25cm本设计采用20cmx 20cm，井灌注的填料 由二号或三号是由沥青，水泥和石棉粒组成，井设加热设备通常采用电加热的 方法，将钢筋埋入井中，并以绝缘体固定，从底部一直通到坝顶，在井底设置沥 青排出管，以便排除老化的沥青，重填新料，管径可为1520cm。止水片及沥青井需伸入岩基一定深度，约 3050cm,井填满沥青砂，止水片 必须延伸到最高水位以上，沥青井需延伸到坝顶。5.3混凝土标号分区砼重力坝坝体各局部的工作条件及受力条件不同，对砼材料性能指标的要求也 不同,为了满

32、足坝体各局部的不同要求，节省水泥用量及工程费用，把平安与经济统 一起来，通常将坝体砼按不同工作条件进展分区，选用不同的强度等级和性能指标 一般分为6个区,见下列图。U区一上、下游水位变化区坝体表层砼，既受水位的作用也受大气影响；川区一上、下游最低水位以下坝体表层砼；W区一坝体根底砼；V区一把体部砼；切区一抗冲刷局部的砼。为了便于施工，选定各区域砼等级时，各类别应尽量少，相邻区的强度等级不得超过两级，分区的厚度一般不得小于 25m,以便浇筑施工，分区对混凝土性 能的要求见下表，表中“ +表示选择各区同等级的主要控制因素，有“ +的表 示需要提出要求；有“-的为不需要提出要求。表5-1坝体各区对混

33、凝土性能的要求表5-1坝体各区对混凝土性能的要求分 区强 度抗 渗抗冻抗冲 刷抗侵 蚀低 热八、最大水灰比选择各区厚度的主 要因素严寒寒冷 地区温和地区I+-+-+0.550.60抗冻II+-+0.450.50抗冻、抗裂III+-+0.500.55抗渗、抗裂IV+-+0.500.55抗裂V+-+0.650.65VI+-+0.450.45抗冲、耐磨5.4坝体排水坝体排水为了减小渗水对坝体的不利影响，在靠近坝体上游面需要设置排水 管幕，排水管应通至纵向排水管道，其上部应通至上层廊道或坝顶溢流面以下， 以便于检修管距可采用采用3m,排水管幕距上游坝面的距离，一段要求不小于坝 前水深的 1/101/1

34、2,且不少于 2m, 1/101/12 104.14107.1=8.6810.71 m，故根据规定排水管设置在距上游面 9m处，以使渗透坡降控制在允许围。排水 管采用预制多孔混凝土管，径可为15cm25cm取20cm，随着坝体混凝土的浇 筑而加高。渗入排水管的水可聚集到下层纵向廊道，沿积水沟或集水管经横向廊 道的排水沟汇入集水井，再用水泵或自流排水排向下游，排水沟断面常用30cm X30cm，低坡3%,排水管施工时必须防止被混凝土的杂物等堵塞。排水管与廊道的 连通采用直通式。5.5廊道系统为了满足施工运用要求，如灌浆，排水，观测，检查和交通的需要，在坝体 设置各种廊道，这些廊道互相连通，构成廊

35、道系统。坝基灌浆廊道帷幕灌浆需要在坝体浇灌到一定高度后进展，以便利用混凝土压重提高灌浆 压力，保证灌浆质量。本次设计根底灌浆廊道断面取3.0X 4.5m，形状采用城门水洞型。廊道的上游壁离上游侧面的距离应满足防渗要求，在坝踵附近距上游坝面 0.050.1倍作用水头、且不小于 45m处设置，本次设计取10m，为满足压力 灌浆，根底灌浆廊道距基岩面不宜小于 1.5倍廊道宽度，取5m。灌浆廊道兼有排水作用，并在其上游侧设排水沟，下游侧设坝基排水孔幕， 在靠近廊道最低处设置集水井，聚集从坝基和坝体的渗水，然后经由水泵抽水排 至下游坝外。检查及坝体排水廊道为了检查巡视和排除渗水，常在靠近坝体上游面适当高

36、度方向每隔1530m设置检查和排水廊道，断面形式多采用城门洞形，最小宽度为1.2m，最小高度为2.2m，距上游面的距离应不少于 0.050.07倍水头，且不小于3m,该重力坝选取 7m,上游测设排水沟。各层廊道在左右两岸应各有一个出口，并用铅直的井使各层廊道连通。排水 廊道断面尺寸统一拟定为2mX 2.5m，城门洞形。第六章地基处理设计天然地基，由于经受长期的地质作用，一般都有风化、节理、裂隙等缺陷， 有时还有断层、破碎带和软弱夹层，所有这些都需要采取适当的处理措施，地基 处理的主要任务是：1防渗；2提高基岩的强度和整体性。6.1清基开挖开挖原那么地基开挖与清理的目的是使坝体坐落在稳定、巩固的地基上。开挖深度应根 据坝基应力、岩石强度及完整性，结合上部构造对地基的要求和地基加固处理的 效果、工期和费用等研究确定，原那么上应考虑技术加固处理后，在满足坝的强 度和稳定的根底上，减少开挖。坝高超过 100m时，可建在新鲜、微风化或弱风化