高大模板支撑架设计计算(绝对不改)

1、1 / 32 文档可自由编辑打印PKPMPKPM（CMIS_2011CMIS_2011 北京版）计算北京版）计算梁底支架（主楼梁底支架（主楼 15m15m 跨跨 500*1300mm500*1300mm 梁）计算书梁）计算书 计算依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数计算参数: : 模板支架搭设高度为 12.3m， 梁截面 BD=500mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 2 道承重立杆。 面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 21.0N/mm2，弹性模量 9000.0N

2、/mm2。 木方 7878mm,木方剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 10000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管 483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距 500,200mm 计算。 模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 4.50kN/m2。 地基承载力标准值 300kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。 扣件计算折减系数取 1.00。 1230015001300500500200500图 1 梁模板支撑架立面简图 按照规范 4.3.1 条规定确

3、定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.30+0.71.402.00=46.712kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。2 / 32 文档可自由编辑打印 一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋

4、混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.450=14.918kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.300+0.500)/0.500=1.395kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.450=1.012kN 均布荷载 q = 1.3514.918+1.351.395=22.022kN/m 集中荷载 P = 0.981.013=0.992kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 本算例中，截面惯性矩 I

5、和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4； 250 250 0.99kN22.02kN/mAB 计算简图 0.0960.172 弯矩图(kN.m) 2.063.443.442.06 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 250 25016.31kN/mAB3 / 32 文档可自由编辑打印 变形计算受力图 0.0000.295 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.065kN N2=7.874kN N3=2.065kN 最大弯矩 M = 0.172kN.m 最大变形

6、V = 0.295mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 016875=10.193N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 21.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,满足要求满足要求! ! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.295mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于 250.0/250,250.0/250,满足要求满足要求! ! 二、梁底支撑木方的计算二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，

7、计算公式如下: 均布荷载 q = 7.874/0.450=17.498kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.117.500.450.45=0.354kN.m 最大剪力 Q=0.60.45017.498=4.724kN 最大支座力 N=1.10.45017.498=8.661kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 79.09cm3； 截面惯性矩 I = 308.46cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.354106/79092.0=4.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于 15.0N/

8、mm15.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 11.328kN/m 最大变形 v =0.67711.328450.04/(10010000.003084588.0)=0.102mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于 450.0/250,450.0/250,满足要求满足要求! ! 三、托梁的计算三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。4 / 32 文档可自由编辑打印 500 200 500 2.06kN 7.87kN 2.06kN 1.67k

9、N 1.67kN 0.09kN/mAB 托梁计算简图 0.6640.000 托梁弯矩图(kN.m) 0.000.031.701.703.77 3.783.953.943.943.953.78 3.771.701.700.030.00 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 500 200 500 1.53kN 5.10kN 1.53kN 1.24kN 1.24kN 0.09kN/mAB 托梁变形计算受力图 0.4160.037 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.663kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.729kN 经过计算得到

10、最大变形 V= 0.416mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.663106/1.05/8982.0=70.30N/mm25 / 32 文档可自由编辑打印 顶托梁的抗弯计算强度小于顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.416mm 顶托梁的最大挠度小于顶托梁的最大挠度小于 500.0/400,500.0/400,满足要求满足要求! ! 四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算

11、纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.73kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.460=1.971kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.225=0.304kN 非顶部立杆段 N = 7.729+1.971=

12、9.699kN 顶部立杆段 N = 7.729+0.304=8.033kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1

13、.217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.649,l0=3.813m；=3813/16.0=239.058, =0.128 =8033/(0.128423.9)=148.048N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.298,l0=3.949m；=3949/16.0=247.597, =0.120 =8033/(0.120423.9)=157.918N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400 时，=154.628N/mm2,立杆的稳定性计算立杆的稳定

14、性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.813m；=3813/16.0=239.089, =0.1286 / 32 文档可自由编辑打印 =9699/(0.128423.9)=178.756N/mm2,立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.0000.115=0.035kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m；

15、lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0351.2001.5001.500/10=0.012kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆 Nw=7.729+1.41.460+0.91.40.012/0.450=9.732kN 非顶部立杆 Nw=7.729+1.40.225+0.91.40.012/0.450=8.066kN 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.649,l0=3.813m；=3813/16.0=239.058, =0.128 =8066/(0.128423.9)=151.267N/mm2 a=0.5m 时，

16、u1=1.298,l0=3.949m；=3949/16.0=247.597, =0.120 =8066/(0.120423.9)=151.267N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400 时，=151.267N/mm2,立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.813m；=3813/16.0=239.089, =0.128 =9732/(0.128423.9)=181.975N/mm2,立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六

17、、基础承载力计算六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 38.80 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.70 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 120.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 300.00 地基承载力的计算满足要求地基承载力的计算满足要求! !7 / 32 文档可自由编辑打印

18、梁侧模板（主楼梁侧模板（主楼 15m15m 跨跨 500*1300mm500*1300mm 梁）计算书梁）计算书 一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度 500mm，高度 1300mm，两侧楼板厚度 120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置 5 道，内龙骨采用 4090mm 木方。 外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。 对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 500+400mm，断面跨度方向间距 600mm，直径 16mm。 面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 21.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 木方

19、剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 10000.0N/mm2。 2852852852855004001300mm500mm 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 4.000h； T 混凝土的入模温度，取 15.000； V 混凝土的浇筑速度，取

20、 2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.180m； 1 外加剂影响修正系数，取 1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.310kN/m2 考虑结构的重要性系数 0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.320=25.488kN/m28 / 32 文档可自由编辑打印 考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面

21、板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取 0.60m。 荷载计算值 q = 1.225.4880.600+1.403.6000.600=21.375kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 22.50cm3； 截面惯性矩 I = 16.88cm4； 285 285 285 28521.38kN/mAB 计算简图 0.1340.186 弯矩图(kN.m) 2.393.703.262.832.833.263.702.39 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 285

22、285 285 28515.29kN/mAB 变形计算受力图 0.4210.021 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.393kN9 / 32 文档可自由编辑打印 N2=6.962kN N3=5.657kN N4=6.962kN N5=2.393kN 最大弯矩 M = 0.186kN.m 最大变形 V = 0.421mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 022500=8.267N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 21.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,满足要求满足要求! !

23、 (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.421mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于 285.0/250,285.0/250,满足要求满足要求! ! 四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.6025.49+1.40.603.60=21.375kN/m 挠度计算荷载标准值 q=0.6025.49=15.293kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 12.825/0.600=21.375kN/m 最

24、大弯矩 M = 0.1ql2=0.121.3750.600.60=0.770kN.m 最大剪力 Q=0.60.60021.375=7.695kN 最大支座力 N=1.10.60021.375=14.108kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.770106/54000.0=14.25N/mm2 抗弯计算强度小于抗弯计算强度小于 15.0N/mm15.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)挠度计算 最大变形 v =0.677

25、15.293600.04/(10010000.002430000.0)=0.552mm 最大挠度小于最大挠度小于 600.0/250,600.0/250,满足要求满足要求! ! 五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。 50 450 400 230 5014.11kN14.11kN14.11kN14.11kN14.11kNAB 支撑钢管计算简图10 / 32 文档可自由编辑打印 0.8190.982 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.000.0014.11

26、14.114.874.879.249.2413.7813.780.330.3314.4414.440.980.9814.1114.110.000.00 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 50 450 400 230 5010.09kN10.09kN10.09kN10.09kN10.09kNAB 支撑钢管变形计算受力图 0.1310.033 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.981kN.m 最大变形 vmax=0.131mm 最大支座力 Qmax=23.012kN 抗弯计算强度 f=0.981106/898

27、2.0=109.22N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150450.0/150 与与 10mm,10mm,满足要求满足要求! ! 六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000

28、 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 23.012 对拉螺栓强度验算满足要求对拉螺栓强度验算满足要求! !11 / 32 文档可自由编辑打印梁底支架（东、西侧附楼梁底支架（东、西侧附楼 9m9m 跨跨 400*850mm400*850mm 梁）计算书梁）计算书 计算依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数计算参数: : 模板支架搭设高度为 7.7m， 梁截面 BD=400mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 1 道承重立杆。 面板厚度

29、 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 26.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 木方 7878mm,木方剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。 模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 4.50kN/m2。 地基承载力标准值 300kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。 扣件计算折减系数取 1.00。 76501500850400450450图 1 梁模板支撑架立面简图

30、按照规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.85+0.50)+1.402.00=29.410kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.85+0.71.402.00=31.221kN/m212 / 32 文档可自由编辑打印 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等

31、。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.900=19.508kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.850+0.400)/0.400=2.363kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.900=1.620kN 均布荷载 q = 1.3519.508+1.352.363=29.525kN/m 集中荷载 P = 0.981.620=1.588kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别

32、为: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； 200 200 1.59kN29.52kN/mAB 计算简图 0.0830.148 弯矩图(kN.m) 2.213.693.692.21 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：13 / 32 文档可自由编辑打印 200 20021.87kN/mAB 变形计算受力图 0.0000.081 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.214kN N2=8.969kN N3=2.214kN 最大弯矩 M

33、= 0.147kN.m 最大变形 V = 0.081mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 033750=4.356N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,满足要求满足要求! ! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.081mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于 200.0/250,200.0/250,满足要求满足要求! ! 二、梁底支撑木方的计算二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活

34、荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.969/0.900=9.965kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.970.900.90=0.807kN.m 最大剪力 Q=0.60.9009.965=5.381kN 最大支座力 N=1.10.9009.965=9.866kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 79.09cm3； 截面惯性矩 I = 308.46cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.807106/79092.0=10.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯

35、计算强度小于 15.0N/mm15.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 6.075kN/m14 / 32 文档可自由编辑打印 最大变形 v =0.6776.075900.04/(10010000.003084588.0)=0.875mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于 900.0/250,900.0/250,满足要求满足要求! ! 三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算 ( (一一) ) 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取木方支撑传

36、递力。 450 450 2.21kN 8.97kN 2.21kNAB 支撑钢管计算简图 0.1400.191 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.560.561.661.661.661.660.560.56 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 450 450 1.64kN 5.47kN 1.64kNAB 支撑钢管变形计算受力图 0.0000.057 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.191kN.m 最大变形 vmax=0.057mm15 / 32 文档可自由编辑打印 最大支座力 Qmax=12.280kN 抗弯

37、计算强度 f=0.191106/4491.0=42.61N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150450.0/150 与与 10mm,10mm,满足要求满足要求! ! ( (二二) ) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.00kN；

38、R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, ,可以考虑采用双扣件可以考虑采用双扣件! ! 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.28kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.972=1.312kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.229=0.309kN 非顶部立杆段 N = 12.280+1.312=

39、13.592kN 顶部立杆段 N = 12.280+0.309=12.588kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值

40、为 1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =12588/(0.163423.9)=182.560N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =12588/(0.152423.9)=195.371N/mm216 / 32 文档可自由编辑打印 依据规范做承载力插值计算 a=0.300 时，=186.

41、830N/mm2,立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =13592/(0.163423.9)=197.110N/mm2,立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.0000.115=0.035kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，

42、0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0350.9001.5001.500/10=0.009kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆 Nw=12.280+1.40.972+0.91.40.009/0.900=13.604kN 非顶部立杆 Nw=12.280+1.40.229+0.91.40.009/0.900=12.601kN 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =12601/(0.163423.9)=184.699N/m

43、m2 a=0.5m 时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =12601/(0.152423.9)=184.699N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300 时，=184.699N/mm2,立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =13604/(0.163423.9)=199.249N/mm2,立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙

44、件，否则存在安全隐患。 六、基础承载力计算六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 54.37 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.59 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 120.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 300.00 地基承载力的计算满足要求地基承载力的计算满足要求! !17

45、 / 32 文档可自由编辑打印梁侧模板（东、西侧附楼首层梁侧模板（东、西侧附楼首层 400*850mm400*850mm 主梁）计算书主梁）计算书 一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度 400MM，高度 1000MM，两侧楼板厚度 120MM。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置 4 道，内龙骨采用 4090MM 木方。 外龙骨间距 600MM，外龙骨采用双钢管 48MM3.0MM。 对拉螺栓布置 1 道，在断面内水平间距 500MM，断面跨度方向间距 600MM，直径 16MM。 面板厚度 15MM，剪切强度 1.4N/MM2，抗弯强度 21.0N/MM2，弹性模量 90

46、00.0N/MM2。 木方剪切强度 1.6N/MM2，抗弯强度 15.0N/MM2，弹性模量 10000.0N/MM2。 2802802805001000mm400mm 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 C 混凝土的重力密度，取 24.000KN/M3； T 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 4.000H； T 混凝土的入模温度，取 20.000； V 混凝土

47、的浇筑速度，取 2.500M/H； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.880M； 1 外加剂影响修正系数，取 1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.110KN/M2 考虑结构的重要性系数 0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.120=19.008KN/M2 考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600KN/M2。 三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算18 / 32 文档可自由编辑打印 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强

48、度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取 0.60M。 荷载计算值 Q = 1.219.0080.600+1.403.6000.600=16.710KN/M 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 22.50CM3； 截面惯性矩 I = 16.88CM4； 280 280 28016.71kN/mAB 计算简图 0.1050.131 弯矩图(KN.M) 1.872.812.342.342.811.87 剪力图(KN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 280 280

49、28011.40kN/mAB 变形计算受力图 0.3130.025 变形图(MM)19 / 32 文档可自由编辑打印 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.871KN N2=5.147KN N3=5.147KN N4=1.871KN 最大弯矩 M = 0.131KN.M 最大变形 V = 0.313MM (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 F = 022500=5.822N/MM2 面板的抗弯强度设计值 F，取 21.00N/MM2； 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 F F F,F,满足要求满足要求! ! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值

50、 V = 0.313MM 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于 280.0/250,280.0/250,满足要求满足要求! ! 四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载 Q=1.20.6019.01+1.40.603.60=16.710KN/M 挠度计算荷载标准值 Q=0.6019.01=11.405KN/M 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 Q = 10.026/0.600=16.710KN/M 最大弯矩 M = 0.1QL2=0.1

51、16.7100.600.60=0.602KN.M 最大剪力 Q=0.60.60016.710=6.016KN 最大支座力 N=1.10.60016.710=11.028KN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00CM3； 截面惯性矩 I = 243.00CM4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 F=0.602106/54000.0=11.14N/MM2 抗弯计算强度小于抗弯计算强度小于 15.0N/MM15.0N/MM2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)挠度计算 最大变形 V =0.67711.405600.04/(1001

52、0000.002430000.0)=0.412MM 最大挠度小于最大挠度小于 600.0/250,600.0/250,满足要求满足要求! ! 五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。 50 450 330 5011.03kN11.03kN11.03kN11.03kNAB 支撑钢管计算简图20 / 32 文档可自由编辑打印 0.7270.633 支撑钢管弯矩图(KN.M) 0.000.0011.0311.034.234.236.806.809.279.27

53、1.761.7611.0311.030.000.00 支撑钢管剪力图(KN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 50 450 330 50 7.53kN 7.53kN 7.53kN 7.53kNAB 支撑钢管变形计算受力图 0.1260.019 支撑钢管变形图(MM) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 MMAX=0.726KN.M 最大变形 VMAX=0.126MM 最大支座力 QMAX=16.068KN 抗弯计算强度 F=0.726106/8982.0=80.83N/MM2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/MM205.0N/MM

54、2 2, ,满足要求满足要求! ! 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150450.0/150 与与 10MM,10MM,满足要求满足要求! ! 六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = FA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (MM2)； F 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/MM2； 对拉螺栓的直径(MM): 16 对拉螺栓有效直径(MM): 14 对拉螺栓有效面积(MM2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(KN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(KN): N = 16.068 对拉螺栓

55、强度验算满足要求对拉螺栓强度验算满足要求! !21 / 32 文档可自由编辑打印板模板（主楼首层楼面板）计算书板模板（主楼首层楼面板）计算书 计算依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数计算参数: : 模板支架搭设高度为 13.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 21.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 木方 4090mm，间距 300mm， 木方剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 10000

56、.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管 483.0mm。 模板自重 0.30kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 地基承载力标准值 300kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。 扣件计算折减系数取 1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.12+0.30)+1.403.00=8.174kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.12+0.71.403

57、.00=7.006kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算一、模板面板计算22 / 32 文档可自由编辑打印 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.900+0.3000.900=2.981kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+3.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W

58、= 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取 21.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.981+1.402.700)0.3000.300=0.066kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06610001000/33750=1.962N/mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,

59、满足要求满足要求! ! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9813004/(1009000253125)=0.072mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于 300.0/250,300.0/250,满足要求满足要求! ! 二、支撑木方的计算二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m

60、 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.260+1.192)0.900=2.207kN 2.2.木方的计算木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.207/0.900=2.452kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1