波纹管膨胀节的设计与应用

1、波纹管膨胀节的设计与应用膨胀节也称补偿器，是一种弹性补偿装置，主要用来补偿管道或设备因温度影响而 引起的热胀冷缩位移 （有时也称热位移）。膨胀节的补偿元件是波纹管。在操作过程中， 波纹管除产生位移 （变形）外，往往还要承受一定的工作压力，因此，膨胀节也是一种承压的弹性补偿装置，所以，保证其安全可靠地工作是十分重要的。膨胀节除作为热位移补偿装置使用外，也常被用于隔振和降噪。膨胀节波纹管的波形较多，常用的有U形、形、S形等，在这里，主要介绍 U形波纹管膨胀节的设计与应用中的有关问题。1、膨胀节结构类型及其应用1.l U形波纹管膨胀节的结构类型U形波纹管膨胀节的结构类型较多，不同类型的膨胀节，适用的

2、场合也各不相同。 主要的类型有单式轴向型、单式和复式铰链型、复式自由型、复式拉杆型、直管和弯管压 力平衡型等。各种类型的结构示意图见图I图10。为提高膨胀节的承载能力，可设计带加强环或稳定环的膨胀节，其纳构示意如图11所示。（1）单式轴向型膨胀节由一个波纹管及结构件组成、主要用于吸收轴向位移而不能承受波纹管压力推力的膨 胀节（见图1）1*端管2波纹管单式轴向型膨胀节(2) 单式铰链型膨胀节由一个波纹管及销轴、铰链板和立板等结构件组成、受波纹管压力推力的膨胀节(见图2)。6立板瑞管2副枚傩板 3销轴4一波纹管5主枚徒枕图2血式枚链显购胀节(3) 单式万向铰链型膨胀节由一个波纹管及销轴、 铰链板、

3、万向环和立板等结构组成、 能在任一平而内角位移并能承受波纹管压力推力的膨胀节(见图3)】一麹營 2立板3铁链板4销轴5万向环 6波纹管图3单式万向钱链型膨胀节（4）复式自由型膨胀节由中间管所连接的两个波纹管（及控制杆或四连杆）等结构件组成、主要用于吸收轴向与横向组合位移而不能承受波纹管压力推力的膨胀节（见图4）。2中间借3靖詹夏丈臼由空膨月安节（5）复式技杆型膨胀节由中间管所连接的两个波纹管及拉杆和端板等结构件组成、能吸收任一方向横向位移并能承受波纹管压力推力的膨胀节，（见图5）2343fii琥板 2拉杆 3中间扳 4一中何舒 5波坟管 6瑞停图5集式拉杆型膨胀节(6) 复式铰链型膨胀节由中间

4、管所连接的两个波纹管及销轴、铰链板和立板等结构件组成、只能吸收单方向横向位移并能承受波纹管压力推力的膨胀节(见图6)。I-玄皈3»纹1? 4中耐管 5-ffi議柝 60B6 复罠牧透型膨胀节(7) 复式万向铰链型膨胀节由中间管所连接的两个波纹管及十字销轴、铰链板和立板等结构件组成、 能吸收一方向横向位移并能承受波纹管压力推力的膨胀节(见图7)。34s e】一嚙按 2波纹管 J中间管 4-较链扳5-十字销轴 6立板图？ 复式万向较琏型膨胀节(8) 弯管压力平衡型膨胀节由一个或中间管所连接的两个工作波纹管和一个平衡波纹管及弯头或三通、封头、拉 杆和端板等结构件组成、主要用于吸收轴向与横向

5、组合位移并能承受波纹管压力推力的 膨胀节(见图8)。61 一端管2端板3屮间管4 一工作波纹管5二通6W衡波纹管7拉杆8封头图8弯管压力平衡型膨胀节(9) 直管压力平衡型膨胀节由位于两端的两个工作波纹管和位于中间的一个平衡波纹管及拉杆和端板等结构件组成、主要用于吸收轴向位移并能承受波纹管压力推力的膨胀节(见图9)。1_竭管2X作波纹管 3担杆 4平衡波纹何图9頁管压力平衡型膨胀皆5端板(10) 外压单式轴向型膨胀节由承受外压的波纹管及外管和端环等结构件组成、只用于吸收位移而不能承受波纹管压力推力的膨胀节(见图10)0I进口端管2iS 口端环3限位环4外耸5波纹管6出口端环7出口端管图10外压单

6、式轴向型膨胀节图H 加强U形波纹管1.2膨胀节的应用示例不同型式的膨胀节有不同位移补偿功能，在管路设计中，可以根据管路的结构及压力与通径等参数综合考虑给予选型。1.2.1轴向位移的补偿图13图13是采用复式膨胀节吸收管线轴向膨胀的一个良好的典型实例FGT二4T二T一芨 LF 山I a图图14是采用膨胀节吸收带支管的管线的轴向膨胀的一个良好的典型实例图15图15是采用膨胀节吸收具有异径管的管线的轴向膨胀的一个良好的典型实例。图17是采用弯管压力平衡式膨胀节吸收管线轴向膨胀的一个良好的典型实例图18图18表示如何采用直管压力平衡式膨胀节吸收长的直管段上的轴向位移良好的典型实例。膨胀节的主要作用是减

7、小作用到设备壳体上的载荷。1.2.2对横向位移、角位移及其组合位移的补偿在具有横向位移、角位移及其组合位移的场合，正确选择和使用膨胀节需要考虑到管 道的构形、运行条件、预期的循环寿命、管道和设备的承载能力、可用于支承的结构物 等多种因素。在某些情况下，可能有几种膨胀节都适合同一项应用，这时可以单纯根据 经济性来考虑选择哪一种。然而，更为常见的是在各种可行的设计之中，应考虑到这一 种或那一种具有独到之处，特别适合在某些特定的场合下使用(1)单式膨胀节图20、图21是采用单式膨胀节吸收轴向与横向组合位移的典型实例-爲态位覽-爲态位覽图22力虹图22鶴态中心线IA%冷态中心SI【踐!EJ图23图22

8、，图23将图21中膨胀节两端的主固定支架改换为连杆。(2)万能式膨胀节万能式膨胀节特别适合吸收横向位移。此外，这种设计形式也可用于吸收轴向位移、角位移以及任意由这三种形式合成的位移。万能式膨胀节一般用法是将这种带连杆的膨 胀节设置在呈90。的"z"型管道的中间管臂内，图 24和图25是两个应用实例PG囹图25IHNI进平图26图26是在存在轴向与横向组合位移的场合使用弯管压力平衡式膨胀节的典型实例图27表示在管道转角不等丁 90。时也可以使用弯管压力平衡式膨胀节。图28图28给出一种常见的非常适于使用弯管压力平衡式膨胀节的场合。IA图29万能压力平衡式膨胀节图29给出了在横

9、向位移较大的场合使用万能压力平衡式膨胀节的实例。(3)铰链式膨胀节铰链式膨胀节一般以两、三个作为一组使用，用于吸收单平面管系中一个或多个方向的横向位移。在这种系统中每一个膨胀节被它的铰链所制约，产生纯角位移；然而，被管段分开的每对铰链式膨胀节互相配合，能够吸收横向位移。给定单个膨胀节的角位移。每对铰链式膨胀节所能吸收的横向位移与其铰链销轴之间的距离成正比，因此为了使膨胀节充分发挥效用，应尽量加大这一距离。膨胀节的铰链通常用于承受作用于膨胀节上的全部压力推力；另外，也可以用于承受管道和设备的重量、风载或类似的外力。图30说明如何用双铰链系统吸收单平面 "z"形弯管的主要热膨胀

10、。图31如果单平面管系的柔性不足以吸收双铰系统的弯曲挠度，或者由弯曲而产生的载荷超过了连接设备的许用极限，则可采用具有三个铰链式膨胀节的系统。图31即表示在单平面"Z"形弯管中的三铰系统。竖直管段的热膨胀将由 B和C两个膨胀节的动作来吸收。于是，很明显，膨胀节 B必须能吸收由A和C两个膨胀节一起形成的转动图32图32说明在弯管角度不等于 90。时，使用铰链式膨胀节的工作原理。在这里只需要使用中间固定支架平面导向支架设备图33图33说明连接设备亦产生平面位移时应用铰链式膨胀节的实例图34给出了设备与管道连接系统中应用铰链膨胀节的实例(4)万向铰链式膨胀节图35正如铰链式膨胀节

11、在平面管系中具有很大的优越性一样，万向铰链式膨胀节在空间管系中具有类似的优越性。 万向铰链式膨胀节具有吸收任意平面内的角位移的能力，常常利用这一点将它们组成一对，用来吸收横向位移。图35给出了一个应用实例。如果不可能或不打算利用管道的弯曲来吸收竖直管臂的伸长，则可采用如图36所示由两个万向铰链式膨胀节和一个铰链式膨胀节组成的系统。5S2、U形波纹管膨胀节刚度和应力计算符号说明：Fex-作用在以Dm为直径的圆周上的轴向力，N;ex-单波轨向变形量，mm; h-波纹管的波高，mm;Dm-波纹管的平均直径，mm; q-波纹管的波距，mm;Dm=D b+hr-波纹管波纹的曲率半径，mm;Db-波纹管直

12、边段内径，mm; a-波纹管波纹的直线段长度，mm;&-波纹管的名义厚度，mm; m-波纹管成形后的壁厚，mm;E-波纹管材料的弹性模量，Mpa; m-波纹管厚度为3的层数；Cm-材料强度系数，热处理态波纹管取Cm=l.5 ;成形态波纹管取 Cm=3.0;Cwb-波纹管纵向焊缝；Cf、Cp、Cd-形状尺寸系数，由图 38、41、42求取。fi-波纹管单波轴向刚度，N/mm;Kx-膨胀节整体轴向刚度，N/mm;Ky-膨胀节整钵横向(侧向)刚度，N/mm;K 护- 膨胀节整体弯曲(角向)刚度,Km/°QKu-计算系数Ku=(3L u2-3LbLu)/(3L u2-6LbLu+4L

13、b2)Lb-波纹管的波纹段长度，mm;Lb=NqN- 一个波纹管的波数；Lu-复式膨胀节中，两波纹管最外端间的距离，mm;2.1刚度计算2.1.1波纹管单波轴向刚度计算波纹管的波高与直径之比较小，如将其展开，可简化为如图37(b)所示的两端受轴向线载荷的曲杆。轴向的总力为Fex。在弹性范围内，利用变形能法可以推导出轴向力与轴向变形之间的近似关系式(1)。Fex=( nDmE 沪)/24C-e x N(1)式中 C=0.046r 3-0.142hr 2+0.285h 2+0.083h 3 mm3(2)(3)(b>18 37 U形渡纨作受力图(c>则波纹管刚度fi为fi =Fex/ e

14、 x考虑到力学模型的近似性以及波纹管制成后壁厚减薄等因素，对公式(1 )进行修正并代入(3)式则得：fi 丄(1.7D mE 餡3)/(h3Cf)N/mm (4)式中：3m= SDb/Dm(5)对于多层结构的波纹管，其刚度按(6)式计算:fi=(1.7D mE 3n3m)/(h 3Cf)N/mm (6)c数系830 0/0.0.0 9 8 7 6 s 4 3 «- 1 Av o o o -Q o oR J T>0 QJ 0.2 0.3 0,40.5 0电02i/th图38系数Cf2.1.2膨胀节整体弹性刚度计算(1 )轴向刚度(a) 单式膨胀节整体刚度Kx=fi/N(7)(b)

15、 复式膨胀节整体刚度Kx=fi/2N(8)(2 )侧向刚度(a) 单式膨胀节整体刚度Ky=(1.5D m2fi)/LbN(L b±<)2(9)(b) 复式膨胀节整体刚度Ky=(KuDm2fi)/4NL u(Lu-Lb ±72)(10)侧向刚度计算中，轴向位移X拉伸时取+ ”，压缩时取(3)整体弯曲刚度K = ( Qm2fi) / (1.44 X106N)(11)2.2未加强U形波纹管的应力计算(1) 内压引起的周向薄膜应力住由图39可知，当受内压P作用时，在一个U形波的纵截面上的内力与作用在半个环 壳上的外力平衡。4( n+ a Sm a2=qD mP02=(qD m

16、P)/4( n+ a) Sn MPa(12)几何尺寸r、a有如下关系：r=q/4(13)a=h-q/2将(13 )式代入(12 )式，得周向薄膜应力为:02=(DmP)/2m em(0.571+2h/q)MPa(14)(2) 内压引起的径向薄膜应力03当波纹管受内压P作用时，在以D与Db为直径的两个环形截面上的内力与轴向外力 平衡，则:nD+D b) em 03=( n4)(D 2-d b2)P(15)因D=Db+2h,代入上式，经整理后得：o3=Ph/2 SmmMPa(16)(3) 内压引起的径向弯曲应力o在经线为半个 U形环壳上切出单位宽度的窄条(见图 40),设两端固定，并受均布 压力P

17、作用，可得最大弯距为：M=P h2/12(17)断面系数为：W= £m em2/6(18)则径向弯曲应力为：o=M/w=P h2/2 e2MPa (19)考虑形状尺寸的影响，引进修正系数 (EJMA法)得：04= (P h2Cp) /2cm(20)图39 U形膨胀节的几何参数。图40环壳上的几何尺寸(4 )由轴向力Fex引起的径向薄膜应力05由式(3 )、式(4)可得：05=Fex/nDm Sm= (1.7E Sn2ex) / ( n)3Cf)MPa (21)按EJMA法修正后，其公式形式为：05= (E Sn2ex) / (2 nPCf)MPa (22)式(22)为实际计算公式。(

18、5 )由轴向力Fex引起的径向弯曲应力06可以证明在Fex作用下，最大弯矩发生在波顶B处(见图37 )，其值为：M max =Fexh/2(23)断面系数为：W= Qm Sm 2/6(24)则弯曲应力为：C6=M max/W=3F exh/ dDm Sm2 MPa (25)引入公式(3)、(4)的关系，得： 6= (5E Sex) / ( n2Cd)MPa (26)按EJMA法修正后得:06= (5E 3nex) / ( 3h2Cd) MPa(6)应力评定a、薄膜应力02 0Cwb obt(28)03 珂 0bb、 弯曲应力：C3+ O毛m制(29)(27)c、经向总应力范围：04)+ 05+

19、 06ot=O.7( ob+(30)«3 IM $».r i kb1/1*4i系数5图42系数Cd以上介绍的U形膨胀节计算的方法，尽管由于力学模型的简化，给计算结果带来 定程度的误差，但因公式比较简单，又根据实际情况进行了修正与调整，故在工程设计时仍然得到广泛的应用U形膨胀节也可看作环壳与环板的组合体，承受轴对称的载荷。列出平衡方程进行求解也可得出计算公式。但其过于繁复，不便于应用。近年来利用有限元法对膨胀节的应力分析研究工作也取得了进展。它以有限单元的集合代替无限单元的连续体，作物理上的近似，通过能量原理得出离散方程，经过求解， 可以得到各离散单元的应力与位移的数值解。有

20、利于进行精确的设计计算。3、U形波纹管膨胀节的稳定性符号说明：Db-波纹管直边段内径，mm;Cz-转换点系数，Cz= V(4.72f iuq2)/( d o.2tDbAc)Ac-单个波纹的金属截面积，mm2;Ac=(0.571q+2h)n S mC e -基于初始角位移的柱失稳压力削弱系数；C e=1-1.822r+1.348r 2-0.529r3r-初始角位移与最终角位移之比：r=( e Dm)/( e Dm+0.3Lb)e -单个波纹管的角位移，弧度；a-平面失稳应力影响系数；a=1+2 S 2+(1-2 S 2+4 S 4严S -平面失稳应力比：S =K4/3K2K2-平面失稳系数:K2

21、= ( Dm/2m S m) /1/(0.571+2h/q)K4-平面失稳系数:K4=(Cp/2m)/(h/ S m)2其他符号意义同前。3.1波纹管的稳定性概念膨胀节在使用中，若内压过大可以使波纹管丧失稳定，即出现屈曲。屈曲对波纹管的危害在于它会大大降低波纹管的疲劳寿命和承受压力的能力。最常见的两种形式是柱屈曲和平面屈曲。 柱屈曲系指波纹管的中部整体的侧向偏移，它使波纹管的中心线 变成如图43(a)所示的曲线。当波纹管的长度与直径之比比较大时这种现象经常发生， 与压杆失稳相似。(a)柱失稳(b)平面失稳图43波纹管柱失稳极限设计压力计算式见式(31)、(32)，这些公式是假设波纹管两端固定。

22、在其他支承条件下的极限设计压力按以下方法估算，固定/铰支：0.5PSC铰支/铰支：0.25PSC 固定/横向导向：0.25PSC固定/自由：0.06PSC应该指出：外压不会产生柱屈曲，当波纹管承受外压时可按3.3中讨论的方法对其稳定性进行校核。波纹管轴线保持垂直。 变形的特点是一个或多个波纹出现倾斜或翘曲，如图43(b)所示。造成这种屈曲主要是由于沿子午向作用的弯曲应力过大，并在波峰和波谷形成了塑性铰。当波纹管的长度与直径之比比较小时经常会发生这种现象。对无增强波纹管进行平面屈曲校核的方法见公式(33)。为了防止波纹管在试验条件下发生屈曲，试验压力应当低于或等于极限设计压力的1.5 倍，这是根

23、据材料在室温下能够保持柱稳定或平面稳定的力学性质而确定的。另外，应 该使试验的固定方式尽量接近现场的安装条件3.2 U形波纹管极限设计内压的计算(1)波纹管两端固支时，柱失稳的极限设计内压a)当 L b/D bC z 时，GB/T 12777-99 中给出的计算式为Psc=(0.34 n fiu)/(N2q)MPaEJMA-98中给出的计算式为：Psc=(0.34 n Ce fiu)/(N2q)MPab)当 Lb/DbV Cz 时，GB/T 12777-99 中给出的计算式为：Psc=(0.58A " 0.2t)/(Dbq)1-0.6L b/CzDbMPa(32a)EJMA-98中给

24、出的计算式为:(32b)Psc=(0.87A c d 0.2t)/(Dbq)1-0.73L b/CzDbMPa波纹管固支时平面失稳的极限设计内压力GB/T 12777-99 中给出的计算式为Psi=(1.4n 3 m2 (T 0.2t)/(h 2Cp)MPa(33a)EJMA-98中给出的计算式为：Psi=(0.51(T 0.2t)/K2VaMPa(33b)3.3 U形波纹管受外压时周向稳定性计算当波纹管承受外压时，还需对波纹管以及与其相连的壳体进行稳定校核，这时将波纹管视为具有厚度是的3 eq当量外压圆筒，其直径为 Dm,波数为N，则长度为Lb=Nq ,此当量外压圆筒的断面惯性矩l2-2=(

25、Lb3 eq3)/12,应与原波纹管的断面惯性矩I1-1相等(见图44)，即：Ii-i=l2-2=(Lb 3 eq3)/12mm4(34)故3 eq为(12li-i/Lb)开三次方(35)而11-1值可以根据图44所示图形计算，其近视公式为：h-1=Nm 3 (2h-q) 3/48+0.4q(h-0.2q) 2 mm4(36)图44波纹管计算用的图形与波纹管相连的筒体壁厚为So,如果S0 < 3 eq ,则将波纹管与筒体作为一连续的 筒体进行外压校核如果So> 3 eq，则将波纹管视为外直径为Dm,长度为Nq的当量圆筒进行外压校核。经校核后，假若设计外压 P大于许用外压P，则应修改

26、设计参数，重新按以上步骤进行计算，直到满足P< P的条件为止，外压校核按GB150-98中621规定进行。4、U形波纹管膨胀节的疲劳寿命计算U形膨胀节作为补偿变形的元件，所承受的反复载荷所产生的应力常超过本身材料的屈服极限，这样会引起高应变低循环疲劳破坏。关于疲劳寿命的计算，各国所用公式不 尽相同，但都同源于柯芬 (Coffin)-曼森(Manson)公式。柯芬和曼森分别提出了描述塑性循环应变范围与材料循环寿命之间的关系式，其一般形式为：NM 讦C(37)式中:N-材料破坏时的循环寿命次数，-塑性循环应变范围；M、C-材料常数。在低于蠕变温度下，柯芬提出的关系式为N0-5 沪(M=0.5

27、, C= g/2 )(38)曼森提出的关系式为：N0-6 沪严 (M=0.3, C=严)(39)式中：«为材料断裂时的真实应变，称为断裂延性。其值可通过断面收缩率2按下式计算：&=ln1/(1-助(40)式(37)称为柯芬-曼森公式。柯芬公式(38)和曼森公式(39)都是根据大量实验数据获 得的，但由于柯芬所引以为据的多是以试件出现裂纹即判为失效的数据，而曼森所取的 则为试件真实断裂数据，故失效循环次数是不相等的。为使式(38)便于应用，兰格(Langer)根据实验验证，进一步得到下式：N=E/4(庁8)1 n1/(1-切2(42)式中：E-材料的弹性模数，Kg/mm 2;c

28、o-材料的持久限，Kg/mm 2;(?-"虚拟"应力幅，kg/mm 2;其值为o=0.5E &对于不锈钢材料SUS27，其 E=2.1X10 4 kg/mm 2; c=28.1kg/mm 2;沪0.625，代入式(41)可得： N=(2.65 X107)/( c28.1)2(42)式(42)即为各疲劳寿命算式的基础公式。对奥氏体不锈钢制的膨胀节再进行实验分析研究，考虑应变集中，尺寸及温度等有关影响因素，对基础公式加以修正，便得出疲劳 寿命计算式。由于影响膨胀节疲劳寿命的因素很多，考虑时很难面面俱到，所以得出的 计算式也各不相同。我国GB/T12777-99金属波纹管

29、膨胀节通用技术条件中规定 U形波纹管膨胀节 疲劳寿命计算式如下：对于无加强的波纹管：Nc=12820/(C t ot-370) 34(43)对于加强的波纹管：Nc=35720/(C t ct-290) 2,9(44)Nc=Nc/nf式中：N c-波纹管设计疲劳寿命，周次；Nc-波纹管平均疲劳寿命，周次；n f-波纹管设计疲劳寿命安全系数；nf0Ct-温度修正系数；Ct=Eb/EbtEb、Ebt-材料在室温和设计温度下的弹性模量，MPa;ot-经向(子午向)总应力范围， MPa;Ot=0.7( o+ o)+ 05+ o以上介绍的疲劳寿命计算式，适用于425 C以下未经热处理的奥实体不锈钢波纹管疲

30、 劳寿命的计算，循环次数的有效范围是103-105周次。5. 波纹管的自振频率与共振防治在膨胀节工程应用中，当波纹管的自振频率和系统中的任一振动频率相同或相近时，就会产生共振。这样，一方面使波纹管的寿命大大降低，另一方面将引起容器、管道和法兰等应力集中和残余应力较大部位的泄漏和疲劳断裂。因此，研究波纹管的自振频率，合理地进行工程计算，使之与系统振动频率隔开，以防止发生共振，是十分必 要的。5.1波纹管的自振频率计算膨胀节在实际使用中，大多为水平或垂直于地面安装，可能使波纹管承受横向(梁型)振动和轴向(手风琴型)振动，其自振频率应分别加以计算。(1) 轴向自振频率计算当将波纹管简化为离散力学模型

31、，即把波纹管的全部质量分割为有限个质点，在两端固支的边界条件下，可推得其轴向自振频率为：fi' =Ci V Kx/GHZ(45)式中Ci为常数，可根据波纹管的波数 N从表1查取;Kx和G分别为波纹管的轴 向总刚度(N/mm)和重量(N);i为频率阶数，i=1 , 2, 3 当将波纹管视作质量连续均布，根据不同的边界约束条件，可分别求得波纹管的轴向自振频率计算公式： 两端固支时fi' =49.5i VKx/GHZ(46) 一端固定，另一端自由时，fi' =49.5 (i-1/2 ) V Kx/GHZ(47) 一端固定，另一端具有重物(重为Wo,N)时，fi' =1

32、5.76 卩 iVKx/GHZ(48) 式中卩i,可按下列方法求取：卩itg卩i=a(49)卩 i=(i-1)n + e i(50)先求出a值，a=G/W 0,在将式(50)代入式(49)，经过试差渴求的任意频率 阶数的e i ( 0 V e iV n /2, i=1,2,3,)；然后从式(49 )相应频率阶数的卩i。(2) 横向自振频率计算将波纹管简化为质量连续均布的直管，可推出在两端故知边界条件下的横向自振频率为：fi' =Ci(Dm/L) V Kx/GHZ(51)式中：Ci为常数，在1-5阶频率时，Ci分别为124.63 , 343.55 ,673.53 , 1113.28 ,1

33、663.13 ; Dm为波纹管平均直径(mm), Dm=Do+h，其中Do、h分别为波纹管波根外 径和波高(mm ), L为波纹管长度，L=Nq+2L 1,其中q和L1分别为波纹管的波距和端部直边端长度(mm )，见图45我IhWU内/ft滾歡的cjnX1234512344.5547.9349. 1489.2194.75,1J6. 42133.5616XW18X 45斗49L 4196.26血$1178.41209.66549.4497*27143 13185 47222.766I49.4497. 77HI. 64188.99229, S2749, 4493.28H5.64»LS12

34、X8649. 449S.28佩65|192,5223?. 3941他44 I98,28146,65叭03239.39>1019,41|98, 78H7. 16叭51?40,9Q在式(45) - (48) ,( 51 )的自振频率计算公式中，为减小自振频率理论计算 值与实测值之间的差异，波纹管的轴向刚度Kx应尽量采用相应振动状态下波纹管的实际刚度值。若实际刚度值不知道，则可用下列公式进行计算：Kx=1.7E tDm S m3m/h3nCfN/mm(52)式中Et-波纹管材料在工作温度下的弹性模量(N/mm 2)S m-成型减薄后的波纹管一层材料厚度，S m= S (Do/Dm)0.5(mm

35、);S -波纹管一层的名义厚度(mm);m-波纹管厚度为"S "的层数；Cf-系数。此外，对于波纹管的重量G,当管内为气体介质时，因重量较小，在计算轴向和横向自振频率时可忽略，只计算波纹管材料的重量，即：G=G i=2 n N y m S mBi2-B22+ n (Biri+B22)+2(r i2-r22)+2 y n (R2+Ri)Lim S mN (53)当波纹管内为液体介质时，液体介质的重量对自振频率影响较大，应予计入。对于轴向自振频率的计算应包括各波之间的液体重量G2，即整个波纹管内的液体重量减去管内径以内的液体重量，因此：G=G 1 +G2=Gi+N y '

36、; n Bi2(2r 1-m S m)+( n /4)B i(2r 1-m S m)2+(1/6)(2r 1-m S m)3+B22(2r2+m S m)3-( n /4)B2(2r2-m S m)2+(1/6)(2r 2-m S m)3 -R22q N(54)对于横向自振频率的计算，则应计入整个波纹管内液体的重量G3，即：G=G 什G 3=G 1+G 2+L n R22 丫 'N(55)式(53) - (55 )中：丫、y '-分别为波纹管材料和管内液体的单位体积重量(N/mm 3);1、2-为波峰、波谷圆弧中间面半径(mm);B1=R1-r1-(m S m)/2,R 1 为

37、波纹管外半径(mm),R 1=Do/2+h;B2=R2+2+(m S m)/2,R2为波纹管外半径(mm),R 2=Do/2-m S m；5.2设置波纹管管系的防振当在压缩机、真空泵和柴油机等的管道系统中设置膨胀节时，管路设计应使机器的檄发频率、管道内的气柱固有频率、管系结构的固有频率和波纹管的自振频率不相 重合。在盲目配管时，有可能使以上某几种频率相等或相近，此时，管系将发生强烈地 振动对机器激发频率可按下式求取：fj=M n/60HZ (56)式中，n为机器曲轴转速(rpm);M为在曲轴一转内，在管道的一个端口处，向 管道排气或者吸气的次数。如单缸单作用时，M=l:单缸双作用时，M=2。有

38、关气柱一端开口，一端闭口情况的固有频率，在声学里己作了完善的研究，可用下式计算：fgi=(i-0.5)C/2LHZ(57)式中i为频率阶数，i=1 ,2,3;L为气柱长度，通常也就是管道长度(m) ;C为气体的声速(m/s ), C= VKgRT ,其中K为绝热指数，空气为1.4 ; g为重力加速度 9.8(m/s2) ,R为气体常数，空气为 29.3 , T为绝热温度(° K)。由式(56)和(57)可得到气体发生共振式应有如下关系：fj=fgi=(i-0.5)30C/(M n)m(58)若取fj= ( 0.8-1.2 ) fgi作为共振区，则共振管长相应的范围值为：L=(0.8-

39、1.2)(i-0.5)30C/(M n)m(59)采用同样的方法，根据fi' =fj,fi' =(0.8-1.2)f gi的共振条件，从式(45)或式(46 )、 式(47 )、( 48)和式(56 )、( 57)可分别推得波纹管轴向与机器以及气柱发生共 振时的Kx-n,L-Kx关系式： 波纹管两端固支时Kx=G(Mn/60C i)2N/mm(60)L=(0.8-1.2)(i-0.5)(C/2Ci) V G/Kxm(61)或Kx=G(Mn/2970i) 2N/mm(62)L=(0.8-1.2)(i-0.5)(C/99i)V G/Kxm(63) 波纹管一端固定，另一端自由时Kx=

40、G(M n/2970(i-0.5) 2N/mm(64)L=(0.8-1.2)(C/99) VG/Kxm(65) 波纹管一端固定，另一端具有重物时Kx=G(Mn/945.6 卩N/mm(66)L=(0.8-1.2)(i-0.5)(C/31.55 卩 i)V G/Kxm(67)关于管系结构的固有频率，在管道的设计阶段，可根据具体管路、支承等情况 进行计算，具体计算方法可查阅有关文献。综上所述，为防止波纹管及管系发生共振，在设计时应注意到：(1)由于机器的转速n通常为一定值，一般不会改变，为使其激发频率与波纹管的自振频率不相重合，波纹管的刚度值应大于或小于由式(60)或(62)、式(64)、(66)

41、的计算值。波纹管的刚度值，尤其是当波纹管作为消振元件使用时，应尽量取其相应工 况下的实测值，从而使自振频率的计算值较为精确。必要时，对批量生产的波纹管可进 行抽样刚度测试。试验情况证明，通过调整波纹管的预变形量使其刚度值发生变化，从而可适当改变其自振频率值，但应注意波纹管其它力学性能的变化，并且在设计阶段不作这样的 考虑。(2) 为了避免气性的固有频率与机器的激振频率及波纹管的自振频率重合而发生共振，配管长度L不应落在由式(59)、式(61)、或(63)式(65)和(67)计算得出的范围内(3) 对于管系结构的固有频率，也应与系统中的其它振动频率错开，当结构固有 频率与机器激振频率相同或相近时

42、，用增添管道支承的方法，能显著地改变管道机械固 有频率，从而避免与激振力形成共振。 同时结构固有频率也不应与波纹管的自振频率和气柱固有频率重合，若出现上述情况，可通过改变波纹管的刚度Kn和改变配管长度L , 以及增添管道支架等方法，使它们相互错开，避免共振。(4) 金属波纹管可以在高频率和低振幅的振动场合下使用，但不适合于低频率和 高振幅的振动场合。由于压力脉冲会通过流动介质传递到波纹管以外的地方去，因此，当系统的振 动是由压力脉冲引起时，是不能用设置波纹管来消除的。同时，如果管道振动是由于过 大的压力脉冲引起的，那么，采用增添管道支承和捆绑加固的方法也是不行的。在这种 情况下，可考虑装设缓冲

43、器和减振器等，使高振幅低频率振动转换成为不太剧烈的较高 频率和较低振幅的脉冲。此外，在高流速的情况下，发生在波纹管上的紊流以及其内部的湍流都可以导 致振动。为了减少这些现象，波纹管内应该设置内套筒。总之，在设计装有波纹管的管系时，应确保管系上的振动频率不相重合以及振 动载荷不会损害波纹管的功能。6.设置膨胀节管系支架的设计及受力计算波形膨胀节具有优良的柔性，用于吸收管道热膨胀产生的位移和吸收机器产生 的振动时，具有优良的性能。但是正因为具有优良的柔性，如果安装不当，不仅不能发 挥其优良的性能，而且容易发生破坏，所以对设置膨胀节的管路，正确地进行支架设计 和受力计算是很重要的。符号说明：X-X向

44、位移，mm;0 -角位移，度;Y-Y向位移，mm;Y'-侧向位移，mm;Y' =Y2+Z2Ai-管内截面积，mm2;Ai= n di2/4di-配管内径，mm; y-侧向位移产生的当量轴向位移，mm; 0 -角位移严生的当量轴向位移，-总位移，mm; = x+ y+ 0额定-膨胀节的设计额定总位移，mm; L-管道或设备受热的伸长量，mm; L= a t Lga -材料的线膨胀系数，mm/mm °C ; t-操作温度芍安装温度之差，C ;E-管子材料的弹性模量，Mpa; I-管子惯性矩，mm4;A-波纹管的平均截面积，mm2; P-设计压力，Mpa;Kl-确定侧向位移

45、产生的当量轴向位移的系数:Kl=3L(L+L b)/(3L 2+Lb2)Lb- 一个膨胀节的有效长度，mm;L-复式膨胀节两组波纹管中心之间的距离，mm;Dm-波纹管平均直径，mm;F-固定管架所受的合力，N;N;dt-管道外径，mm ；G-管道（包括介质保温材料）的重量,Kx-膨胀节轴向工作刚度，N/mm;L g-两个固定管架之间的长度，mm;F t-侧向位移产生的反力，N;F P-流动产生的离心力，N;Fp-内压产生的推力，N;Fa-位移产生的反力，N;Ff-摩擦力，N;Fa x-轴向位移产生的反力,N;e -弯曲角度，度P -摩擦系数:Fx- X方向所受的力，N;N-mm;Fy- Y方向

46、所受的力，N;N-mm;Fz- Z方向所受的力，N ;Mx-坐标系中YOZ平面所受的力矩,My-坐标系中XOZ平面所受的力矩,Mz-坐标系中XOY平面所受的力矩,N-mm:Lx、Ly、Lz-为力作用点的坐标6.1膨胀节的位移(1) 单式普通膨胀节 x=X y=(3DmY' )/(Lb±X)(拉伸时x取"+"号，压缩时取"-"号)(2)单式铰链膨胀节(3)复式万能膨胀节 0 =( 0 Dm/2) ( n /180) 0 =( 0 Dm/2) (n /180) x=X/2(带长拉杆时，X仅为拉杆内的热膨胀量) y=(KLDmY' )

47、/2(L ± X/2)(4)复式铰链膨胀节 x=X/2(X仅为铰链内的热膨胀量) y=(D mY' )/2L(5)总位移 = x+ y+ 0使<额定6.2膨胀节所受的力和力矩F x=KxxFt =(KxDm y)/2(L+L b)(对于单式膨胀节，L=0)My=(K xDm y)/4M e =(KxDme)/46.3固定管架的受力计算(1) 主固定管架管系安装一个或几个不吸收压力推力的普通膨胀节时，在管系的端点、分支点、弯曲点、设置阀门或盲板处应安装主固定管架。主固定管架要承受内压和流动所产生的推力，以及膨胀节位移产生的力和(或)力矩、导向管架和支架等产生的摩擦力。在某

48、些场合下还要考虑管道、管路附件、保温 材料和介质的重量，以及风载荷、管段弯曲等所产生的力和力矩。直管段主固定管架所受的力：F=F p+F+Ff式中：Fp=P AiFa=KxFf= 口 G对于弯曲处的主固定管架还需计及流体流动产生的离心力(当流速较慢、密度较小时，可忽略不计)。(2) 次固定管架管系安装带长拉杆的复式万能膨胀节、铰链膨胀节和压力平衡膨胀节时，内压产生的推力由拉杆或铰链销承受，这时可设置次固定管架，它承受除内压产生的推力以 外的载荷F=F "Ff6.4导向管架导向管架是为了保证膨胀节的位移沿着预定的方向进行，以及防止管道失稳。因此，它必须承受位移产生的反力和管道重量等载荷

49、。轴向导向架轴向导向架的设置是为了使管道沿着轴向进行。因此，一般规定导向管架与管 子之间的间隙，以及导向管架间距，在保证正确导向的前提下，选用较大的间隙以减少 摩擦力。导向管架与管子的间隙可参照下列推荐值选用：管径w 100mm 时，间隙为1.5mm ;管径100mm 时，间隙为3mm。膨胀节与第一个导向管架的距离为管子直径的4倍。第一个与第二个导向管架的距离为管子的14倍。其它导向管架之间的距离由下式求得：L2-n=1.571 V (EI)/(PA ± x)式中丄2-n-第二个至第n个的每个导向管架之间的距离，mm;I-管子惯性距，mm4;其余同上。(2) 侧向位移和角位移的导向管

50、架在侧向位移或角位移的情况，导向管架与管子的间隙除考虑轴向导向管架的要求外，还要考虑某一方向的附加间隙，以允许管道在设计范围内的侧向位移和(或)弯曲这种导向管架的结构随着使用膨胀节型式的不同和管道的布置方式不同而有异。6.5管道支架管道支架的设置要允许管道自由位移而又能支承管道、管路附件、保温材料、流动介质等重量。保证这些重量不作用在膨胀节上。弹簧吊架、管环、U形螺栓、棍子支架等是常用的管道支架。6.6几种典型管道布置方式的膨胀节选型及其管架推力计算(1)符号说明I :主固定管架二匸：定向主固定管架X ：次固定管架:导向管架:具有附加间隙的导向管架管架推力计算时，在示例中假设：a. 管系和膨胀

51、节被恰当地支承和导向；b. 管道的重量和管内介质的重量由支架支承；c. 管道与导向管架、支架等的摩擦力为零；d. 管道的挠曲所产生的力和力矩忽略不计；e. 管系的坐标原点位于所考虑的点上，坐标系统如下，箭头所指方向为+,相反为|YMx=FzLy-FyLzMy=FxLz-FzLxMz=FyLx-FxLy(2)直管段a. 直管段上只安装一个单式普通膨胀节的情况，如图46所示1) 膨胀节的位移X= Lg= a t Lg46 x=X, y=0, z=0 = x+ y+ z=X+O+O=X选择额定'的单式普通膨胀节即可。2) 管架所受的推力内压产生的推力：Fp=P Ai位移产生的反力:F =© 作用于A点的力:Fxb=-F xa=- (Fp+F )A和B均为主固定管架。3) 导向管架的间距Li&