三江一期模板方案完成

1、青建国际集团有限公司施工方案A-mb01三江县扶贫生态移民项目一期工程模板施工方案编制： 审核： 青建国际集团有限公司二0一五年七月目录1.工程概况11.1主要概况11.2 特点与方案选择22.模板配置与设计32.1基础和地下室部分32.2后浇带模板62.3地上部分63.模板施工方法及工艺要求73.1模板支设73.2模板拆除94主要资源需求计划114.1 劳动力需求计划114.2 主要周转材料需求计划114.3主要机械设备计划115.技术管理措施125.1质量管理措施125.2安全管理措施136编制依据15附件：模板安全计算书三江县扶贫生态移民项目一期工程 模板工程安全专项施工方案1.工程概况

2、1.1主要概况三江县扶贫生态移民项目一期工程建筑层数为地下一层，地上6层、18层。地下一层层高4.2m，6.15m，住宅标准层层高3米。建筑高度：1#楼18.25m，2#楼18.75m， 3#楼18.65m，4#楼18.15m，5#楼53.90m，6#楼18.65m，7#楼11.5m，8#楼18.35m，9#楼18,15 m，10#楼53,90m，11#楼18.75 m，12#楼53.9m，13#楼18,15m，14#楼18.15m，15#楼53.9m，16#楼53.9米，17#楼18,15m，18#楼18.15m，19#楼18,15m。结构类型：剪力墙结构；框架结构;砖混结构。表1.1-1

3、结构概况表结构层高负一层6.2m一层2.8 m二层至屋面3 m结构形式剪力墙结构剪力墙厚200mm、 310mm楼板厚度100mm、120mm、150mm砼强度等级负一层负一层顶板C30P6其他部位C40P61-4层柱、墙C405-8层柱、墙C409-12层柱、墙C4013-屋面层柱、墙C40一层-屋面梁、板、梯C25图1.1-1 楼层平面布置1.2 特点与方案选择1.2.1 特点1 本工程模板体量大，工期紧，须投入足够数量的模板以满足工程工期要求。在模板设计和现场安装时需重点控制，以保证工程质量和安全。标准层部分由于层高和结构造型相近，有利于模板的定型化施工和模板周转。主体结构为短肢剪力墙结

4、构，平面尺寸较小，且多为丁字形和直角形，阴、阳角较多，不适合较大尺寸的模板。2 质量要求高，混凝土表面要达到普通清水混凝土的要求，给模板的材质选择提出了较高的要求；1.2.2方案选择根据模板工程的特点和难点分析，经综合比较，本工程筏板基础采用砖胎模，梁板墙柱模板竖向结构和水平结构采用散拼木胶板模板体系，支撑为扣件式钢管支架。2.模板配置与设计2.1基础和地下室部分剪力墙采用12mm厚1220mm×2440mm木模板作为面板，48mm*3.5mm钢管为主楞骨，50mm×80mm方木为次楞骨，48mm钢管、自制蝴蝶夹、14mm对拉图2.1-1 地下部分剪力墙模板螺栓长L(墙厚+

5、200×2)水平间距为400螺栓作为加固系统，以48mm钢管搭设的整体扣件式满堂脚手架作为墙柱的水平支撑及梁、板的垂直支撑系统。梁模、顶板模均采用12mm厚1220mm×2440mm木模板。墙模板定位钢筋采用三级钢16400mm一根梅花型布置。地下车库墙柱梁顶板全部用木模板施工，地下砼墙全部采用防水螺栓，本工程采用直径14螺栓，一次性使用，螺栓两端各带一个塑料螺栓垫圈，待混凝土拆模后将垫圈剔出，用1：2防水砂浆填补密实。砼墙柱螺栓间距见图示2.1-1，基础部分梁截面较大，梁高800以上均穿对拉螺栓。如图2.1-2图2.1-2 柱、梁对拉螺栓布置图外墙四周设水平施工缝，按图纸

6、要求地下室外墙等部位施工缝设止水钢板，经自检合格后做好资料报予监理单位进行验收，合格后方能进行外墙的模板安装工作。筏板基础外侧采用240厚砖模砌筑，其高度根据构件厚度（高度）确定。±0.000以下墙板柱一次性支模，顶板外墙砼一次性浇筑。 图2.1-3地下室底板、顶板与外墙体交接处做法±0.000以下梁板施工采用满堂脚手架支撑系统，根据建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理规定及模板计算书计算结果，模板支撑系统作如下要求：模板立杆间距纵横方向间距均不大于1米；每根立柱底部均应设置木垫板；第一步大横杆步距不应大于1.8米，其他大横杆步距不得大于1.2米；外立面整个长度和高度上连续

7、设置剪刀撑，支架内部中间每隔5-6根立杆或5-7m应在纵横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑；离地20cm搭设纵横向扫地杆。 图2.1-4满堂脚手架支撑搭设图2.2后浇带模板后浇带砼与两侧砼采用5目钢丝网分隔。为抵消后浇带部们混凝土侧压力，后浇带部分采用钢筋构架模板，主骨采用三级钢18300，副骨为三级钢18间距为200，剪刀撑采用三级钢18300直接焊接到底板底筋和副骨之间。主骨内侧靠近砼部位用860钢筋加固。如图2.2.1所示。图2.2.1 后浇带网模施工图2.3地上部分±0.000以上，采用自制木模板定型化模板。采用6mm螺栓每隔200mm固定，12mm厚1220mm

8、15;2440mm木模板作为切割为定型尺寸面板，50mm×80mm方木作为上下连接楞骨，48mm钢管、自制蝴蝶夹、14mm对拉螺栓作为加固系统，以48mm钢管搭设的整体扣件式满堂脚手架作为梁、板的垂直支撑系统。梁模、顶板模均采用12mm厚1220mm×2440mm木模板。提前制作，每个楼座竖向模板一套，梁板模板4套，确保工程质量及进度。3.模板施工方法及工艺要求3.1模板支设3.1.1施工顺序地下室及主体结构按照设计单位同意的后浇带分区图进行施工，各施工区段模板支设的顺序为：柱剪力墙梁板。3.1.2施工工艺3.1.2.1墙、柱模板施工工艺：定位放线（轴线、构件、控制线）底部

9、垃圾清理洞口模板及预埋件单侧模板封堵穿墙、柱对拉螺栓对侧模板封闭脚手管及自制蝴碟夹紧固与满堂架连接并加固。3.1.2.2楼板、梁模板施工工艺：定位放线支设满堂脚手架支设梁底模核对标高及位置支设梁侧模梁模边方木加固支设板模底部横杆铺设板模方木楞骨铺设板模校正位置、修补边角及拉结固定。3.1.3施工方法3.1.3.1 柱模板支设地下室墙柱采用12mm厚高强度木模板作面板，50mm×80mm方木作楞木兼拼口木，以48mm钢管作为柱箍，柱截面尺寸大于750mm时，增加对拉螺栓拉结加固。（1）截面尺寸小于750mm的柱采用自制柱箍（钢筋焊接在脚手管上）紧固，柱高2m以下范围内柱箍的间距400m

10、m，柱高2mm以上范围内柱箍的间距500mm。（2）截面尺寸大于750mm的柱，采用脚手管作柱箍紧固，柱高2米以下范围内柱箍的间距400mm，柱高2米以上范围内柱箍的间距500mm，在柱中加设14mm（外套25mmPVC管）对拉螺栓，柱外侧双向均加14mm对拉螺栓，对拉螺栓布置间距同主箍。3.1.3.2 剪力墙模板支设剪力墙模板采用采用12mm厚高强度木模板作面板，50mm×80mm方木作次楞木兼拼口木，48mm钢管作主楞骨，见下图。在墙模的根部（距楼面200mm处），设一道定位水平拉杆（间距不超过1.8m）,一端固定在模板的十字横楞上,另一端固定在满堂脚手架上。墙模下口校正后,按照

11、上述方法在墙模板的中部设一道水平拉杆。校正过程中，进行认真细致的自检，确保墙模位置准确。校正单侧模板后，再进行另一侧模板的合模，并用穿墙对拉螺栓固定两侧模板。双侧模板加固后反复查验模板的垂直度、平整度及位置的准确性。对拉螺栓套25mm的硬质PVC塑料套管（兼作控制墙厚的支撑杆），墙高1/2以下设双螺帽，螺栓的纵横间距地下地板为400mm，上部结构间距为500mm。对拉螺栓长度为h+400mm（h为墙柱截面尺寸）。为控制整体支架在混凝土侧压力作用下的位移及稳定性，在距墙第二排支架立杆处的楼板上预埋25mm钢筋作地桩2000mm，并与支架的扫地杆固定；在支架内设剪刀撑。3.1.3.3 楼梯模板支设

12、本工程的楼梯均为筒内附墙式，因筒内墙体采用定型竹胶板大模，楼梯的模板不同时支设，因此，楼梯模板采取二次支设的方法。即将楼梯踏步和休息平台退后一层施工；施工墙体时，在楼梯踏步和休息平台的位置预埋钢筋，墙体拆模后将钢筋剔出；在墙体上预留与楼梯梁同截面的洞口，每个洞口四周每边按照图纸设计要求加设2 12钢筋进行加固，楼梯梁施工时将梁的钢筋伸入洞内即可。3.1.3.4 楼板、梁模板支设楼板及梁模板采用10mm厚高强度木模板作面板，50mm×80mm方木作次楞木兼拼口木，48mm钢管作主楞骨及整体支架。 1 梁模板的支设：（1）搭设整体支架时，应根据梁的位置加密支架立杆；楼板立杆与梁侧模主楞立

13、杆的间距控制在500mm左右。梁底横楞钢管搭设时，先在梁的两端各搭一根钢管横楞，其高度为梁底设计标高减去梁底模厚度，然后在两端横楞的底部通长拉线搭设中部的横楞。梁按其净跨的13起拱。（2）次梁模板不入主梁模板内；主梁模板不入柱模板内；所有梁侧模板必须定向配制，规定横向为外包，纵向为被包，以防在模板安装时出现混乱，造成乱锯、乱补现象。在梁与梁、梁与柱的接槎处，必须使用50mm×80mm的木方，将阴阳角两侧的模板固定在木方上，确保阴阳角的方正和接缝的严密。梁侧模板安装后，应沿施工段通长拉线，校正梁侧模板的顺直，并加支撑固定后再进行楼板模板的施工。梁高大于600mm时，在梁高的中部设一排穿

14、梁对拉螺栓，间距700mm。见图3.1.3.4。2 楼板模板的支设±0.000以上梁板施工采用满堂脚手架支撑系统，根据建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理规定及模板计算书计算结果，模板支撑系统作如下要求：模板立杆间距纵横方向间距均不大于1.2米；每根立柱底部均应设置木垫板和钢底座；第一步大横杆步距不应大于1.8米，其他大横杆步距不得大于1.2米；离地20cm搭设纵横向扫地杆。平台次楞方木的间距200mm。按楼板的底标高减去模板和和木龙骨的高度，搭设模板的主横楞钢管；铺设并校正后的次楞方木上平必须与梁侧模板上口在同一水平面上；将预排版的楼板模板按图纸位置用钢钉固定在方木上。为保证满堂模

15、板支架的整体稳定性，支架内设置剪刀撑。外立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，支架内部中间每隔5-6根立杆或5-7m应在纵横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑。3电梯井模板支设井道内模板采用12mm厚的木模板作面板，50mm×80mm的方木加48mm脚手管作背楞，制作成定形大模板。为方便模板的支设和拆除，不损坏模板、并确保阴角的方正，井道的外侧模板因受楼板和整体支架的影响，采用整体配制，实地拼装的方法。 3.2模板拆除3.2.1普通模板拆除（1）模板拆除应遵循先支的后拆,先拆非承重部分，施工顺序一般为墙、柱侧模板模梁模。（2）模板拆除可利用满堂脚手架搭设桥板作为临时平台。（3）模板

16、拆除应由外及内，防止坠落伤人，并应随拆随运，严禁随意抛掷，不得留有未拆尽的悬空模板。拆除后的模板应及时清理出现场，将方木及胶合板上的钢钉起出后分类堆放，防止扎脚伤人。（4）拆模施工时应设警戒线，并在周圈悬挂明显警戒标志，设专门监护人员。（5）模板拆除应在同条件试块试压合格后，由资料员填写模板拆除申请单，并经项目部技术负责人批准后方能进行。（6）未尽事项执行相关的规范及操作规程。（7）模板拆除时间应根据混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002要求，模板拆除时结构混凝土强度应满足表5.6.1的要求。因此，各类梁、板构件的拆模时间，按照同条件养护试块的强度确定。表3.2.1-1 底模拆

17、除时混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（100%）板250>2,875>8100梁、拱、壳8758100悬臂构件1003.2.2大于8m跨度梁模板的拆除按混凝土结构工程施工质量验规范GB50204-2002的规定，梁板跨度28m时，混凝土强度达到设计强度的75%可以拆模；梁板跨度8m时，混凝土强度必须达到设计强度的100%方可拆模。早拆模板应先支设100mm×100mm方木支撑，并在其上面支设横梁，然后铺设模板；沿梁长度方向用系杆连结垂直支撑，以防失稳；上下楼层的后拆模板支撑对齐，上层支撑不得支承在下层两支撑之间；拆模时按顺序

18、进行，先松动垂直支撑，再拆除支承梁及模板。3.2.3后浇带模板拆除为了使后浇带模板能与其他梁板模板同时拆除，以减少模板的占用量，提高材料的周转使用率，加快工程进度，后浇带模板支设也采用早拆模体系。即在与后浇带垂直方向梁的模板中，设一后拆模板（待后浇带施工完后，再拆除）。3.3 维修与保养3.3.1 模板拆除后，及时清理表面存留的混凝土残渣，在下次使用前涂刷脱模剂。 3.3.2定期对模板周转状况进行检查，发现有损坏的模板应及时进行维修或更换。 1 板面局部孔洞、边角损坏的处理。如模板补板的边缘出现损坏，可将补板拆下，更换新的补板；如模板主板面边缘损坏，则须更换主板。新更换的模板边缘须刷漆封边。板

19、面局部的孔洞，可用与模板同厚度、空洞直径相同的塑料帽封堵。 2 当模板钢框损坏，使相邻角钢框无法用回形卡连接时，应及时将钢框拆下处理。对存在竖向变形的钢框，可进行调直处理；如钢框损坏严重则必须更换新的角钢。 3 面板破损严重时，应及时更换板面，并注意涂刷脱模剂。4主要资源需求计划4.1 劳动力需求计划各施工阶段模板支设及拆除的劳动力见表4.1-1。表4.1-1 劳动力计划表序号施工阶段模板工（人）备注1基础及地下室1205#、10#、12#、15#、16#楼楼座2主体结构2004.2 主要周转材料需求计划模板工程的主要周转材料见表4.2-1。表4.2-1 主要周转材料表序号名称数量单位备注1木

20、模板2000012厚2木方850m33钢管300000m48mm×3.5mm4各类扣件20000个 4.3主要机械设备计划模板支设施工所需机械如表4.2-14.2-1 主要设备需求计划序号机械名称型号数量功率备注2圆盘锯MJ235533手持电锯SJ30300.55.技术管理措施5.1质量管理措施5.1.1施工要求及保证措施施工要求（1）各类模板应按模板设计和规范要求进行施工，以保证模板及其支架具有足够的承载力、刚度和稳定性。（2）墙、柱混凝土分层浇注，每层的浇注高度不超过500mm。混凝土浇注速度不得超过4m/h。（3）楼板浇注混凝土时，施工人员及设备的均布荷载为2.5KN/，集中荷

21、载为2.5KN。（4）各类模板支设的质量要求见表5.1.1.1-1。表5.1.1-1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差()检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线截面内 部尺寸 基 础±10钢尺检查柱墙梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5.1.2施工控制要点及技术措施柱模板（1）控制要点：柱模板的强度、刚度、垂直度、轴线位置。（2）技术措施：按模板设计要求设置柱箍、加固支撑及校正管箍；按规定间距设置模板的背楞；模板的拼缝应

22、做成企口形；校正时四周吊线，认真检查轴线的位置。梁模板（1）控制要点：梁模板的强度、刚度、轴线位置、标高、截面尺寸、梁边顺直、表面平整、阴阳角方正。（2）技术措施：检查梁模板的轴线位置、标高、截面尺寸、梁边顺直、表面平整、阴阳角的方正、支撑结构、接槎的定型找补、模板的拼缝、起拱等是否符合模板设计和规范要求。墙体模板（1）控制要点：墙体模板的强度、刚度、垂直度、侧弯、整体平整度。（2）技术措施：按模板设计设置次楞、主楞、对拉螺栓及支撑校正系统。模板拼装的接槎应严密平整，禁用弯钢管作背楞；双侧水平拉线、垂线校正并加固斜撑。井道模板要检查其对角线尺寸与轴线位置。楼板模板（1）控制要点：楼板模板的强度

23、、刚度、楼面标高及平整度。（2）技术措施：采用下底生根、外围设点，用经伟仪、水平仪投测的方法，把模板的控制标高引到柱角的钢筋上，拉线控制板的标高。5.1.3 组织及管理措施（1）模板工程施工中做到技术交底到现场、至个人，实地示范，以保证模板按设计及规范要求施工，并督促职工对工程质量、安全的重视和材料的合理使用。（2）在模板支设过程中，采取设立专人负责、定点定线的管理办法，确保模板施工中全过程质量受控。检查人员按模板施工控制内容的要求，组织现场每日巡检管理。项目部人员除对模板施工中材料的使用和工程质量、安全督促外，每天对所施工的部位跟踪自检，及时发现问题，落实整改措施。（3）在浇筑混凝土之前，必

24、须对模板工程进行验收。模板安装和浇注混凝土时，随时对模板和支架进行观察和维护。发现异常情况时，停止作业及时进行处理。（4）围绕项目质量目标开展全面质量管理活动，各道工序实行交接验收制度，以工程质量验收规范、质量评定标准、业主有利于提高质量、加快进度的指令为质量管理依据，抓住施工中的各道环节，针对易发生的质量通病，实行全方位的检查和督促，做到跟踪检查，走动管理，旁站监督。5.2安全管理措施5.2.1 对进场的钢管、扣件、卡钢楞骨等材料严格把关，保证材料质量。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、分层、错位；钢管外径、壁厚偏差不得大于0.5mm；钢管外表面锈蚀深度0.50mm。钢管弯曲变形不得超过表5.

25、2.1的规定。表5.2.1 钢管弯曲变形偏差表立杆钢管（6.5m） 钢管端部弯曲（1.5m） 20mm 5mm 5.2.2 模板施工前应对相关人员进行安全技术交底，操作人员应严格执行施工方案、技术交底及相应的操作规程。5.2.3 模板支设及混凝土浇筑 1模板及满堂模板支架的支设应严格按照模板设计、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008及国家其他有关规范、规程的要求进行。 2 模板支设过程要严格控制支撑体系的质量，以确保施工安全。 1）木垫板、钢垫块。保证垫板厚度和宽度等尺寸；检查钢板垫块位臵是否在已画好的十字交叉线上。钢管立杆底部立在钢板垫

26、块和垫板的中央。 2）立杆。杆距准确，垂直设臵，垂直允许偏差不大于5mm。 3）按模板支撑设计图纸要求布臵纵向、横向水平杆。满堂模板支架四边与中间每四排支架立杆设臵一道纵向、横向的竖向剪刀撑，以保证模板支架形成整体空间受力体系。 4）用扭力扳手检查，确保各钢管纵横交接处的各扣件螺栓拧紧扭力为40N·m<T<60 N·m。 3 楼板模板应按设计要求控制板面荷载，不得集中堆放脚手架杆、钢筋、混凝土、混凝土泵送管等材料和机具，防止施工荷载过于集中导致模板变形、失稳。 4 混凝土浇筑应严格按照施工组织设计的要求分段、分层施工，并派专人负责看模，板面混凝土堆积高度不得超过

27、400mm，浇筑过程振捣棒不宜直接与模板接触。 5.2.4 模板拆除的技术措施包括： 1 模板拆除应遵循先支的后拆,先拆非承重部分，施工顺序一般为墙、柱侧模板模梁模。 2 模板拆除可利用满堂支架搭设桥板作为临时平台。3 模板拆除应由外及内，防止坠落伤人，并应随拆随运，严禁随意抛掷，不得留有未拆尽的悬空模板。拆除后的模板应及时清理出现场，将方木及胶合板上的钢钉起出后分类堆放，防止扎脚伤人。 4 拆模施工时应设警戒线，并在周圈悬挂明显警戒标志，设专门监护人员。 5 模板拆除应在同条件试块试压合格后，由资料员填写模板拆除申请单，并经项目部技术负责人批准后方能进行。 5.2.5 施工安全防护措施包括：

28、 1 搭设脚手架必须由安全部门培训、持有合格持证的架子工承担，严禁高血压、心脏病等的人员上高空操作。 2 操作人员必须正确使用个人防护用品，高空作业必须系好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋，严禁酒后作业。上架人员不得在架上打闹，物体严禁从高处抛掷。3靠近电源搭设脚手架，必须切断电源或将电线迁移，脚手架上如要搭设临时线路，必须用绝缘材料保护，由专业电工操作。 4专人指挥。吊运脚手架钢管必须有专用保险吊钩，捆扎牢固，堆放要平稳，严格控制脚手架上的施工荷载，严防高空散撒，控制吊运高度，货物不准从人员头顶运行。 5 当天完工后，应仔细检查四周情况，发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完

29、成至下一道工序、一个部位的结束，方可撤离岗位。6 五级以上大风、雾、暴雨、夜间照明不足等，不准在脚手架上操作。雨、雾后上架要有可靠防滑措施。 5.2.6 季节施工措施包括： 1 支撑立杆、水平杆及剪刀撑等各钢管部件在施工前仔细清除表面积雪、积冰和霜冻；扣件要仔细检查螺栓、螺母及扣件内壁上有无结冻现象，如有应立即清除。 2 马道、跳板应钉防滑条或采用其他防滑措施。早晨及雪天后应及时派人清扫马道、跳板。 3 大雨、大风后检查模板架子扣件有无松动滑移、架子和模板有无变形，并对相应的尺寸误差重新检查，检查完成后要及时修复。 4 抓好施工现场用电安全管理，严格执行“一机一闸”、“一机一保护”，配电开关箱

30、要加锁。采用36伏安全电压照明。 5.2.7 未尽事项执行相关的规范及操作规程。6编制依据（1）招标文件及答疑书、施工合同及我公司投标承诺；（2）工程设计图纸、施工组织设计及相关的施工文件；（3）国家、部、省、市有关工程建设的法律、法规；（4）集团公司质量、环境、安全卫生认证体系文件及有关管理规定；（5）现场条件、公司的施工管理制度和施工经验；（6）建筑施工手册2003年第4版、建筑施工计算手册2001年第1版；（7）国家现行的规范、规程，主要包括：混凝土结构工程施工质量验规范GB50204-2002建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-

31、2011混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范GB50009-2001高层建筑砼结构技术规程JGJ3-2002 J186-2002附件 模板安全计算书1. 计算说明11计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131.2计算条件1.2.1 建筑物结构设计情况包括： 1 楼层层高地下室最高6.2m、标准层3m 2 楼板厚度100、120、150mm3 梁高度200&

32、#215;400mm、200×500mm、最大梁高200×600mm；4 墙厚200、310mm5 最大跨度7.1m1.2.2材料选择包括：1 墙、梁、板、楼梯模板：12mm厚木模板；2 墙、梁、板、楼梯模板次楞：50×80mm木方;3 墙、梁、板、楼梯模板主楞： 48×3.0mm钢管;4 模板支撑架架体材料： 48×3.0mm钢管、扣件、顶托。1.2.3施工条件包括：1 混凝土浇筑方式：混凝土泵送，无布料机；2 混凝土坍落度：180mm;3 混凝土外加剂为减水剂2.楼板模板及支撑2.1面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算

33、，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1+1.4×2.5×1=8.378kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb

34、+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=7.938kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(8.378,7.938)=8.378kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图5）

35、可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1=5.488kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.145kN·m=Mmax/W=0.145×106/24000=6.04N/mm2f=31N/mm2满足要求2.挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1

36、.1)×150/1000)×1=4.065kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.001mm=150/400=0.375mm满足要求1.2次楞验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×150/1000+1.4×2.5×150/1000=1.257kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4&#

37、215;0.7Q1ka=1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×150/1000+1.4×0.7×2.5×150/1000=1.191kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(1.257,1.191)=1.257kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时,由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+（G2k+G3k)ha=1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×150/1000=0.732kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图11）可变

38、荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+（G2k+G3k)ha=1.352×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×150/1000=0.824kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1.强度验算（图13）次楞弯矩图(kN·m)Mmax= 0.715kN·m=Mmax/W=0.715×106/(53.333×103)=13.399N/mm2f=15N/mm2满足要求2.抗剪验算Vmax= 3.646k

39、Nmax=VmaxS/(Ib0)=3.646×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.855N/mm2= 2N/mm2满足要求3.挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×150/1000)×150/1000=0.61kN/m max=0.024mm=0.8×1000/400=2 mm满足要求1.3主楞验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况

40、。另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×150/1000+1.4×1.5×150/1000)=0.942kN/m

41、B.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q1ka=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×150/1000+1.4×0.7×1.5×150/1000)=0.939kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(0.942,0.939)=0.942kN此时次楞的荷载简图如下（图17）次楞承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)×150

42、/1000)×150/1000=0.61kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次楞正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=0.821kN Rkmax=0.531kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主楞承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主楞正常使用极限状态受力简图则主楞正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1.抗弯验算Mmax= 0.356kN·m=Mm

43、ax/W= 0.356×106/(8.986×1000)=39.631N/mm2f= 205N/mm2满足要求2.抗剪验算Vmax= 2.782kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.782×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=6.541 N/mm2=120 N/mm2满足要求3.挠度验算max=0.008 mm=0.8×103/400=2mm满足要求4.支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=4.863kN1.4立柱验算1、长细比验算

44、验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=1×1.58×(1.2+2×300/1000)=2.843ml02=k2h =1×2.292×1.2=2.75m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(2.843,2.75)=2.843m=l0/i=2.843×1000/(1.59×10)=178.83=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.843×1000/(1.59×10)=178.83根据1查JGJ130-20

45、11附录A.0.6得到=0.223N1=0.9×1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.1)×150/1000)+1.4×(1+2)×0.8×0.8=5.367kNf=N1/(A)=5.367×1000/(0.223×(4.24×100)=56.678N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.75×1000/(1.59×10)=172.981根据1查JG

46、J130-2011附录A.0.6得到=0.237N3=0.9×1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.9×1.2×H×gk =0.9×(1.2×(0.5+(24+1.1)×150/1000)+1.4×(1+2)×0.8×0.8+0.9×1.2×6.2×0.16=6.442kNf=N3/(A)=6.442×1000/(0.237×(4.24×100)=64.087N/mm2=205N/mm2满足要求

47、 2.梁模板及支撑2.1面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41.强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2.5×1=22.46kN/m由永久荷

48、载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=23.78kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(22.46,23.78)=23.78kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=18.96kN/mp1=1.4Q1k=1.

49、4×2.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=21.33kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.134kN·m=Mmax/W=0.134×106/24000=5.598N/mm2f=31N/mm2满足要求2.挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+

50、(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m=0.001mm=350/(4-1)×400)=0.292mm满足要求2.2次楞验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/1000/(4-1)+1.4×2.5×350/1000/(4-1)=2.62kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q1ka=1.35&#

51、215;(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×350/1000/(4-1)=2.774kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.62,2.774)=2.774kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2×(0.3+(24+1.1)×600/1000)×350/1000/(4-1)=2.15kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.

52、5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35×(0.3+(24+1.1)×600/1000)×350/1000/(4-1)=2.419kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算Mmax=0.743kN·m=Mmax/W=0.743×106/(85.333×1000)=8.707N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算Vmax=3.93kNmax=VmaxS/(Ib)=3.93×10

53、3×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.439N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=(0.3+(24+1.1)×600/1000)×350/1000/(4-1)=1.792kN/mmax=0.07mm=0.8×1000/400=2mm满足要求2.3主楞验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一

54、按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.375根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.5)

55、×600/1000)×350/(4-1)×1000)+1.4×1.5×350/(4-1)×1000)=2.186kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q1ka=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.5)×600/1000)×350/(4-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×350/(4-1)×1000)=2.366kN/m取最不利组合得：q=maxq1,

56、q2= max(2.186,2.366)=2.366kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.5)×600/1000)×350/(4-1)×1000)=1.82kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.061kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.586kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.9&#

57、215;1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算Mmax=0.242kN·m=Mmax/W=0.242×106/(8.986×1000)=26.975N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算Vmax= 3.5kNmax=QmaxS/(Ib)=3.5×1000×6.084×103/(21.566×104

58、5;1.2×10)=8.228N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算max=0.001mm=0.75×1000/(1+1)/400=0.938mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.65kN非端支座最大支座反力为：R2=7kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.65kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=7kNN=150kN满足要求2.4立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=1×1.58×(1.2+2×300/1000)=2.84